GB∕ T 29165.2-2022 石油天然气工业 玻璃纤维增强塑料管 第2部分：评定与制造（正式版）

GB/T29165.2—2022/代替GB/T29165.2—2012国家市场监督管理总局国家标准化管理委员会I V 1 3 3 3 4 5 5 54.6长期包络线数据点 64.7尺寸 64.8基准数据 6 64.10生产流程和连接说明 7 7 7 9 95.4弹性性能 95.5非强制性评定要求 6重新评定 7制造过程的质量程序 7.1一般要求 7.2质量控制试验 7.3非强制性质量控制试验 Ⅱ 20 20附录A(规范性)斜率和温度限定 21 A.2测量斜率 23A.3缺省斜率 23附录B(规范性)长期包络线数据点 26 26B.2缺省温度下的长期包络线数据点 B.3其他温度下的长期包络线数据点 附录C(规范性)存活试验 C.1通则 29 C.3R=R存活试验压力 31附录D(规范性)缩放规则 D.1缩放规则 35 D.6对焊法兰 40D.11锥形粘接接头和螺纹接头 41附录E(规范性)代表性产品 43附录F(规范性)法兰评定 46F.1测试通则 46F.2存活试验 46F.4真空试验 47F.5复合加载试验 47附录G(规范性)主泊松比 49G.1通用要求 49 ⅢG.3试样 49G.4步骤 附录H(规范性)耐火性试验 51 H.2试验步骤 H.5试验规程 H.7试验报告 附录I(规范性)替代材料评定 附录J(规范性)目视检查 附录K(资料性)评定汇总表示例 V本文件是GB/T29165《石油天然气工业玻璃纤维增强塑料管》的第2部分。GB/T29165已经 本文件代替GB/T29165.2—2012《石油天然气工业玻璃纤维增a)增加了制造商声明(见第4章);b)删除了结构材料及壁厚要求(见2012年版的第5章);c)更改了评定程序(见第5章，2012年版的第6章);d)增加了重新评定(见第6章);e)删除了推荐尺寸(见2012年版的第7章);g)更改了组件标记(见第8章，2012版的第9章);1)增加了存活试验(见附录C);M1石油天然气工业玻璃纤维增强塑料管本文件规定了玻璃纤维增强塑料(GRP)管本文件与GB/T29165.1配合使用。下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文fbuildingconstruction—Part1:GISO1172玻璃织物增强塑料预浸料、模塑料及层合板玻璃织物及矿物填料含量的测定燃烧法(Textile-glass-reinforcedplastics—Prepregs,mouldingcompoundsandlaminatofthetextile-glassandmineral-fillercontent—CalcinationmISO4901不饱和聚酯树脂基增强塑料残余苯乙烯单体含量的测定(Reinforcedplasticsbasedonunsaturated-polyesterresins—DeterminationoftheresidualsthecontentofothervolatilearomatichydISO11357-2塑料差示扫描量热法(DSC)第2部分：玻璃化转变温度的测定[Plastics—Dif-ferentialscanningcalorimetry(DSC)—Part2:DeterminatISO11359-2塑料热力学分析(TMA)第2部分：线性热膨胀系数和玻璃化转变温度的测定[Plastics—Thermomechanicalanalysis(TMA)—Part2:DeterminationofcoefficientoflinearthermalISO14130纤维增强塑料复合材料用短试片法测定表观层间粘合剪切强度(Fibrerreinforcedplasticcomposites—DeterminationofapparentISO14692-1:2017石油天然气工业玻璃纤维增强塑料管(GRP)第1部分：词汇、符号、应用2cabulary,symbols,applicationsISO14692-3:2017石油和天然气工业玻璃纤维增强塑料(GRP)管第3部分：系统设计[Pe-troleumandnaturalgasindustries—Glass-rein行[PetroleumandnFabrication,installationandoASMERTP-1—2015”增强型热固性塑料防腐设备(ReinforcedthermosetplaASTMD696用透明石英膨胀仪测定塑料在-30℃~30℃之间线性热膨胀系数的标准测试方法Standardtestmethodforcoefficientoflinearthermalexpansionofplasticsbetween-30dfailureofplasticpipeunderconstantinternalpressuforlongitudinaltensilepropertiesof“fiberglass”(glass-fiber-reinforcedthermosetting-resin)pipeanddeterminationofexternalloadingcharacteristicsofplasticpipebyparallel-plateloadindentationhardnessofrigidplasticsbymeansofaBarcolimpressor)ASTMD2992玻璃纤维增强热固性塑料管及管件静压或压力设计基数测定的标准方法[Standardpracticeforobtaininghydrostterminingdimensionsof“fiberglass”(glass-fiber-rASTME1529大型烃类容器火灾对结构组件和系统影响的标准试验测定方法(StandardtestIMOMSC.61(67)实施耐火试验规程的国际代码(FTP代码)(Adoptionoftheinternationalcodeforapplicationoffire3法[Recommendationonimprovedfiretestproceduresforsurfaceflammabianddeckfinishmaterialsasam以上数据应基于20年标准设计寿命。图1给出了制造商数据声明流程。4对于GRE,试验温度为65℃;对于GRUP和GRVE,试验温度为21℃斜率(参照4.3和附录A)中的公式(1)或公式(2)明确MPRx对于GRE,声明MPR₆s;对于GRUP和GRVE2017中的公式(1)或公式(2)计算继续执行第5章和图2的评定程序5管体尺寸的D,mo/tr,min比应在公布的合格的D,mia/t,min比值范围内。理论上，管体尺寸的MPR应根据ISO14692-1:2017中的4.1进行定义。对于GRE的设计温度超过65℃,GRUP和GRVE的设计温度超过21℃,制造商还应发布a)GRE的默认温度为65℃(MPR₆s),GRVE和GRUP的默认温度为21℃(MPR₂)。为了区c)GRUP的默认温度设定为21℃,因为GRUP在环境温度附近有许多应用，而且制造商在d)GRVE能够用于65℃以上温度的应用。然而，制造商在65℃以上的压力设定为21℃。6循环加载分项系数(A₃)的规定见ISO14692-3:2017中6.1.3。义为65℃(GRE)和21℃(GRUP和GRVE)。长期包络线数据点是在温度下定义的。要计算长期包络线数据点，应根据附录C在设计温度或更4.7尺寸b)巴氏硬度(仅GRUP和GRVE);基线测试的样品应取自标准生产，以确保在整个标准偏差或总体范围内获得结果。用于基线测试4.9挠度系数和SIF制造商应根据ISO14692-3:2017的7.4声明用于弯管的挠度系数。7制造商应声明一般生产流程和连接说明以验证是否符合附录F中的缩放规则。无须披露专有托方也可选择要求为其特定项目进行表1中的一项或多项测试。这些测试应在信息表上注明(见表1提供了评定程序的摘要。图2显示了产品评定程序的流程图。图3为确定弹性性能的流产品生成数据使用12附录C的34管体十接头和管件，尺寸参照55.3.1和610次循环压力试验788产品使用9p7.9(通过计算)外部坍塌压力于埋入式应用)E环向管体稳定性，刚度接第4章图1长期包络(附录E)继续执行5.4和图3的弹性性能9附录E。一旦选择了直径和压力等级并且测试了组件，制造商就应使用缩放规则来评定所有其他组件。缩放规则的要求符合附录D。a)应适用5.1中的要求；b)至少一组存活试验的合格温度(试验温度)应不低于设计温度；d)要测试的尺寸应根据附录E确定；e)存活试验时间和压力应根据附录C计算；f)试验期间样品应无渗漏迹象(存活试验);g)不需要ASTMD1598中的计算；管体的外部压力能力应根据ISO14692-3:2017中7.9分析方法计算。图3为确定弹性性能的流程图。接第5章图2制造商希望发布65℃是否是否否注1:与树脂基体或固化剂相比，缠绕角度和层厚似乎对弹性性能更加重要。注2:对于GRE,当温度远低于树脂的玻璃化转变温度(T₈)时，当样品的层厚保持不变时，弹性性能似乎不会从一种GRE树脂基体偏离到另一种GRE树脂基体。允许将一种GRE树脂基体的弹性性能用于其他GRE树脂基体是可行的。注3:大部分制造商分别测量环向和轴向的弹性性能。以这种方式测量的弹性性能通常不能满足柔度方程：E₀/GB/T29165.2—2022/IS当测试弹性性能时，试验样品应在“xx”的试验温度、MPRx内压下进行168h非约束端的状态调节。在测量弹性性能之前，对样品施加某种形式的“安定载荷”宜是有益的。它能够消除管壁中残余的固化收缩应力。最佳安定载荷是在试验温度下将管体样品作为一个封闭端压力容器施加一周(168h)的额定压力。这将“拉长”所有残余应力，因此初始非线性行为将在很大程度上消除。5.4.2轴向拉伸模量(E。)轴向拉伸模量(E₄)应根据ASTMD2105确定。对于大直径产品，制造商应根据ASTMD638选择确定E。。5.4.3环向拉伸模量(En)和次泊松比(vm)环向拉伸模量(En)和次泊松比(v)应根据APISpec15HR确定。主泊松比(vn)应根据附录G确定。5.4.5圆周弯曲模量(Em)圆周弯曲模量(Em)应等于En,或应根据ASTMD2412和公式(1)确定：F.每单位管体长度的压缩载荷，单位为牛顿每毫米(N/mm);r平均管体直径，等于0.5×D,ac,单位为毫米(mm);I管体的转动惯量=t³,e/12,单位为三次方毫米(mm³)。Em通常大于En,因此使用E₀表示E宜是保守的。5.5非强制性评定要求当委托方规定导电组件时，电阻率应按7.3.1进行测试。对于因外部电荷产生机制而需要导电性的组件，表面电阻率应为10⁵Ω或更低。对于因内部电荷产生机制而需要导电性的组件，体积电阻率应为10³Ω·m或更低。5.5.2饮用水评定当委托方指定时，管体应符合使用国的国家卫生或评定机构的饮用水要求。应按照附录H为产品分配一个耐火等级编码。对于低于-35℃的温度，制造商应根据5.4确定弹性性能，然后可在发布值之间进行插值计算。当组件变更量超出了委托方许可范围时，该组件前期的评定无效。表2列出了需重新评定的组件应根据附录I或ASTMD2992第12章(步骤B)重新评定组件。增强体制造商—增强体表面处理(处理剂)——粗纱线密度/产量变化25%或更多(正负)——固化温度变化20%或更多(正负)——固化时间变化20%或更多(正负)表2需要重新评定的组件设计变更(续)内表面——缠绕角度(>±5%)·GRVE的树脂/黏合剂等级的实例是从双-A环氧乙烯基酯到基于酚醛树脂的环氧乙烯基酯的变化GRVE的固化系统催化剂变化的实例是从MEKP(甲基乙基酮过氧化物)催化剂到BPO(过氧化剂的变化。这是一项重新评定要求，仅适用于那些不能在没有内衬层的情况下生产的产品。例如，离心铸对于厚壁产品，壁的外侧部分上的缠绕角度可能与壁的内侧部分上的缠绕角度相差几度。表3提供了质量程序的摘要。产品使用1一2差示扫描量热法(DSC)管体、管体+接头、固化度商标准(MDSC)动态机械热分析的制造商标准(DMTA)3管体、管体+接头、管件和法兰(仅GRUP和GRVE)巴氏硬度固化度4管体、管体十接头、5管体、管体+接头、目视检查表3质量程序摘要(续)产品使用6内径、质量、厚度、铺设长度内径、每单位长度质量、t注：如果一种尺寸不能代表所有产品，则需测试其他尺对于带螺纹接头的管体，工厂静水压试验频率应为连续生产产品的100%。对于带有其他接头的管体，工厂静水压试验频率应连续生产产品的5%。对于GRE,试验压力应为1.5×MPRgs;对于GRUP和GRVE,试验压力应为1.5×MPR₂。应至少保持30min以确定没有泄漏。试验组件应具有非约束端。试验温度应为环境a)1.5×MPR₆s(GRE);1.5×MPRn(GRUP和GRVE);固化度应以连续生产产品的1%为抽样频率确定。确定基体树脂或组件的固化度的首选方法是测量玻璃化转变温度。对于GRUP和GRVE,固化度应根据7.2.5确定。制造商可根据与委托方的协a)根据ISO11357-2进行差示扫描量热法(DSC);b)制造商和委托方达成一致的调制差示扫描量热法(MDSC);测量的T₈应不小于制造商发布的基准值减去5℃。对于GRUP和GRVE,巴氏硬度试验应根据ASTMD2583以连续生产产品的1%为抽样频率确定。建议每个试样至少选取10个试验数值。其中两个最大数值和两个最小数值可舍弃，其余六个数值应以连续生产的1%为频率，按ISO1172测定增强壁的玻纤含量(增强玻璃纤维的百分比)。组件对于纤维缠绕组件，测量的玻纤含量应在制造商发布的基准值的±6%以内。对于手糊组件，测量的玻纤含量应在制造商发布的基准值的士7.5%以内。对于至少1%的连续生产，应按照ASTMD3567确定组件的下列尺寸：——内径(ID); 最小增强壁厚应由在管体的任何一处横截面上均匀间隔60°获得的六搜索和选择最小测量值以开始该过程是可接受的。然而，其余五个观测值应在第一次观测所选择 六个测量值的平均值应大于trmin(制造商规定的最小增强壁厚)。单个的测量值可低于 六个测量值中小于tmn的值不应超过两个 如果发现单个测量值低于tmn,则六个测量值中的任何一个都不应超过1.306×tr.min过(例如通球)。胶黏剂熔珠的最大高度不应超过10mm或内径的5%,取两者中较小值。否是否测试(除了最初的5%之外)。是是电导率应按图5确定。组件的范围应不限于直管，但宜包括所有组件类型，包括由制造商生产的第1步第2步第3步第4步第5步对于GRUP和GRVE,应对用于评定试验的组件接头的苯乙烯单体残留量进行测定。应按照ISO4901进行测定。苯乙烯单体残留量不应超过树脂含量的2%(质量分数)。委托方应在信息表上确定本文件中未规定的任何附加质量控制测试(见ISO14692-1:2017附录C)。实例包括但不限于轴向拉伸强度、短期爆破压力和表观环向拉伸强c)MPR₆(GRE)或MPR₂₁(GRUP和GRVE)。(规范性)所有管壁厚度应使用公布的缺省斜率通过1000h存活率检验合格。使用规定螺纹接头(即符合APISpec15HR要求的螺纹接头)的管路系统(接头和组件)可通过以下方法中的一种进行评定：a)按照5.3.1使用缺省斜率和完成存活试验；b)按照APISpec15HR使用测量斜率。第2步：如果树脂基体既不是GRE、GRUP,也不是GRVE,则转到A.3.3。第3步：如果评定温度(即4.2中长期回归试验采用的测试温度)在表A.1中所列值的范围内，则从第5步：测量斜率与缺省斜率相比。测量斜率是由4.2中的长期回归试验获得的。如果测量斜率第6步：如果测量斜率为125%或小于缺省值，则使用缺省值作为斜率。此外，测量斜率大于缺省值的125%时，测量斜率可用作斜率。而且，由于测量斜率比缺省值更是是否否使用测量斜率，否否树脂基体是GRE树脂基体是GRE、GRUP或GRVE第2步第2步是是是否是使用最高温度下的两个数据点是使用最高温度下的两个数据点否是否是否GB/T29165.2—2022/ISA.2测量斜率制造商应按照ASTMD2992确定测量的斜率。小于0.030的测量斜率应设置为0.030。A.3缺省斜率表A.1和图A.2中提供了作为温度和树脂系统函数的缺省斜率。表A.1缺省斜率G GRE,环脂肪胺(IPD)GRE,芳香胺(MDA)一注2:较高温度下缺省斜率的省略可能不会自动排除在该温度下使用特定树脂系统。例如，GRVE树脂系统的大部分长期试验都在21℃~65℃之间，因此缺省斜率只能达到65℃。然而，一些GRVE树脂系统的T.值为140℃或更高。要在这些较高温度下使用树脂系统，应符合A.3.2中的要示例1:酸酐环氧树脂的G.为0.105.示例2:GRVE的G为0.072(由插值获得)示例3:GRUP的G-ss为0.055。示例4:该表中没有用于IPD环氧树脂的G₁o,因为105℃高于IPD环氧树脂的最高公布温度YY124656X1—GRE,酸酐5——GRUP;图A.2缺省斜率的图形描述A.3.2更高的设计温度如果制造商使用其中一种树脂系统在高于本附录温度的设计温度下对产品进行评定，则应符合以下要求：a)制造商应在设计温度下为一种管体(或管体十接头)尺寸提供测量斜率。b)制造商应使用最高温度下的两个数据点由缺省斜率外推一个值。此外推值应为缺省值，并应用于图A.1中的第5步和第6步确定斜率。c)制造商应对组件进行1000h的评定试验。rd1000,xx应按附录C的规定计算，符合附录D和附录E的缩放规则。和65℃下的0.075。外推这两个值到120℃是0.075+(0.075-0.065)×(120-65)/(65-50)=0.112。制造商的测量斜A.3.3其他树脂系统如果制造商使用图A.2中未标示的树脂系统对产品进行评定，则应符合以下要求：a)制造商应在设计温度下为一种管体(或管体十接头)尺寸提供测量斜率。b)测量斜率不应低于本附录中GRE芳香胺(MDA)的缺省斜率。如果设计温度高于最高温c)制造商应对组件进行1000h的评定试验。rd1000应按照附录C的规定计算，符合附录D和附录E的缩放规则。GB/T29165.2—2022/ISO1469(规范性)长期包络线数据点B.1概述长期包络线是ISO14692-3的关键输入，因为它们缩放到具有f₂分项系数和Ao、A₂和A₃分项系数的设计包络线上。有关长期包络线的图形表示，见图B.1。图B.1长期包络线上的数据点长期包络线的尺寸基于以下数据：GB/T29165.2—2022Oa.LT,Ret,x——根据B.2.3,R=R数据点的轴向应力分量；Oa.LT,o11,x——根据B.2.4,R=0数据点的轴向应力分量；Oa.LT.0:-1,xx——根据B.2.5,R=0:-1数据点的轴向压应力分量；0h.LT.110.xx根据B.2.6,R=1:0数据点的环向应力分量。B.2缺省温度下的长期包络线数据点B.2.1缺省温度GRE的缺省温度为65℃,GRUP和GRVE的缺省温度为21℃。B.2.2R=2:1数据点R=2:1数据点应使用公式(B.3)和公式(B.4)计算。B.2.3R=Re数据点B.2.4R=0:1数据点R=0:1数据点应根据公式(B.1)和公式(B.2)计算。0a.T,211xx—xx℃无约束液压(2:1)条件下的长期包络轴向应力，单位为兆帕(MPa);Ob.IT.2:1,xx——xx℃无约束液压(2:1)条件下的长期包络环向应力，单位为兆帕(MPa);0a.LT,Rtet,——xx℃部分约束液压(Re)条件下的长期包络轴向应力，单位为兆帕(MPa);Oh.LT,Ret,xx——xx℃部分约束液压(R)条件下的长期包络环向应力，单位为兆帕(MPa)。R=0:-1数据点应使用公式(B.3)和公式(B.4)计算。B.2.6R=1:0数据点R=1:0数据点应使用公式(B.5)和公式(B.6)计算。其他温度下的长期包络尺寸直接与公布的MPRxx值相关，MPR应已通过公式(B.7)～公式0a,LT,Rtet.yy——yy℃时R=R长期包络线数据点的轴向应力分量；MPRxx℃时20年设计寿命持续条件下的最大压力等级；MPRyy——yy℃时20年设计寿命持续条件下的最大压力等级。温度“yy”应高于“xx”。MPRyy与MPR的比率应不大于1.0。(规范性)存活试验存活试验压力基于MPRx、设计寿命和rd100,xx。rd1000,x是斜率Gx的函数。制造商应选择在2000h、3000h、4000h、5000h或6000h(即以1000h递增)而不是1000h进行存活试验。rdtic,x和试验时间(PTrm,xx)应相应地重新计算，其中时间是以小时为单位的预定测试时间，xx是以摄氏度为单位的温度。C.2R=2.1存活试验压力对于管体，采用公式(C.1)或公式(C.2):PT1000.xx℃下的1000h存活试验压力，单位为兆帕(MPa);trmin—最小增强壁厚，单位为毫米(mm);tract—实际增强壁厚，单位为毫米(mm);D,min——最小增强壁厚的平均直径，单位为毫米(mm);Dr,ac——增强壁厚的实际平均直径，单位为毫米(mm);rd1000×x——xx℃时1000hMPRxx℃下的最大压力等级，单位为兆帕(MPa);f₂连续加载条件下的分项系数，缺省值为0.67;M测试时间，1000、2000、3000、4000、5000或6000,单位为小时(h);PTMxx℃下的存活试验压力，单位为兆帕(MPa);使用公式(C.1)时，进行1000h之外的时间测试时，用合适的rd值(如rd200n)代替rd1000h。由于测量tr,c是一个破坏性过程(它包括了在横截面切割管材),直到试验完成后才能测量tract。制造商应在存活试验之前估计tr,aa。试验成功完成后应测量tr.。如果tr,c的测量值不大于公式(C.1)中使用的原始估计值的105%和公式(C.2)中使用的原始估计值加0.50mm中的较大者，宜接受样品。一旦圆满完成，MPRx应被视为有效，然后可用公式(C.3)和公式(C.4)计算Oh,LT,2:1,xrd₁000xx——xx℃时1000h与20年的缩放比；M——测试时间，1000、2000、3000、4000、5000或6000,单位为小时(h);PTM.xx——xx℃下的存活试验压力，单位为兆帕(MPa);Gx——xx℃下的斜率。注1:公式(C.5)只在1000h时有效制造商应按照5.3.1在管体的比率R为65℃(GRE)和21℃(GRUP和GRVE)时进行1000h的存活试验。有关试验设备的指导参阅C.3.2。2×0h.lT,Rx≥0aIT.Rx≥0h.LT,RxPT1000,Rxxxx℃下存活试验的压力P₁,单位为兆帕(MPa),参照图C.1;Pr2100R——xx℃下存活试验的压力P₂,单位为兆帕(MPa),参照图C.1。一个破坏性过程(它包括了在横截面切割管材),直到试验完成后才能测量trat。制造商应在存活试验之前估计tr..。试验成功完成后应测量t.a。如果t..的测量值不大于公式(C.1)中使用的原始估计值的105%和公式(C.2)中使用的原始估计值加0.50mm中的较大者，宜接受样品。从R=2数据点到Rw数据点的直线斜率(m)应根据式(C.11)计算：如果o.T,R大于oa.T.2:1.a(即m小于0),则不应使用ISO14692-3:2017中7.5的缺省SIF,制造商应根据ISO14692-3:2017中7.5和A.3确定SIF。用于确定长期包络线的R=R数据点的试验设备示例如图C.1所示。控制P₁和P₂会产生环向图C.1R=R数据点的试验设备示例f₂为连续加载条件下的分项系数，缺省值为0.67。基于缺省斜率、20年设计寿命和1000h试验时间的rd₁000.值见表C.1。表C.1缺省1000h试验比值一 环脂肪胺(IPD) 芳香胺(MDA) 乙烯基酯—这些值是基于20年设计寿命和1000h试验时间获得的。示例1:GRE的rd1000.s为1.40。示例2:GRVE和GRUP的rdjo,21为1.33示例3:酸酐环氧树脂的rd1000,0为1.72。示例4:GRVE的rd1000.0为1.45(由插值获得)示例5:GRUP的rd1000.5为1.33。示例6:该表中没有用于IPD环氧树脂的rd1oo.1o,因为105℃高于IPD环氧树脂的最高公制造商打算在105℃使用IPD环氧树脂，遵循A.3.2中的要求。使用A.3.2中计算的斜率Ga,在适用的公式(C.1)~公式(C.13)中计算存活试验压力。(规范性)D.1缩放规则2)所有原材料应相同或采用替代的评定方法评定为相同的原材料；3)玻纤含量应在7.2.6指定的公差内；4)增强体比例应相同(粗纱到纬纱带到编织布等);5)制造的缠绕工艺应相同；6)材料放置顺序应非常相似。本附录中的规则不应被视为缩放的潜在要求的详尽清单。这是撰写本文件时最好的做法。未来的D.2管体管1是通过测试的合格管体。管2是符合附录E要求的管体。如果符合以下缩放规则，则管2应被视为合格而不需进行测试(见图D.1定义)。图D.1管体关键尺寸要求的弯管。如果符合以下缩放规则，则弯管2应被视为合格而不需进行测试(见图D.2定义)。a₂≤1.05×a₁ID——弯管内径；L——从弯曲开始到弯曲中心线的长度；图D.2弯管关键尺寸t指的是弯管的总体壁厚。基于结构类型，t可从tm到tou发生显著变化。制造商宜指定哪种壁厚被用在缩放规则中。这些缩放规则能用于全弯管和斜接弯管。全弯管只能用于缩放到其他全弯管。斜接弯管仅用于缩放到其他斜接弯管。GB/T29165.2—2022D.4异径管异径管1是通过测试的合格异径管。异径管2是符合附录E要求的异径管。如果符合以下缩放规则，则异径管2应被视为合格而不需进行测试(见图D.3定义)。a₂≤1.05×a₁(偏心异径管)……(D.6)0₂≤1.05×0₁(同心异径管)……(D.7)IDg——管体内径(大直径管);图D.3同心和偏心异径管的关键尺寸D.5套筒法兰套筒法兰1是通过测试的合格套筒法兰。套筒法兰2是符合附录E要求的套筒法兰。如果符合以下缩放规则(定义见图D.4),套筒法兰2应被视为合格而无须测试。J₂≥J₁……(D.式中，J是根据ASMEVⅢ第1册附录2计算的法兰刚度。D.6对焊法兰法兰1是通过测试的合格法兰。法兰2是符合附录E要求的法兰。如果法兰1和法兰2均按照ASMERTP-1—2015非强制性附录NM-2或NM-12(定义见图D.5)设计，则法兰2应被视为合格而无三通1是通过测试的合格三通。三通2是符合附录E要求的三通。如果符合以下缩放规则(定义见图D.6),三通2应被视为合格而无须测试。tA和ts是指三通的总壁厚。根据结构类型，tA能与ts有显著差异。制造tB——三通在主管体3点和9点位置的厚度；图D.6三通的关键尺寸D.8不等径三通不等径三通1是通过测试合格的不等径三通。不等径三通2是符合附录E要求的不等径三通。如果符合以下缩放规则(定义见图D.7),不等径三通2应被视为合格而无须测试。放规则GB/T29165.2—2022tB—三通在主管体3点和9点位置的厚度；盲法兰1是通过测试的合格盲法兰。盲法兰2是符合附录E要求的盲法兰。如果盲法兰1和盲法兰2均按照ASMERTP-1-2015非强制性附录NM-2或NM-12设计，或符合以下缩放规则(定义见图D.8),盲法兰2应被视为合格而无须测试。PCD——节圆直径；图D.8盲法兰的关键尺寸接头1是通过测试的合格层合接头。接头2是符合附录E要求的层合接头。如果符合以下缩放规则(定义见图D.9),接头2应被视为合格而无须测试。L——层合接头的总长度；0——管锥角。图D.9层合接头的关键尺寸D.11锥形粘接接头和螺纹接头接头1是通过测试的合格锥形接头。接头2是符合附录E要求的锥形接头。如果符合以下缩放规则(尺寸见图D.10),接头2应被视为合格而无须测试。接头1是通过测试的合格螺纹接头。接头2是符合附录E要求的螺纹接头。如果符合用于锥形粘接接头的缩放规则和以下缩放规则，接头2应被视为合格而无须测试。注2:在某些情况下，制造商可能希望使用高于管体温度的MPRa测试管件。这可能发生在具有最少管件的管体项目中以降低管件的测试成本。这会导致接头的几何形状发生变化。图D.10锥形和螺纹接头的关键尺寸DN:0≤DN₂≤1.6×DN₁如果DN₁>300:0.5×DN₁≤DN₂≤1.6×DN₁……(EMPR:0.5×MPR₁≤MPR₂≤1.6×MPR₁DN₂×MPR₂≤DN₁×MPR₁已测产品DN₁和MPR,代表的产品及0.5×MPR₁≤MPR₂≤1.6×MPR₁及DN₂×MPR₂≤DN₁×MPR与上述相同，但不限制最小DN:及0.5×MPR₁≤MPR₂≤1.6×MPR₁及DN₂×MPR₂≤DN₁×MPR₁与上述相同，但不限制最小MPR:及MPR₂≤1.6×MPR₁及DN₂×MPR₂≤DN₁×MPR代表性产品0DN—DN,和MPR,代表的产品代表性产品50代表性产品类型代表性产品类型是被认为代表具有相同功能的特定系列产品的组件(如直管、管体/接头，弯管等)。代表性产品类型应至少包括：a)直管；b)带接头的管体。每种接头(如锥形粘接接头、锥形/圆柱形粘接接头、层合接头、弹性承插密封GB/T29165.2—2022/ISO14(规范性)法兰评定F.1测试通则制造商应根据5.3.1对法兰进行存活试验测试。允许法兰出现损坏(例如法兰颈部或螺栓孔之间开裂),只要除了存活试验，制造商还应进行10次循环压力试验。图F.1和图F.2提供了试验组件示例。试验组件应采用供应商推荐的垫片和螺栓扭矩进行装配。然后试验组件应经受从0MPa(0bar)到1.5×MPRx的10次压力循环。试验应在环境条件下进行以便于检查。一次循环应a)将试验组件稳定加压至1.5×MPRxx;b)1.5×MPRx(1.5倍最大压力等级)下保持5min;在任何试验点通过垫圈或法兰线轴的泄漏都应构成失效。如果发生通过垫圈的泄漏，则允许增加 F.4真空试验成功完成10次循环压力试验后，应对同一试验组件在负压-0.05MPa下(制造商可选择在一个试验组件上进行前三种试验(10次循环压力试验、真制造商应进行的第四项试验是复合加载试验，是对法兰连用在该试验上的压力应是存活试验压力的一半(R=2条件下)。施加的重量会产生额外的弯曲应力以3——负重；图F.3复合加载试验的样品排列由于试验的复杂性，对于GRE、GRUP和GRVE管材，制造商应在21℃下进行该试验。(规范性)主泊松比G.1通用要求主泊松比(vam)应通过测量经受无限制静水压的管体试样的伸长率并采用公式(G.1)计算确定。式中：δ。——长度的变化量，单位为毫米(mm);L——试验组件的长度，单位为毫米(mm);P——施加于试验组件上的内部压力，单位为兆帕(MPa);E.——轴向拉伸模量，单位为兆帕(MPa);E——环向拉伸模量，单位为兆帕(MPa);tr.min—-最小增强体壁厚，单位为毫米(mm);D,min——最小增强体壁厚的平均直径，单位为毫米(mm)。G.2.1静水压试验系统能够对试验样品施加恒定内部压力的任何设备。该设备能够将压力保持在±2%以内。试样应不G.2.2压力计精度为±2%的压力计。G.2.3引伸计用于确定试样上端点之间距离的合适仪器。试样应为一段长度至少为5.0m的管体。试样端部封闭应允许双向加载(即“自由”端)。试样的直径、壁厚和MPR应由制造商选择。应至少测试三个试样。a)根据7.2.8确定tr,min。根据7.2.8和ISO14692-1:2017附录D确定Dr,min。b)测量试样长度。指定该长度为L₁。c)将端盖连接至试样，并将试样连接至静水压试验系统。用饮用水完全填充试样。确保试样中e)均匀加压至MPR₂1。f)测量试样长度。指定长度为L₂。g)均匀加压至2.0×MPR₂1。测量试样长度。指定该长度为L₃。h)均匀加压至3.0×MPR₂。测量试样长度。指定该长度为L₄。计算vh为所有18个长度变化和压力(一个试样6个)结果的平均值。PL₂~L₁L₃~L₁L₄~L₁L₃~L₂L₄~L₃ =2:在所代表的封闭区域内，需要限制火焰蔓延。需符合IMOResolutionA653(16)QcFE≥20.0kW/m²,Qb≥1.5MJ/m²,Q,≤0.7MJ,Qp≤4=3:在所代表的区域内，需要限制火焰蔓延。采用IMOMSC.61(67)附录1第2部分中的步=4:无火焰蔓延要求=1:不应有烟雾或毒气扩散=2:在所代表的封闭区域内，应限制烟雾和毒气指标。不应超过IMOMSC.61(67),附录1第2部分中的指标：=3:在所代表的区域内，需要限制烟雾灰暗度和毒气。采用IMOMSC.61(67)附录1第2部分=4:无烟雾灰暗度或毒气要求当委托方有规定时，应根据IMOResolutionA653(16)对火焰表面扩散和热量释放进行评估。鉴当委托方有规定时，应根据IMOMSC.61(67)附录1第2部分对烟雾扩散、灰暗度和毒性进行评H.5中规定的耐火试验步骤允许在以下任何流动条1——铁箱；如果试样总体按照水平方向放置，则应充分支撑。其中一个支撑可固定，其他支撑应能自由移动H.4火焰规范应采用可将流量控制在0.3kg/s±0.05kg/s丙烷汽化及推进系统将丙烷气体输入“托架箱”,该直径为17.8mm。喷嘴应设置在距离试样前面1.0m的位置，位居托架箱中心处并以水平方式安装在距离托架箱底部375mm～750mm之间的位置。热流应直接冲击到试样上。应将燃料流量增加至0.3kg/s±0.05kg/s。试样在试验中完全被火焰吞没时开始计时。应在试该试验方法旨在针对GRP管暴露在受控标准化火焰时继续发挥其预期性能的时间提供评估依据。耐火试验的设置及控制应符合ASTME1529-14中第6章~第11章的规定或符合权威机构认可耐火试验的设置及控制应符合ISO834-1的规定或符合权限的权威机构认可的等效标准。该试验装置应包含一个能够产生空气混合火焰的燃烧器。燃烧器喷嘴内径应为29mm。燃烧器喷嘴应安装在同一平面上并通过支管供气(见图H.2)。必要时每个燃烧器应配备一个阀门以便调节火试验中燃烧器喷嘴与管体之间的距离应为125mm±10mm。如果试样包含管件或接头，则应考虑增加燃烧器喷嘴的顶部与管体底部之间的距离，以防止管件或接头与燃烧器喷嘴的顶部之间的距离对于直径不大于150mm的管体，火源应由两排(每排5个)燃烧器组成。对于直径大于150mm滞流试验5min后以不超过1m/s的线速度注水。应至少将系统压力保持为系统试验压力的 (规范性)本附录的替代材料评定应由ILSS和ATS进行。ILSS的替代材料评定试验应按照ISO14130和本附录的要求进行。ATS的替代材料评定试验应按照ASTMD638和本附录的要求进行。待验证样ILSS和ATS试验的试验样品均应取自特定的样品管，这些样品管的生产质量应保持在“实验室”无论商品的实际生产方法是什么(例如环切),样品都应采用螺旋缠绕的方式制作。样品上使用的基线样品的内径应在90mm～110mm之间。老化时间应为168h、504h和1008h(1周、3周和6周)。老化温度应为最大公布设计温度。老化表1.1基线样管内径缠绕角(54.75±0.5)°,在管体内径上内衬层外涂层表I.1基线样管(续)基线样品；无限制总厚度两次测量的平均值。在样品每一(长)边的中心位置测量。用玻璃树脂比在规定范围内在规定范围内按规定考虑确定粗纱产量的允许范围，然而，在撰写本文件时未就该问题达成一致。样管环向厚度的定义总壁厚两次测量的平均值。在样品每一(长)边的中心位置测量。用厚度的误差每个样品：两次测量值之间的最大差异为0.25mm;宽度的测量厚度宽度从同一样管中抽取10个样品。总共需要3组样品(即30品应取自同一样管ILSS测量一组(10个样品)进行168h老化试验*;一组(10个样品)进行504h老化试验；两者择一：a)在冷水中存储老化样品。试验前，干燥样品，在(23±2)℃下理后直接进行试验；b)快速将样品从老化箱中取出。试验前，干燥样品，在(23±2)范围：厚度比负载构件和支架试验中的样品取向向下弯曲(即加载构件压入内径表面)最大确定负载，直到出现以下任一情况：a)负载下降30%;b)两件试样失效；c)负载构件行程超过样品厚度每个样品集中ILSS的最大范围：±10%。然后将每个样品集的平均值绘制在对数刻度上，并外推到1000力不小于基线值，则数据可接受。如果不符合上述要求，制造商可选择在更长的试验周期(以1000h为增量，例如2000h)进行额外试验。可丢弃168h处的样本集，然后在对数刻度上绘制剩余的3个数据点*,并外推到10000h。如果外推应力不小于基线值，则数据是可接受的“制造商可能希望在不老化的情况下进行初始试验。这些数据不会用于分析，但能提供失效的早期迹象。化箱中取出，然后存储一段短时间(不超过7d),则宜在干燥和处理前将样品置于冷水考虑丢弃异常值，例如最小数据和最大数据点，然后平均剩余的8个。不过，本文件中未包含此内容。可能还需要考虑线路的坡度。如果坡度太陡，则可在175000h外推到比基线低得多的应总是用3个数据点外推，这3个点在时间刻度上最样管轴向试验样品使用平行边条。如果平行边条尚未有恰当的