泰安体育场超限结构设计汇报

么安1;1;广商铁体W屮心场泰安京沪高铁南片区新体育中心建设项目体育场一一超限汇报同济大学a筑设计研究院<集团>有限公司TONGJIARCHITECTURALDESIGN<OROUP>COLTDAD2019外:5月一、工程概况二、结构设计依据及荷载取值三、岩土工程分析与基础设计四、结构体系选型与布置五、超限判别及抗震性能目标六、混凝土看台结构设计七、屋盖钢结构设计八、总结泰安仍广莊铁M

体w屮心场一、工程概况泰安6GTH铁体賣4,心育场一、工程概况xsiiiTF屮心辽玫jjurtfi场松n幵本T稈位j•泰安屮西部地IX，北至灭平湖路，⑷至横二路，四至纵六路。体育场地上建筑而积约5.0万平队，观众座位约3万个，内场设冇标准400米跑道及足球场，满足界项M径比赛貶求。比赛场地四周为东、西、南、北肴台。一、工程概况体育场建筑效果图体荇场座位数fi约力30000座，按规范要求屈于重点设防类（乙类）。一、工程概况泰安仍广铁|:川:43•体苻屮心处玫杪UlR场建筑基本信息＞下部混凝土看台:平面尺寸:220inx220m结构高度：两区看台:34.8m东区看台:13.1m北/南区看台:9.1m＞钢结构M盖：北区看台区看台东区看台平面尺寸:265mx253m结构高度:最尚点42.2m南区看台一、工程概况:安<1;广莊铁d<9体ff屮心II玫叹II•本R场.松视H|;B-Bwf,v[X3体Q屮心议设用||认D场二、结构设计依据与荷载取值二、结构设计依据与荷载取值泰安铁P.M体ff屮心辽找.CiUrtR场2.1设计规范、规程、标准、规定序号名称,编号、年号和版本号序号名称编号、年号和版本号1建筑工《抗»设防分类标准GB50223-200816建筑钢結補火技术规范GB51249-20172延筑结呤可ft性设计统一标准GR50068-201817钢飨构r?接規范GB50661-20113工程结峋可诔性设计统一标准GB50153-200818铉管结构枝术现裎CECS280:20104尽筑结构制K标难GB/T50105-201019汴筑ik计昉火垅范GB50016-2014(2018-^版＞5建筑络构菏钱規范GB50009-201220混凝i结构时久性设计规范GB/T50476-20086混凝土纭构议计規范GB50010-2010(2(M5版〉21钢钴岣1程施工质S验收規范GB50205-2(X)17建茂地基篸础设计规范GB50007-201122钉结构抝强嗄螺怜连抟枝米说裎JGJ82-20118烊筑桩基技术规范JGJ94-200823域素结构锅GB/T700-20069璲S棊桩咍汍技术规范JGJ106-201424泜合食髙强度结构钢GB/T1591-201810建茂地基处术蚬范JGJ79-201225地下工程聆水技水說苑GB50108-200811终筑抗袠没计規范GB5(X)11-2010(及2016年局部修订〉26範层砍K葙髟与筏杉茗础技术现范JGJ6-201112幼体结构设计规范GB50003-201127人民防空地下S设计规范GB50038-2(X)513商层建筑混凝土结构技大规程JGJ3-201028徂合结构设计現范JGJ138-2OI614钗钴构设计标准G1350017-201729璉筑二桿设计文件编制深度规定（2016年版）15空问网格结均技术规哼JGJ7-20I030JGJ297-2013二、结构设计依据与荷载取值铁IW.3体玎屮心mftJjurtR场超视H2.2设计侬据文件1、山东地矿开元勘察施丄总公司编制的《泰山文旅健伢中心建设项0（体育场、体育馆、游泳馆、全民健身馆、配套用房）岩土工程勘察报告》O2、建设单位提供的人防设计批复文件等书而要求。3、政府有关主管部门对方案没计的批复文件。二、结构设计依据与荷载取值么如;G广H铁•体T7屮心UitViiLlAR场超视好2.3设计参数2.3.1建筑分类等级序号名称等级依据的国家标准规范1趑筑结构安全等级_级《坊虼结构丐靠过设什统一蟑堆》GB500682地蕤棊*设it等级甲级《建筑地基基砘设v规茳》GR500073建筑折.震设防类别重点设防突（乙突〉《圮芪二啤択震设防分哭标准》GB502234段、雪有载重现期100年《建筑结构荷找规范》GB500095耐火尊级-级《建筑设计防火现范》GB500166设计每难期50年《工松结构可靠性设计统一标准》GB501537设计使用年限50年《工稃钴构可钰馋设什统-枣准》GB5O1538耐久性50年《工程结构可雜性设计统一蜉准》GB50153二、结构设计依据与荷载取值4^*;广fli铁I•川体育屮心辽玫杪LTKR场2.3.2建筑抗震设防标准（依裾规范：《抗规〉〉、《商规》、《违筑T程抗S设防分炎标淮》〉类别建筑抗震设防类别抗震设防烈度设计基本地震加速度1设计地震分组周期（场地特征Tg）抗震措施烈度抗震构造措施烈度等级重点设防类70.1Og第二绉0.40882.3.3结构抗震等级构件抗震等级抗震构造措施等级混凝土框架一级—级钢结构三級三级（依掂规范：《抗规》、《髙规》）2.3.4整体侧移控制标准重现期为50年的风荷载作用下层间位移角限值1/550多遇地震作用下层间位移角限值1/550罕遇地震作用下层间弹塑性位移角限值1/50（依据规范：《抗规》、《岛规》）二、结构设计依据与荷载取值广砰铁IWSH4TF屮心UitViiLlAR场超视好2.3.5构件挠度控制标准构件计箅跨度Lo扰度限值L0<7mU/2007m^L0^9mLo/25OL0>9mIV3002.3.6钢结构稳定性设计指标表2.3.6-1压弯和受弯构件的截面板件宽厚比等级及限值wn鐵ft*忏充呼Itsi级SZttS3级S4»sswt疆Bl■»»//UnI3n..(■a.IlJv«AWte*o/“<M+134*〉h«0+!«<；5>rb2S0<**tn2:(■観＞«貿»知/感和OTH省＜*費格零比D/r■蜂htth*o/<^-------~7o4iif«<100.1!IQ形M-3-•'u_£v250<»)n*AM•(Wfc)MM2&<b37k…下注：I.£k为钢号修正系数，其值为235与钢材牌号屮钮服点数值的比值的T方根;2.bZM:字钢、H形戗而的臾缘外伸宽度.I、hy、U分别足兴缘鉍度、腹扳;争舟和腹权貼度.对轧M型戗而，mi•净ft小乜杌翌缘胙板过渡处呦弧段：对丁•箱划砘血，bu、1.分别为壁板间的距离和壁板炒度：d为外砼：3.粕形似而梁及单冏受今的箱形舣而杵，其收板限值可根据II形战而哚板采用：4.吸板的宽雎比吋通过设近加劝肋减小；二、结构设计依据与荷载取值泰?广fli铁I••川XSI体R屮心辽玫杪LTtR场2.3.6钢结构稳定性设计指标表2.3.6-2框架柱的长细比限值注：表列数tSiiftjJQ235^.当钢材为其他牌号时.应^^*2357^：抗霧等级一级二级三级四级限值6080I1001202.3.7屋盖钢结构设计主要控制指标挠度：公挑桁架公挑端挠度PW值［L/125］，L为桁架的公挑长度：中.梁挠度限值［L/400］,L为中-梁跨度；杆件氏细比：钢柱100.关键构件120,•般构件150:杆件应力比：不大于0.91’（「为强度设II值）：弹粗性极限承载力荷载因子不小于2。二、结构设计依据与荷载取值泰安广铁pmxsi•体w屮心辽玫杪inn场2.4竖向荷载2.4.1看台结构竖向荷载恒载报据建筑荷载和装修面层等蔽而参数和使用树料确定。室内区域楼而2.0kN/m-,看台区域4.5kN/m2。活荷载主耍根据规范要求，同时考虑现场具体悄•况取值。地上结构活荷载取值地上结构序号荷载类别标准值（kN/mO序号荷载类别标准值(kN/m2)1办公宣.会议室2.007工生问2.502休息室、包厢2.508卫生R（蹲坑〉8.003观众看台3.009电梹机房、空滿机房7.004设荃用房5.00〜10.0010（两跑〉3.5055.0011室外平台4.006走廊3.50125.00二、结构设计依据与荷载取值泰*广砰铁|:川:43体W屮心辽玫杪irtR场2.4竖向荷载2.4.2屋盖结构竖向荷载结构自重：由稈序ri动加钱并计算，并考虑i.i的节点增大系数。附加恒荷载：体育场钢结构屋此采用金属屋曲\S郎恒荷载収值O.SkN/m2;立面为穿孔铝板，恒荷载取值0.5kN/n)2。径向索与环索索央点30kN施加于毎个VT点处。吊挂荷载：根据体台工2及运S.7/提供吊挂荷载数据确定。活荷载：屋而活荷载取0.5kN/m2,立而活荷载取OkN/ni^。马道荷载：线荷载形式，3kN/m施加于内压环I:。二、结构设计依据与荷载取值泰安广铁pmxsi•体w屮心辽玫杪inn场2.5地震作用地震水平多遇地震设防烈度地震罕遇地震地震加速度峰值（gal）35110220水平地震影响系数最大值0.08(J.230.50场地特周期（S）0.100.100.45阻尼比：混凝£/钢材0.05/0.020.05/0.020.07/0.05汴：根据《建筑抗寐设计规范》第4.1.K条的要求，本1:柠谣于边坡边缘不利地段，JC•水T-地震作用在卜.述袜础h城乘以增大系数。本工程的增大系数取1.4。以卜.參数为等效线性反应谱分析吋采用参数。二、结构设计依据与荷载取值2.5地震作用时程分析地震波编号OS持时/sTR1S0088天然波58TR2SO106天然波44TR3S0118天然波45TR4S0186天然波54TR5S0829天然波56RG1S835-3人工波40RG2S8356人工波W铁体屮心辽投jjill'lfi场超:腳时程平均反应谱与规范反应潘对比周期Tl:0.83s2.1%T2-0.80s5.2%T3-0.70s3.6%7条时程曲线的平均地震影响系数曲线与振型分解反应谱汰所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符，即T均地廣影响系数曲线与振型分解反应谱法所用的地震影响系数曲线相比，在对应于结构主要振型的周期点上相差不大于20%,满足规范要求。二、结构设计依据与荷载取值么如以广铁I•川体订屮心辽iVHlVG砀m^Ui2.6风荷载2.6.1看台结构风荷载取值风荷我体彻系数力1.30,地而粗糙度力B类，顺风h'1风荷我按《建筑结构荷政规范》(GR50009-2012)1|•算，木项H风荷载的主要设II•参数见下表。设计及验算类型舒适度验算刚度设计强度设计基本风压(KN/mO0.300.450.45阻尼比(混凝土/钢材)2.0%0.05/0.020.05/0.022.6.2看台结构风荷载取值根据建筑结构荷载规范(GB50009-2012)式8.1.11的规定计算结构表面的风压标准值:戸x

h’(>P:

一一风振系数：取l.H。H:

一一风压咼度殳化系数，B类地而粗糙度，起盖嵌岛点标咼约42m,风压岛度殳化系数取1.52。二、结构设计依据与荷载取值泰安＜!;广砰铁iWrx.3体R屮心辽找.fillllR场2.6风荷载2.6.2钢结构屋盖结构风荷载取值S面体形系数：风荷载考虑WO、W90、W180及W27U两种丄况。风向示S及风荷载体型系数取俏见卜图。W90屋面风载体型系数（负值表示风吸）二、结构设计依据与荷载取值铁IW.3体玎屮心mftJjurtR场超视H2.6风荷载2.6.2钢结构屋盖结构风荷载取值立面体形系数：风荷载考虑WO、W90、W180及W270两种工况。风向不.S及风荷载体钢系数取值见下图。立面风载体型系数（负值衷示风吸）二、结构设计依据与荷载取值泰?铁I•川体订屮心辽tVHl'VR砀Hi^Ui2.7雪荷载0.40kN/m^（重现期100年），小于活份载0.5kN/m2,不与活似载同时组合。注：人跨、轻质屋羔结构对S荷议敏感，此炎结构的舌荷找经常足控制荷找，极端舌荷政作用卜聆造成结构S体破坏，后果特别严觅，因此基本：压适当提么采用wo年i现則的雪压。2.8温度作用月平均气温：最高气温33°C,最低气温-I2°C,钢结构合拢温度暂定为10〜15°C。钢结构最终考虑升温降温各3O°C；下部混凝土结构考虑JI•温15°C、降温20°C,详见后文。么安广杯铁I:•:M体17屮心口场松三、岩土工程分析与基础设计三、岩土工程分析与基础设计泰安广砰铁3体R屮心辽找狄场玉星山術T學山文中心建设项目O«柃小区3.1工程地质概况3.1.1地形、地貌拟建泰山文旅健身中心建设项H由泰安ili城di发展投资有限公司建设开发。该项目地处泰安市灭平湖路以兩，粥顶山路以两，望M•台公以北。场地地形起伏较大.局部地势偏高，场地原始地貌属低山丘陵。OH7t»世和囲1梅山西曲7；竇图3.1.1项目位S三、岩土工程分析与基础设计“安广孖铁I以体屮心辽投巧!ll'tfi场3.1工程地质概况3.1.2场地地层与岩土体根据钻探揭％拟建场地上浚力第四系坡冲积土层，F伏基岩力人古界花岗岩地层，□上而卜_共分7展，其岩十分展及特征分述如K：①杂填土、②粉质粘土、③中粗砂、④淤泥质土、⑤砾砂、⑥强W化花W片麻岩、⑦屮K化花W片麻岩。V;M代4本丄程典型地质剖面图如下:W:r,，asw技Wi：i«Xf«ii麼MttWtat分W圬rtSIX吹itHJ(«C(jC(®)k<w1:IHO«H格述IM.9.70!4/U♦♦-，♦♦*-1奮f令11»♦-••••••++--晉♦•A次化从淌片嘛S:«i於Ci,今矢色：V内，勺边大抽5?«£蚌.9物成分鉍爷节化，iiw.«wu?in.7.^ira芯衫呈rf坎状..穿部sut伏.浐芯家取椅.8«发*.矜|7#本析#WVW.<6爪：<09.IC9.10■«-'»—+4•—中十_<*1十--A一十十一，*F+•1•-++—•111*+-，«氏化花两色、Afe.trKJ.沟衊人®分破砵，矿物成分界««化，巧RSUi发：，旮体KW,«<*；私呈*冰状.局S:呈1二亡状取^75-^>r：f).y：<iM本质a等级V级.<mrw11.(/1T9fi~II1AA♦♦♦•巾M化花M叶®ft算变加^构，决状贴.a分卞《为托<!*•ffj:睬纹发科•1•*芯较朵解.多冰状.tineft械|碎，uW.W护潲》.•aWW."讳攸宂S.Vt4进本城5泠鉍into.*::份？MIC5fc?VW賺1♦+-j•++-11「Zf-一,*4t-11-4-*----化花肉汁淋*?:鈐灰ft.岣.决状«•)£•.lAJtTttA长石、石炎、fiiwn\T?r-公rawttrt.努罕状Kin,y；.t4t充葶，名V4I9;.«芯托什・VUt状，*Ti技》•1•声讷教.ft场-Vmwf么苹，乂等傑<ii«山典型地质剖面aj•知:场地内除少数孔点表辰冇杂填十外，卞.要以⑧^强风化花麻告和⑦m屮风化花岗)？麻三、岩土工程分析与基础设计么安以广商铁＜3体R屮心辽找杪IItfi场3.1工程地质概况3.1.3建筑抗震地段综合评价本地IX属丁建筑抗震一般地段，场地类別力11类建筑场地，设计特征周期M40s,拟建场地抗展没防烈度力7度，没计基本地展加速度值力0.10g，设计地展分组为笫二组。3.1.4地基均匀性及稳定性分析拟迚场地为基本位定场地，各岩h.M物埋力学件质较好，地卜水对迚筑物影响较小，不具济引发加塌、滑坡及泥4i流等地质灾害的条件，地基稳定性较好，适tt工程迚S。三、岩土工程分析与基础设计务安仏广铁I体R屮心ST玫秧U1R场m^U：i3.2场地持力层与基础方案分析3.2.1持力层分析根据勘察，场地⑥层强风化花岗麻岩可作人然地基持力层使用，⑦层屮风化花岗r「麻岩可作为桩端持力层。3.2.2基础方案分析各地基土层承载力特征值土紀锔号土层名称承载力特征®fak(kPa)压缩模辑ESH2(MPa)①杂场I—②粉质粘t150Eq=20*③中粗砂200④淤泥质上80⑤砾砂230⑥强风化花岗fl麻:&550t,60(经骑)⑦屮风化花岗片麻gflw"26()0体育场基础町采用：⑥层强风化花_麻岩作为基础持力层，基础形式采用独立基础+局部拉梁形式;⑦W中风化花N片麻艺作力桩端持力展，基础形式采MJ桃*局部拉梁形式。三、岩土工程分析与基础设计•-1VX3体?7屮心辽玫杪II'1n砀松ait幵3.3地基基础设计3.3.1基础选型与布置休台场的拟建场地现冇地坪S差较人。北侧地坪远低于±0.000,最低处跗离±0.000达13.65m;南侧最高处则高岀±0.000近4.65m:南北两侧场地品差约18m。图3.3.1.2拟建场地南北向典型剖面三、岩土工程分析与基础设计么安W广茲铁I讲X3•体ff屮心辽没杨腳t_H3.3地基基础设计3.3.1基础选型与布置体台场无地下室，士0.000的绝对标离为155.45,较周边建筑士0.000ft出5~22m不等。山于高差很大，在基础设计吋应考虑到周边的支护结构，尽足降低上护结构的岛度。150.0003.3.1.3体育场及周边建筑的±0.000示意图三、岩土工程分析与基础设计么安⑴广菇铁I:•川体7?屮心辽场.松泌1_抒3.3地基基础设计3.3.1基础选型与布置拟建场地的土质条件较好，最人柱底轴力约为9500RN,丛础持力层为⑥层强风化花W片麻六(fak=550kPa)或⑦层中风化花岗片麻六(f；=2600kPa)。根据前述地质条件，对以下两个丛础方案进行比选：方案一：场地北侧需要人而积厚®3^13.65m的填土，采用嵌岩钻孔湘注桩，施丁顺序力先护坡、后填上、再打桩，持力M为⑦戾中风化花W片麻＞7,桩长6~24m，场地±0.000为实铺地坪，场地北侧填土最厚处为13.65m,护坡最高处为Unu其缺点在于耑人范陣I厚填土再打桩，施丁.的难嗖较人，并且护坡高度较高，施7：周期长，经济性较笱。方案二：♦

采用独、＞:基础，持力戾为⑥戾强风化花岗片麻岩：♦

施丄顺序为先独基、后护坡、再填1.;♦由于持力层的标高差异较大，根据场地情况将独立_底标离分为•:种，分别足2.000、6.650、ll.OOOo其中场地南侧的基底标高为-2.000,场地两北侧的基底标髙为-6.650,场地东北侧的U底标卨为-ll.OOOo三、岩土工程分析与基础设计3.3地基基础设计3.3.1基础选型与布置力.案一：图3.基底标髙:•11.000图3.3.1.5•广砰狭iW.3体p屮心辽找场•松视H独立基础底标高剖面图三、岩土工程分析与基础设计3.3地基基础设计3.3.1基础选型与布置力.案一：为提尚基础整体性并限制架空戾的柱為，采収/以卜措施：♦

在基底标高-6.650、-11.000没罝双向姑础拉梁。♦

场地东北侧架窄约10m的部分，在-5.950处设双向枢袈梁。♦

场地北侧室外地时标高处没空层梁板川以满足迚筑功能，并在实铺地坪与站空地坪之M,设晋钢筋混凝I:挡墙，防止1:铺地坪下I.体变形造成地坪开裂。-5.950标高架空层（无楼板）士0.000处架空层（有楼板）-11.000标高基础拉梁图3.3,1.6架空层剖面示意三、岩土工程分析与基础设计i广菇铁|\|3体R屮心辽ftJi!11’tfi杨Hi>litH3.3地基基础设计3.3.1基础选型与布置方案_1的优点冇以下儿点：♦T.期快、赀低、便丁•施丁；♦

护坡高嗖人幅减小，对护坡的结构稳定性非常侖利，并拥有较好的经济性：♦

避免了场地的大范M厚填土，将填土的厚度控制在3m左厶，可节约造价；♦场地北侧采川结构架空层4有效避免体育场北侧厚填I•.沉降，造成爾北两侧不均匀沉降以及地坪开裂。综上所述,最终体育场的基础方案选用方案二，即独立棊础部拉梁的柚础形式。三、岩土工程分析与基础设计么安iA;广fli铁体兑屮心辽找^IT’I•卩场脚LH3.3地基基础设计3.3.2基础沉降分析通过分析计算，本工程基础在义掙屋顶的框恕柱区域受力较大，沉降较其他区域来说稍微大一些。似山于基础落在岩戾上，沉降整体来说都很小，不存在不均匀沉降的问题。最小的沉降值为0.1mm,最大的沉降值为5.4mm。基础沉降惝况如卜‘图所示：图3.3.2基础沉降图SATWE准永久组合：1.00*恒+0.5*活、结构体系选型与布置心邛IIar场4fl^}tw四、结构体系选型与布置4^仏广矸铁I••川U体T7屮心场4.1混凝土看台结构体系选型与布置4.1.1结构体系概述木项II下部看台采用混凝土框架结构，其中支撑I•.部钢焯盖的框架柱采用喂钢浞凝土柱，其他框架柱采用混凝土柱，框梁采用混凝土梁。看台结构三维图如下阌所示:南区四、结构体系选型与布置泰安仏广商铁体R屮心辽场松泌t_H4.1混凝土看台结构体系选型与布置4.1.2结构分缝研究>木项目下部看台区域东内向、南北向长达220m,属于超长混凝I:纟i构，温度效应对下部混凝上结构影响显苦，盅根据温度效应影响情况确定结构是否分缝。>I:部燧盖纪构体系采用半刚件全张拉结构体系，需确定下部混凝上结构分缝对卜.部钢屋蛊结构的影响。为此，针对分缝与否进行以下内容对比分析：♦混凝土看台温度效应对比分析♦分缝对钢结构屋盖影响对比分析♦地震响应对比分析四、结构体系选型与布置4.1混凝土看台结构体系选型与布置4.1.2结构分缝研究不分缝模别与分缝模型见下I礼不分缝结构模型铁I:•川体T7屮心辽玫Jjlll'lB场分缝模型设缝位罝分缝结构模型分缝校型缝位S在球员通道处，以两边忌挑方式留缝，不影响建筑使川功能。四、结构体系选型与布置4＜交以广孖铁I•‘川X.3•体9屮心辽玫狄u'tfi场•脚Lja4.1混凝土看台结构体系选型与布置4.1.2结构分缝研究(1)混凝土看台温度效应分析温差取值说明:根据项H所在地泰安的'•(象资枓，全市基木气温最低为_12°C，最髙气温+33°C。预设J5浇带封闭时气温定在5"2(TC这一区间内，则季节最大正温差为33-5=+28°C,最大负温差为-12-20=-32°C。对丁•混凝十收缩的当贵温差，考虑配合比的优化，混凝十最终收缩应变可取6-600x10-在整体结构封顶，后浇带闭合以前，可汄力混凝土己经完成770%的A由变形，残余收缩以变仪为180X10'混凝上线膨胀系数力a=lxio5/、c，则收缩当S温差为18°C。考虑混凝I:徐变的影响，对季节溫差和收缩的当量溫差之和进行折减，取折减系数k二0.4,折减后升温的效应为28X0.4二十11.2'C，降温的效应为(-32-18)X0.4=-20°C。在实际II•箅屮，升温取值为+15"C，降温取值为-2(TC。西北涵点东4KH点四、结构体系选型与布置4.1混凝土看台结构体系选型与布置4.1.2结构分缝研究(1)混凝土看台温度效应分析①框架内力考虑+15°C升温丄况与-20°C降温丄况，在分缝位汽处设界扣应监测点，川以监测梁柱构件的温度内力。构件温度内力监测点温度工况构件内力标准值项构件东北測点西北湘点东南測点側点V/kKM/kN•mV/kNM/kK•mV/kN\l/kN•mV/kNM/kN•m不分缝模型梁1741121174106492578MO«66柱1084256812002846988184812342868分缝说犁梁22114301581476261366641376590109062813086001101不分缝/分缝梁8・259.945.656.716.27.725.216.361.631.862.042.611.571.412.062.60＞迮采用不分缝模型悄况下.温度荷载下柩梁内力标池值力分缝換型的5忆以I:，枢柱内力标准似为分缝榄型的1.5〜2.5倍，温度内力増加显著..四、结构体系选型与布置么安仍广H铁•体T7屮心UitViiLlAR场超视好4.1.2结构分缝研究(1)混凝土看台温度效应分析①框架内力框柱多遇地甭组合与温度荷载组合内力对比项东北测点丙北测点东南测点两南测点V/kNM/kN•mV/kNM/kN•inV/kNM/kN•mV/kNM/kN•m多遇地S组介分缝18414634196950601565440419685298不分缝19524942185049531385407519625462不分/分94%94%106%102%113%108%100%97%温度荷栽组介分缝12014261115943091039379911044266不分缝680229265]269751414126471642不分/分177%186%178%160%202%269%171%260%＞多遇地農组合下，不分缝模型和分缝段®内力相差不人＞温度荷载组合卜，不分缝模型和分缝模型内力相左较人.不分缝模型为分缝模型的1.5’U倍。＞由r•梁、柱的控制内力组合基本为地震组合，p、i此，温度《载的差別对梁、柱构件没计内力影响+大。、结构体系选型与布置么安⑴广砰铁i体TJ屮心场4.1.2结构分缝研究（1）混凝土看台温度效应分析②楼板温度应力不分缝模型分缝模型不分缝情况卜*,部分区域楼板拉应力最大值达到约6.5MPa,流采川设置诱汙缝、配®较多预应力钢筋等措施解决楼板丌裂问题；分缝情况卜\大部分区域楼板拉应力最大值约2MPa,仅流配置部分温度附加钢筋、局部拐角应力集中处配.胃.预应力筋。、结构体系选型与布置女安仏广孖铁I:•川X3体？7屮心辽设秧u'tfi场4.1.2结构分缝研究（2）分缝对钢屋盖的影响分析①下部混凝土柱顶相对位移西南测点混凝土柱顶相对变形测点示意图采用多遇地震吋柷分析计算卜*部混凝I•.结构不分缝模型与分缝模型的监测点处柱顶相对变形，分析结果见下表。监测点处混凝土柱顶相对位移弹性时程分析结果相对变形/mm东北测点西北测点东南测点西南测点不分缝模邯12241226分缝模型13231326不分/分95%104%96%100%＞可以看到，分缝与否对混凝土杆顶相对变形影响个人《、结构体系选型与布置泰*什;广商铁•体屮心辽找砂场m^Lii4.1.2结构分缝研究（2）分缝对钢屋盖的影响分析②上部钢屋盖柱顶相对变形对拟分缝两侧支承钢厘盖的钢柱顶在地廣卜的相对变形进行监测，不分缝模型和分缝模型的监测结果见下表。监测点处钢柱柱顶相对位移弹性时程分析结果相对变形/min东北测点西北测点东南测点曲南测点小分缝模型30412659分缝模型32402959不分/分95%103%91%101%＞可以看到，分缝4否对钢柱顶相对变形影响不大。、结构体系选型与布置泰安广矸铁体屮心辽找砂场m^Lli4.1.2结构分缝研究（2）分缝对钢屋盖的影响分析③钢屋盖外环受力对比拟分缝位1处钢岸盖外IK坏在不分缝和分缝情况下的内力惜况进行监测，相）、V:i|•算结果如卜‘表所示。监测点处钢屋盖外压环内力弹性时程分析结果＞可以看到，分缝与色对钢屋盖外Us环受力影响+人《四、结构体系选型与布置么如;G广H铁•体T7屮心UitViiLlAR场超视好4.1.2结构分缝研究（3）地震响应分析①结构整体地震响应分析对比不分缝模型和分缝模型结构自振特性4多遇地谅下的整体响应，相应U•算结果如下表所不。结构自振特性与多遇地震下整体响应＞由以上计算结果可知，+分逢校吧结构幣体刚度有所增大，地盅作用有所增人。＞不分逢模型结构幣体性较优，扭转效应有所减小。＞似总体来说，不分逢模型与分缝模型的整体地震响应相差不大。11不分缝模型~1分缝模型1不分/分1振型与周期/s10.850.8896%20.830.8597%30.660.7194%坫底剪力/kN|X向1954248713102%Y向4987747354105%鉍人扭转位移比X|Mj1.241.2897%Y|nJ1.151.1798%四、结构体系选型与布置么如;G广H铁•体T7屮心UitViiLlAR场超视好4.1.2结构分缝研究（3）地震响应分析②构件地震响应分析对比不分缝模型和分缝模型结构局部构件内力，内力组合取多遇地谟组合工况。相应的il•算结果如卜表所示。多遇地震组合工况下测点处构件内力项东北测点W北测点东南测点四南测点V/kNM/kN•mV/kNM/kN•mV/kNM/kN•mV/kNM/kN•m框柱不分缝模型18414634196950601565440419685298分缝模型1952糊2185049531385407519625462不分/分94%94%106%102%113%108%100%97%不分缝模型8801205564124074610306031309分缝模型91312925251213H1711606051319不分/分93%93%107%102%91%89%100%99%＞对比以上分析结果呵知，不分逢模型与分缝模型结构构fl地恧组合内力叫差不大。'小猷但吩砑‘溢妊骑谢盹钮IndilW错叫础边＜；出迷瞾W‘¥加»锶耕斟、P戕Winy钮我兴山黹酎雀‘SiW陴科蔌弦时琊躕紛对②°m\^

‘攻弟s念操耶甘賴必：Y〉kyu®华否柚咐与.UT楝泓啉柴自祕’羽科奶琪科以柃眾乌親竹吩以YZ①转+(f)‘109缒也^5F£tBWHW‘坆取酋智¥与QEW‘44沒虹必划亩+na划漭谀羽宵驾¥:+＞与a烀w+ISM®毅台納瓦ftffi士‘、P玢耶W'2爾问氺部S邳蕤®袱掷脚钭讶纷秘灶边米2‘钱斟十逛扭斜'I泫妊取毋扔鞔占泌‘群右泌®©甚玢沏W5眾:龉M氺鄭萵玢孫》¥‘锊粉+迤⑵士”氺铷控肟娥泌叫础函鹊屋］US»‘、P»¥/N»K褂谢骄W錄:1（褂射袱拂瑯Sf&菸台鹆萵杈'敗MI723«萵5!'缒凼叩栩©戦层3J冲‘¥琺¥^51锶褂澍:W»Kyw^ww^w

‘降附毖*、PSabM斛嫌哚K'If®M«WW^Uf‘強®职埘泓吩毖'¥尉抝仔W叫挲职‘¥窃51刚斜漭M漭"IW逛WY土晌獾W〉h?H4哽两嵴將TfxWA钱兴7:Y士袖锁纽签矽WWS罢留啉如'I罢智啩®孑耪妊少»甚逍簌杯蚜群乙］卞们繡初at.nifr氣h<N，fltuy.ir.嚷J«J9)衣今畺坐白雨联尜邾蚜辟'H四、结构体系选型与布置广砰铁I••:K3体??屮心辽找.场松:腳4.1.3底部短柱研究本项D体育场肴台底部短柱净高约2.8m,高宽比约力3.5,剪跨比约人1凡短柱效应明显，地痠卜承担较大水平剪力。西部看台区域短柱示意图四、结构体系选型与布置4.1.3底部短柱研究泰安广铁pmxsi•体w屮心辽玫杪inn场M(kN-m)V(kN)短柱承担地震力较大，常规做法采用增大柱截面及配置钢ft满足短柱承载力需求。4.1.3底部短柱研究RakerBeamBraceOilDamper▼B2F东京体育亨__▼卟X2LfFoundationlevelowerlhanbaseisotationbuikllng<hl(UmpertareamngedtoabsorbseKiwcenergy2F-4F:Adequatestiffiiessisprovidedlothe侧>eshvinkerIranisandbfjkcsB2f■〜If短柱与斜梁连接处采用滑动构造本项目短柱处理为解决短柱受力过大问题，参考东京体育场・拟在短往与斜梁连接处采用滑动支座连接。四、结构体系选型与布置4.1.3底部短柱研究泰安仍广砰铁IJIX3体W屮心mtViimfi场m^U：i方案1:短柱固定方案方案2:短柱滑动方案方案3:斜梁S挑方案提出以卜-.种方案进行对比:方案1:短柱固定方案，采川増大柱截血及配置钢骨满足短柱承钱力盖求。方案2:短柱滑动方案，在短柱与斜梁连接处没S弹性滑板支座，短柱不承担水平尙载，仅承枳贤向荷载。方案3:斜梁悬挑方案，去棹短拄，自:接采用斜梁悬挑，悬挑跨度为10.6m。四、结构体系选型与布置泰安广砰铁dxsi体屮心辽找秧iim场m^Lii4.1.3底部短柱研究针对以上二种方案的具体分析结果如下表所示。三方案对比分析结果项短柱固定方案短柱滑动方案斜梁悬挑方案振型与周期10.79（X向平动）0.89（X向平动〉0.90（X向平动）20.77（Y向动）0.85（Y向'r动）0.87（丫向'|<动）30.66（扭转）0.71（扭转）0.73（扭转）人层叫位移角（小心）1/6971/6761/656短杵内力（小孬组合）N：1345kNN：1159kNM：3051kN•mM：0kN•mV：1929kNV：0kN短柱截面类型与尺寸（nun>SRC800X800C400X600汽钢率5.32%配筋率3.30%1.40%滑板i崦水平位移（人谣）50醐斜梁截血尺寸（mm）350X800350X800500X1200造价-20万+12/J由上农可见:（1〉对r•短柱凼定方案，短柱小震下承受的巧矩和剪力均较大，构什截面、妃筋率及介钢率均较大。（2）采汁作讲滑动方案u，fern截而尺、r和配筋人幅减小，结构整体刚度仍能满足要求，m吋造价相对十阇定方案降低约20万。（3〉采用斜梁s挑方案，结构整体刚度虽然满足耍求，仍是s桃斜梁的截面尺寸过大，同时造价相对r•固定方案增加约12万。综上，本项U对各个看台单体的短枰均采川滑动方案。四、结构体系选型与布置4.1.4消能减震研究（1）黏滞阻尼墙布置与参数本项3具冇以K特点：>抗S设防烈度为7度（O.lg），M吋考虑边坡边缘不利因紊地霞作用放大1.1侣，没计烈度约相3于7度半，地S作用较人：>本项口结构岛度较小（34.8m），刚度较人，地震力较大，剪重比达6.5%;>本项丨I为乙类设防建筑，巫要性程度尚，应采取有效措施保iT地寢下结构杭震性能。踪上，拟对迷筑曲积较大、楼展数黾较多的西区看台采用黏滞阻尼墙进行减展没计，减小地赓作川，降低卞体结构在地震K的损伤。西区看台四、结构体系选型与布置么安什;广铁•体屮心辽玫狄u'tfi场超冰LH4.1.4消能减震研究(1)黏滞阻尼墙布置与参数—阻尼墙平面布置抡向：20片环向：18片径向阻尼墙布S阻尼墙参数四、结构体系选型与布置泰广铁f•川X3体R屮心辽玫杪ITVR场雄:腳4.1.4消能减震研究（2）构件尺寸对比抗展方案与减展介案构件尺、J对比如卜发所示。抗震方案与减震方案构件尺寸对比构件抗谣方案减皮方案典型框柱贱向与尾盖扣连框柱SRC1200x1000（含钢中4.7%）SRC1100x1000（含钢4<4.6%）#通框柱C1100x900C1000x800外周圆柱900H00典即枢梁截面C400x900C350x800＞采用阻尼墙减震方案后，由丁地震作用减小，钩ft截而尺寸得以优化。四、结构体系选型与布置么如;G广H铁•体T7屮心UitViiLlAR场超视好4.1.4消能减震研究（2）多遇地震分析结果①时程波验证基底剪力时程计算结果＞从表中可见.各条波的站底剪力均不小f振彻分解反酱法的65%，不人j-135%,且多条时程曲线计算所得结构底部剪力的T■•均值不小于振吧分解反沌谱法计算结果的80%。＞所选时程波满足规范要求。1:况S底剪力（kN）与反应谱比值X向Y向X向Y向反应«2588624857——TR12789225253108%102%TK2200261888277%76%TR32811728177110%113%TR4236832051591%83%TR5200471847477%74%RG1243312320494%93%RG2217782290284%92%平均值237392248792%90%四、结构体系选型与布置‘安以;广H铁B体ff屮心辽找airierm^Lli4.1.4消能减震研究（2）多遇地震分析结果②基底剪力对比对比项抗震方案减震方案减漠/抗篇茶底剪力/kNTR1X309612789290%TR1Y296032525385%TR2X225602002689%TR2Y207881888291%TR3X340162841784%TR3Y335262H17784%TR4X296712368380%TR4Y288602051571%TR5X21571200-1793%TR5Y209101847488%RG1X267802433191%RG1Y248632320493%RG2X261602177883%RG2Y286682290280%平均俏27388（X向）23739（X向）87%26745（Y向）22487（Y向）84%反应溝31864（X向）25886（X向）81%30007（Y向）24857（Y向）83%X向力Y向屄W力＞屮图表4见.多遇地氐工况卜'，减氐方案垡欣剪力相对于抗谣方窠可减小13%（X向）、16%（Y向）•＞采用消能减赛方案可有效减小下部看台结构的地震作用。四、结构体系选型与布置么安以广孖铁I:•川47体订屮心辽玫狄Ll'lfi场脚U34.1.4消能减震研究（2）多遇地震分析结果③层间位移角对比项抗展方案减餺方案减S/抗麻e间位移角最大侦TR1X1/9501/91«104%TR1Y1/8111/87193%TR2X1/11661/12449-1%TR2Y1/118K1/126994%TR3X1/8321/97785%TR3Y1/8281/93888%T1MX1/9181/1032B9%TR4Y1/8711/110879%TR5X1/12281/1230100%TR5Y1/11921/130391%RG1X1/10911/115195%RG1Y1/10921/119991%R（；2X1/11161/116H96%RG2Y1/8911/107783%平均值1/1025（X|nJ）1/1090（X向）94%1/958（Y向）1/1088（Y向）88%反应谐1/815（X向）1/852（X向）96%1/823（Y向）1/857（Y向）96%rY向KMW移ffl00020.002＞由陳nf见，多遇地点I:况卜，消能减赓方案最大r间位移角相较r•抗籐方案"f减小5%（X向）、12%（Y向）o四、结构体系选型与布置A'MG广孖铁I:•川X3体屮心辽玫JJill'tfi场松:腳4.1.4消能减震研究(2)多遇地震分析结果④附加阻尼比附加阻尼比计算时程波模态耗能＜kN-m■■■■■■■连接附尼器耗能(kN•m)附加附尼比(%)TR1X向438.0193.12.20%、'向439.4238,52.71%TR2X|nJ320.8102.41.60%Y向303.0111.31.84%TR3X向503.6239.82.38%YIm]482.4281.02.91%TR4X向1075.6497.42.31%Y向1099.7607.72.76%TR5X向157.567.42.14%Y向155.181.82.73%RG1X向269.0120.12.23%YI4270.1149.H2.77%RG2X向613.3220.21.80%Y向583.5251.02.15%T•均值X|“J482.5205.82.09%Y向476.2246.32.56%»tw»KU•1015202：＞山l:表可知，通过黏滞ffl尼墙的滞M耗能，减裒方戈可灰多遇地薛下提供约2%的附加阻尼比，提高结构杭苠性能。＞本结构可采用附加阻尼比2%进行反应谱分析与设计。四、结构体系选型与布置泰安gg广铁•体w屮心辽玫杪inn场4.1.4消能减震研究（3）小结由以卜.分析结果可见：（1）多遇地震丁况下，减震方案相对r•抗篇方案可减小13%（X向）、16%（Y向〉的柚底剪力，采用消能减震方案讨冇效减小卜部看台结构的地震作用。（2）多遇地震T况下，消能减震方案相较丁•抗震方案可减小5%（X向）、12%（Y向）的敁大层间位移角。（3）迎过黏滞阻尼墙的滞回耗能，减篇方案可提供约2%的附加阻尼比，提高结构抗谣性能，减小主体结构损伤。（4）采用阻尼墙减漠力'案后，由于地鹿作用减小，构件截而尺1和配筋得以优化，混凝土和钢筋材料nifi有所减少，fii.rtir增加了阻尼墙，造价与抗宸方案基本持平。综合以I.分析，本项h对西区看台采用黏滞阻尼墙减雳方案，在造价基本持'rn对建筑及机电设备没有影响的情况下，捉高结构抗虞性能。Ahr;广孖铁i‘.K3体9屮心辽玫狄U'tfi场趙:腳四、结构体系选型与布置4.2屋盖结构体系选型与布置4.2.1建筑造型及基本尺寸建筑效果图体ft馆造型为马鞍形。广孖铁I以•体s屮心辽投场四、结构体系选型与布置4.2屋盖结构体系选型与布置43.0m43.0m咖v川mm/w輸做4.2.1建筑造型及基本尺寸北区看台囲区看台立面马鞍形示意示意平面尺寸•焯盖总平而近似为圆形，长轴265ni,短轴253m；•结构Jd学外环的A:径220m，内环为180mxl40m椭阎；•西看台，ki挑44m，东看台以挑34m，鹵北看nB:桃18m:立面尺寸•犀结构力马鞍形，结构最高力西看台处标高力42m:•马鞍形最低处结构标高为23m:•东看台屏.凉马鞍形敁商点结构标高为29.9m。平面尺寸示意广孖铁i:•川X3体屮心辽玫JJill'tfi场松:腳四、结构体系选型与布置4.2屋盖结构体系选型与布置4.2.2钢结构体系构成与传力路径体系构成：内部悬挑结构：通过68榀径向索和1道中央环索成张拉结构体系，通过6柱和撑杆支撑卜.部径向梁和环ALk环，提高展盖结构竖h'd刚度。支承钢柱：忿挑屋盖通过68个钢柱传给5部的混凝体看台。西看台钢柱与下部结构饺接，K•余看台钢杵:勹下部结构刚接。外侧立面结构：西侧立而龙背与混凝土柱铰接，其余立面尨讶下部均hi看台钢柱刚接，hi中央大跨运盖形成一个完整的结构体系，结构体系分解图四、结构体系选型与布置4.2屋盖结构体系选型与布置4.2.2钢结构体系构成与传力路径整体结构平面图泰如;(;广砰铁「川/3体wp心杪ms场带建筑表皮整体结构四、结构体系选型与布置泰安广铁pmxsi•体w屮心辽玫杪inn场4.2屋盖结构体系选型与布置4.2.2钢结构体系构成与传力路径典型榀结构组分构成西看台悬挑单榀剖面•飞柱髙度：最长Wm,最短5.4m。四、结构体系选型与布置4.3整体结构效果图带建筑表皮整体结构泰*广砰铁|:川:43体R屮心辽玫杪irtR场无建筑表皮整体结构四、结构体系选型与布置4.3整体结构效果图二分之一结构剖切图（短轴）泰安＜!;广砰铁体R屮心辽找.fillllR场二分之一结构剖切图（长轴）四、结构体系选型与布置4.3整体结构效果图结构内部效果图铁dxj•体育屮心辽找杪iPKfi场祖:腳四、结构体系选型与布置Mirra铁P.m体?（屮心辽玫杪lllfi场祖视H室内效果图四、结构体系选型与布置Mirra铁p.m

体订屮心tt找以me场4.3整体结构效果图室内效果图四、结构体系选型与布置泰安（g广邳铁pjhxsi•体r屮心过玫狄irtfi场必腳室内效果图四、结构体系选型与布置么安广jnt铁I•川体ft屮心辽玫杪lllfi场祖视H4.3整体结构效果图室内效果图五、超限判别及抗震性能目标五、超限判别及抗震性能目标铁体R屮心辽玫杪ITVR场雄:腳5.1局度及局宽比建筑结构高度超限判定序号项目判断依据超限程度/数值是否超限1高度7度区(0.lg)框架结构：50m(A级高度〉结构主屋面高度约42.3m否2高宽比7度区框架结构：442.3/220=0.19否五、超限判别及抗震性能目标泰安广铁pmxsi•体w屮心辽玫杪inn场5.2混凝土结构的规则性5.2.1超限情况判断建筑结构特别严重规则性超限判定T不规则内容项次超1位数值是否超限1高位转换高位转换，框支墙体的转换构件位置：7度超过5层8度超过3层否2厚板转换厚板转换，7〜9度设防的厚板转换结构否3复杂连接复杂连接，各部分层数、刚度、布置不同的错层，连体两端塔楼高度、体型或者沿大底益某个主轴方向的振动周期显著不同的结构否4多重复杂多重复杂，结构同时具有转换层.加强层.错层、连体和多塔等复杂类型的3种否五、超限判别及抗震性能目标泰安广铁pmxsi•体w屮心辽玫杪inn场5.2混凝土结构的规则性5.2.1超限情况判断建筑结构严重规则性超限判定T不规则内容项次超1位数值是否超限1扭转偏大扭转偏大，裙房以上的较多楼层考虑偶然偏心的扭转位移比大于1.4否2抗扭刚度弱抗扭刚度弱，扭转周期比大于0.9,超过A级高度的结构扭转周期比大于0.85否3层刚度偏小层刚度偏小，本层侧向刚度小于相邻上层的50%否4塔楼偏置塔楼偏置，单塔或多塔与大底盘的质心偏心距大于底盘相应边长20%否五、超限判别及抗震性能目标泰安广矸铁体屮心辽找砂场m^Lli5.2混凝土结构的规则性5.2.1超限情况判断建筑结构一般规则性超限判定序号不规则内容项次超限位g—数值是否超限1la扭转不规則考虑偶然匁心的扭粍位栘比大子1.2东、西、南.北区看台第1层136是1b嫔心布莱偏心&大于0.15或柁茹层质心相若大子相应边长15%否2aW凸不規则平ifcWfi尺寸大于相应边长30%等否2b绝合平奄细腰形或角部更奄否3呀效宽度小于50%，开泯M积大于30%，揞层大干梁®否4a刚度突变桕邻罢刚度变化大于70%（垵尚规考忠层高修正H7,觀柜应凋整）成迮续三层变化大于80%西区看台第3层U.69是4b尺5■哭变者向构件位?禹于结构黨度20%且收进大于25%，或外挑大VlO%fP4ni,多塔否5构件间断上下墙、栏、支嘌不连续，含扣强罢，连体类否6承钱力突变相邻层受朽承载力突化大于80%否7其他不规则tn局部的穿层柱，斜杜，夹：，〃别构作锘层咸换，或夂别楼,115转位移X垮大子1.2等（己计入卜6项者除外）外團部分为斜柱，西区肴台第二层存在局部穿层柱是＞淙I:，体fl场P台混凝十纟i构个行在n规则性H题，fH.具有3项一般规则性H®.wr•超附ARfl!筑，应组织进行超限iT•审。五、超限判别及抗震性能目标么安什;广ra铁iWSHilPP心辽设以场.松视H5.2混凝土结构的规则性5.2.1超限情况判断看台外圈斜柱五、超限判别及抗震性能目标广砰铁IWSH4TF屮心UitViiLlAR场超视好5.3钢结构屋盖的规则性钢结构规则性判别T简称简要含义判别结论1特殊类型高层建筑抗震规范、髙层混凝土结构规程和髙层钢结构规程暂未列入的其他高层建筑结构，特殊形式的大型公共建筑及超长悬挑结构，特大跨度的连体结构等。否（属于常用形式的公共建筑）2大跨屋盖建筑空间网格结构或索结构的跨度大于120m或悬挑长度大于40m，钢筋混凝土薄壳跨度大于60m，半刚性张拉式膜结构跨度大于60m.屋盖结构单元的长度大于300m,屋盖结构形式为常用空间结构形式的多重组合、杂交组合以及屋盖形体特别复杂的大型公共建筑。是（悬挑长度44m，属于屋盖悬挑超限的大型公共建筑）五、超限判别及抗震性能目标泰如;[;广莳铁1^1/3体W屮心场5.4针对超限情况的措施5.4.1混凝土看台结构1）看台盖组成的整体结构，分别进行结构总装模型分析和将屋盖作为荷载施加到看台支座的简化模型分析，以确保计算的准确性：2）采用砬迚科软件和SAP2000软件进行结构的小震弹性分析对比讣算，相互校核，保证纪构il筇的准确性、以及各项指标满足规范的要求；3）内区看台采用黏滞阻尼墙减震方廉，冇效减小地震作用，提高结构抗震性能，减小主体结构损4）关键构件进行中蕋、人谟性能分析并进行设5）采用仰性吋程；/法讣充分折，以有效地反映结构岛阶振型影响；6）进行大震下的弹塑性吋程分析，确保结构大震不倒;五、超限判别及抗震性能目标泰安仍广铁|:川:43•体苻屮心处玫杪UlR场5.4针对超限情况的措施5.4.1混凝土看台结构7）针对薄弱S和软弱层，地震作用标准侦的剪力乘以1.25的增人系数：8）楼板按仲件板i十律，以真实芩虑艽而内刚度和由r•楼板幵洞造成的刚度削弱：9）看台板力现浇混凝土折板，按照看台而内两个方h'q刚度分別等效的原则，以平板代替看台板进行模型II算；10）对直接连接尾盖的柄柱，采用型钢混凝丄柱以提岛构件的抗忘性能与延性；对局部穿层柱，适当增强纵筋和箍筋配背，以提总其抗扔、抗弯承载力：对承受轴压力、轴拉力的看台斜梁，按偏压、偏拉构件进行配筋设计：对于承受轴拉力的看台梁，控制纵筋配筋率：II）结构布肾尽蟥做到抗侧力构件分布4结构f•而、立而布托匹配，使结构刚心和质心尽审一致，#•满足刚度要求。为提a结构平面的抗扭转刚度，对结构周边构件进行id马加强。五、超限判别及抗震性能目标泰*广商铁体R屮心辽找场松％LH5.4针对超限情况的措施5.4.2钢结构屋盖1）钢屋盖与看台组成的整体结构，分別进彳4•结沟单独模型与总站模型进行分析比较，包络S计,以确保计算的准确性：2）采JIJANSYS进行结构的整体稳定性进行计算，并进行比较；3）采用:W3S软件对钢结构单独模型靜力丄况进行分析对比；4）江肴台上方屌盂钢结构布置环IN交义文撑，在平而上沿径H布置6道犀而交义i：搾，提m】.结构的受力粮体性和抗扭性能：5）看台上方的钢柱和|川玉环人菝+屈服，径A卞梁和外环梁力屮痪弹性，其余构件屮误不W服。五、超限判别及抗震性能目标泰安广砰铁iWiX3体R屮心辽找.riUrifi场5.5抗震设防性能目标5.5.1抗震性能水准按照高规的要求，抗铉设防性能H标分为A、B、C、D四个等级，抗菝性能分为1、2、3、4、5五个水准。对于本单体，结构抗质性能S标収力C、级。相应的性能水准如卜衣所示：结构抗震性能水准地震水准多遇地震设防烈度地算预估的罕遇地蕙性能水准C~D级13、45五、超限判别及抗震性能目标Mirra铁IWS）•体R屮心辽找杪LIAR场超视好5.5抗震设防性能目标5.5.2混凝土构件抗震设计性能目标构件抗震性能目标构件类型多遇地震设防地震罕遇地震备注架柱支撑钢屋顶框柱弹性抗弯弹性,抗剪弹性抗弯不屈服、抗剪弹性关键构件结构缝两倒（端榀）框架柱弹性抗弯不屈服，抗势不屈服t许较少逬入屈服阶段，抗剪不屈眼关键构件普通框架柱弹性部分正截面承载力屈服，抗剪承载力符合截面条件允许较多进入屈服阶段.抗剪承载力符合截面条件与阻尼墙连接框架粱弹性抗弯弹性，抗剪弹性抗弯不屈眼.抗剪不屈服关键构件普通框架梁弹性部分构件正截面承我力屈康，抗霣承载力不屈服允许普遍进入塑性.梁墙允许出现塑性铰黏滞阻尼墙正常工作正常工作正常工作五、超限判别及抗震性能目标泰安仏广砰铁r•川X3体r_p心辽场超视h5.5抗震设防性能目标5.5.2钢结构构件抗震设计性能目标钢结构屋盖的抗震性能化H标：小菝弹性，关键构件（详见钢结构尾盖专篇）中裒弹性，W余构件中屐不屈服，钢柱与内压环构件大震小屈服。六、混凝土看台结构设计泰安aifH铁新体讶屮心育场六、混凝土看台结构设计6.1结构整体弹性分析6.1.1结构计算分析概述＞木工程在进行结构弹性U•算时采用YJK(1.＞楼板采用弹性楼板假定。(a)YJK模型4^仏广矸铁I••川U体T7屮心场9.3)和SAP2000(14.2*4)两个软件;(b)SAP2000模型六、混凝土看台结构设计泰安广铁•体w屮心辽玫杪IHR场6.1结构整体弹性分析6.1.1结构计算分析概述1）周期与振型摸态YJKSAP2000误差10.830.821.2%20.800.810.5%30.700.710.3%40.460.472.2%50.440.432.3%60.410.395.1%＞从卜.述模态分析结果河以看见两种软件计算出的结构周期结果基木•致。六、混凝土看台结构设计么如;G广H铁•体T7屮心UitViiLlAR场超视好6.1.1结构计算分析概述1）周期与振型YJKSAP20001O2O3o＞从卜.述模态分析结果叫以看出两种软件计箅出的振型基本•致。六、混凝土看台结构设计泰安广铁•体w屮心辽玫杪IHR场6.1结构整体弹性分析6.1.1结构计算分析概述2）竖向荷载荷载统计YJK模型SAP2000模型恒荷载（包括自重）活荷载恒荷载（包括自重〉活荷载竖向荷載组成/t69063217076928721846总竖向荷载(l.OD+l.OL)/t90770(100%)91133(100.4%)＞从上表吋以看山两种软件计算出的竖h'd荷奴基本一致，误差在1%以内，能够满足工程计算要求。六、混凝土看台结构设计卜女体ftI•心场6.1结构整体弹性分析6.1.1结构计算分析概述3）地震作用基底剪力地震作用方向VJKSAP2000X向剪力（KIS〉Y向剪力（KN）X向剪力（KN）Y向剪力（K5J）0/9043831(100%)40937(1()0%)42759(9X%)40004(98%)＞由上述分析可见，针对休肖场结构采用YJK以及SAP2000两种软件il筇出的纪构的