高处作业吊篮施工计算书和相关图纸

1.1计算书 11.1.1风载荷的计算 11.1.2钢丝绳的选择与计算 21.1.3标准形式受力计算 31.1.3.1稳定性计算 31.1.3.2支架受力计算 41.1.3.3支架结构计算 51.1.4非标形式一受力计算 121.1.4.1支架受力计算 121.1.4.2支架结构计算 131.1.5非标形式二受力计算 141.1.5.1支架受力计算 141.1.5.2结构计算 151.1.6非标形式三受力计算 161.1.6.1支架受力计算 161.1.6.2结构计算 171.1.7埋件及混凝土计算 181.1.8主体结构复核 251.1.8.1基本信息 251.2相关图纸 30计算书风载荷的计算根据《建筑结构载荷规范》GB50009-2012规定计算：Q式中：QwF风载荷标准值k=其中：βμμzω以上按离地面或海平面标高50m，C类地面粗糙度类别取值。基本风压采用就近原则取值，此处取北京市基本风压。吊篮受风面积计算：（1.816m2为6m吊篮平台受风面积；1m2为施工中其它物品受风面积；1.4m2为施工人员的受风面积，每人按照0.7m2计算）F钢丝绳的选择与计算GB/T19155-2017《高处作业吊篮》6.6.1.3规定：钢丝绳安全系数：单作用钢丝绳悬挂系统大于或等于8；双作用钢丝绳悬挂系统大于或等于12。GB/T19155-2017《高处作业吊篮》6.6.1.2钢丝绳安全系数按式（15）计算：………（15）式中：Zp-钢丝绳安全系数--S--Z=F0/S=53/6.3=8.41≥8（满足要求）钢丝绳最小破断拉力确定：选择钢丝绳型号：4x31SW+NF-8.3-2160。吊篮系统采用的是标准号为Q/320281PM02-2007的4x31SW+NF-8.3航空用钢丝绳；最小破断拉力F0=53.00kN。钢丝绳最大工作静拉力确定GB/T19155-2017《高处作业吊篮》6.6.2.1规定：S等于平台的总自重（包括钢丝绳的自重）加上面积为Sa的平台允许的R1，置于最不利位置，除以钢丝绳的数量或者S等于悬挂点允许承受的最大作用力。为简化计算，采用GB/T19155-2017《高处作业吊篮》6.6.2.2平台内安装的起升机构规定：S等于起升机构的极限工作载荷除以起升机构承受悬挂载荷钢丝绳的数量，最大工作静拉力按下式计算：S式中：S--W11−−起升机构极限工作载荷，单位为千克（kg）；Nr--承受悬挂载荷钢丝绳的数量；ZLP630型号吊篮采用LTD63提升机,其为了符合GB/T19155-2017标准使用要求，即提升机ZDT63的极限工作载荷规定为500kg（为安全计，钢丝绳选型计算按照LTD63提升机的原极限工作载荷计算，即为630kg）。因此按照端部起升机构极限工作载荷除以起升机构承受悬挂载荷钢丝绳的数量计算：S=w满足受力荷载，符合要求。标准形式受力计算稳定性计算悬挂梁机构前吊点WIIW4根钢丝绳自重：54kg（50m长度）；6.0m吊篮平台自重：480kg；吊点处最大受力为：Q整个悬架横梁系统：在稳定性计算中，此值起到防倾覆作用。S为安全且简化计算，Swr在此不作计算，前吊点按W标准架设形式稳定性计算已知：前端距离LO=1.7m；后支架处Mw=500+35=535kg=5.35kN（配重500Kg、后支架自重35kg倾覆力矩：M1=4.43kN×1.7m=7.531kN.m抗倾覆力矩：M2=5.35kN×4.4m=23.54kN.m安全系数n=M2/M1=23.54kN.m/7.531kN.m=3.13≥3国家标准规定防倾翻安全系数不小于3，所以以上方案满足国家标准要求。支架受力计算（正负号说明，正表示楼面承受重力，负号代表拉力）已知：技术参数表如下：规格名称型号单位参数规格名称型号单位参数横梁（前、中、后梁）自重Kg65上支撑Kg15前支架Kg35后支架Kg35其它Kg25悬架总重Kg175横梁和其它之和重量Kg90前支架和上支撑重量Kg50配重GKg500吊篮平台最大活动载荷（安全载荷）Kg300最大前挑尺寸m1.7前后间距尺寸m4.4=1\*GB3①悬杆自重引起的前后支架受力如下：前支架处楼面承受重力为：F后支架处楼面承受重力为：F=2\*GB3②当吊篮平台闲置时，悬杆只承受自重、配重和钢丝绳重量，这时候楼面承受重力为：前吊点为：Q前支架处楼面受力：F后支架处楼面受力：F=3\*GB3③当吊篮平台满载运行时，楼面承受重力为：最大6.0m吊篮，自重480kg前吊点为：Q前支架处楼面受力：F后支架处楼面受力：F综合上述可知：前支架处楼面的受力范围为：1.49~7.26kN；后支架处楼面的受力范围为：3.92~5.53kN。（楼板结构复核详见章节10.1.8楼板复核）支架结构计算悬挂机构按提升机最大提升量进行校核悬挂横梁材料□80×80×4横梁回转半径i(cm)3.07横梁截面积A(cm2)11.748横梁自重标准值gk(kN/m)0.092横梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205横梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2)1251）悬挂横梁抗压强度验算悬挂梁机构前吊点WIIWII又因两个悬挂机构吊一个吊篮，故单一吊篮吊点受力6.3kN杆AB=1700mm，BD=850mmm，BC=4400mm，AD与AC的夹角θ=arctan850/1700=27°，CD与AC的夹角α=arctan（850/4400）=10°.该悬挂机构用Q235A材料。单悬挂机构A点受力6300N，其拉攀绳受力标准吊篮布置图1.1取AB为研究对象，受力分析如下图所示：悬挂机构前梁受力分析图吊篮、钢丝绳对A的拉力为6300N，拉攀绳对A的拉力为P′为13876N，钢丝绳与水平杆的夹角α=27°，根据静力平衡得，，，因杆AB长度达1.7米，受力轴向力12364N，故要考虑压杆稳定的问题。对于Q235A，取GPa，σp=20MPa，根据欧拉公式的柔度界限值为:压杆柔度为≈55式中，为长度因数，=1；为压杆横截面对中性轴的惯性半径，；为压杆惯性矩，=1173845㎜；为压杆横截面积，；式中为方管宽，为80㎜；t为方管厚，为4㎜，为杆长.可知该杆件为大柔度压杆，适用于欧拉公式细长中心受压等直杆临界力的欧拉公式为Fcr=π2式中E=206GPa，I=b4-(b-2t)412，μ=2，计算压杆的稳定许用压力[F]为F=式中φ为Q235A钢a类（残余应力影响较小，稳定性较好）截面中心受压直杆的稳定因数，φ=0.387；Q235A钢的强度许用应力为σ=117MPa；A杆AB的弯矩危险点为B点，压杆稳定的绕曲线拐点无明显危险点，故，综合危险点情况为B点综上所述杆AB是安全可靠的。1.2取BD为研究对象，受力分析如下图所示：悬挂机构上支座受力分析图钢丝绳的拉力为为13867N，钢丝绳与水平杆的夹角=27°，β=10°，根据静力平衡得，，，FBX=1301N，FBY=8709N，MB=1105850N·㎜杆的实常数为80×80×4㎜，其抗弯模量为：≈29346㎜其中，为方管宽，为80mm；t为方管厚，为4mm在杆的危险截面端，其弯曲应力为σ=MWz≈27.11MPa<σ压杆柔度为λλ=μli≈27式中，μ为长度因数，μ=1；i为压杆横截面对中性轴的惯性半径，i=IA；I为压杆惯性矩，=1173845㎜；为压杆横截面积，；式中为方管宽，为80㎜；t为方管厚，为4㎜，为杆长.可知该杆件为小柔度压杆，不适用于欧拉公式则小柔度杆的临界力的表达式仿照欧拉公式为。式中为折减弹性模量，；为切线弹性模量，，=1，=850㎜，为80㎜；t为4㎜.计算压杆的稳定许用压力为≈118512N>FBY=8709N式中为Q235A钢a类（残余应力影响较小，稳定性较好）截面中心受压直杆的稳定因数，=0.833；Q235A钢的强度许用应力为MPa；为压杆横截面积。杆的弯矩危险点为点，压杆稳定的绕曲线拐点无明显危险点，故，综合危险点情况为点综上所述杆是安全可靠的1.3取为研究对象，受力分析如下图所示：悬挂机构中梁及后梁受力分析图钢丝绳对的拉力为=13876N，钢丝绳与水平杆的夹角=10°，为配重块对点的拉力，根据静力平衡得，，因该悬挂机构在之间使用拉攀绳固定，故可对该悬挂机构作整体分析，其受力简图如下所示整个悬挂机构受力简图根据静力平衡得，，得G=2430N，因后支架处放置500kg配重，此处最大值应为G=5000N。对点进行受力分析得点受力简图为杆对点的作用反力，得，FBC=P’cosβ=FBX=13665N可得点的剪力为=-2590N，FBX=13665N，MB=0抗弯模量为：≈29346㎜其中，为方管宽，为70㎜；t为方管厚，为4㎜因杆长度达4.4米，受力轴向力FBX=13665N，故要考虑压杆稳定的问题对于Q235A，取GPa，MPa，根据欧拉公式的柔度界限值为压杆柔度为≈81式中，为长度因数，=0.5；为压杆横截面对中性轴的惯性半径，；为压杆惯性矩，=1173845㎜；为压杆横截面积，；式中为方管宽，为70㎜；t为方管厚，为4.4㎜，为杆长.可知该杆件为小柔度压杆，不适用于欧拉公式则小柔度杆的临界力ECr的表达式仿照欧拉公式为，式中Er为折减弹性模量，；Eσ为切线弹性模量，，=4400mm，为70mm；t为4mm.计算压杆的稳定许用压力[F]为:F式中φ为Q235A钢a类（残余应力影响较小，稳定性较好）截面中心受压直杆的稳定因数，φ=0.681；Q235A钢的强度许用应力为σ=117MPa；为压杆横截面积。综上所述杆BC是安全可靠的。2）钢丝绳悬挂架销轴的强度校核需要对钢丝绳悬挂架销轴进行剪切和挤压强度校核。已知销轴采用的是4.8级的螺栓。轴径∅20㎜，其σS=320MPa，安全系数fσ=σs2.1剪切强度校核销轴最大受力为Q=6300N已知销轴所受剪切力6300N，销轴的截面积为S=πdτ=6300314.2S2.2挤压强度校核已知销轴所受挤压面积S'=8×20=160故满足强度要求。满足要求！非标形式一受力计算支架受力计算（正负号说明，正表示楼面承受重力，负号代表拉力）已知：技术参数表如下：规格名称型号单位参数规格名称型号单位参数横梁（前、中、后梁）自重Kg65上支撑Kg15前支架Kg35后支架Kg75其它Kg25悬架总重Kg215横梁和其它之和重量Kg90前支架和上支撑重量Kg50配重GKg500吊篮平台最大活动载荷（安全载荷）Kg300最大前挑尺寸m1.7前后间距尺寸m4.4=1\*GB3①悬杆自重引起的前后支架受力如下：前支架处楼面承受重力为：F后支架处楼面承受重力为：F=2\*GB3②当吊篮平台闲置时，悬杆只承受自重、配重和钢丝绳重量，这时候楼面承受重力为：前吊点为：Q前支架处楼面受力：F后支架处楼面受力：F=3\*GB3③当吊篮平台满载运行时，楼面承受重力为：最大6.0m吊篮，自重480kg前吊点为：Q前支架处楼面受力：F后支架处楼面受力：F综合上述可知：前支架处楼面的受力范围为：1.49~7.26kN；后支架处楼面的受力范围为：4.32~5.93kN。（楼板结构复核详见章节10.1.8楼板复核）支架结构计算后支架增高计算前挑尺寸1.7m；前后间距4.4m；后支架最大增高尺寸5.3m；可知：前吊点G=443kg分析可知后端支架在正常工作状态下（不考虑支架本身重量）和空载状态下均是承受拉力作用，按照拉杆计算。后端最大轴心拉力Fz=443*1.7/4.4=1.71kN方管80×4的截面面积为12.16cm2；r=31.1mm；σ=1.71kN/1216mm2=1.41N/mm2=1.41Mpa因后支架采用角钢加固，根据《起重机设计手册》表2-1-20，查表可知系数为1；因此计算长度L=5.3m×1=5.3m长细比λ=L/i=5.3m/31.1mm=170≤250（拉杆稳定性许用长细比250）；查《起重机设计手册》表2-1-16折减稳定系数ψ=0.249[σ]=235/2=117.5Mpaσ=1.41Mpa/0.249=5.66Mpa≤117.5Mpa因此强度稳定性满足设计要求。非标形式二受力计算支架受力计算（正负号说明，正表示楼面承受重力，负号代表拉力）已知：技术参数表如下：规格名称型号单位参数规格名称型号单位参数横梁（前、中、后梁）自重Kg65上支撑Kg15前支架Kg45后支架Kg45其它Kg25悬架总重Kg195横梁和其它之和重量Kg90前支架和上支撑重量Kg60配重GKg500吊篮平台最大活动载荷（安全载荷）Kg300最大前挑尺寸m1.7前后间距尺寸m4.4=1\*GB3①悬杆自重引起的前后支架受力如下：前支架处楼面承受重力为：F后支架处楼面承受重力为：F=2\*GB3②当吊篮平台闲置时，悬杆只承受自重、配重和钢丝绳重量，这时候楼面承受重力为：前吊点为：Q前支架处楼面受力：F后支架处楼面受力：F=3\*GB3③当吊篮平台满载运行时，楼面承受重力为：最大6.0m吊篮，自重480kg前吊点为：Q前支架处楼面受力：F后支架处楼面受力：F综合上述可知：前支架处楼面的受力范围为：1.59~7.36kN；后支架处楼面的受力范围为：4.02~5.63kN。（楼板结构复核详见章节10.1.8楼板复核）结构计算后支架增高计算前挑尺寸1.7m；前后间距4.4m；后支架最大增高尺寸2.1m；可知：前吊点G=417kg分析可知后端支架在正常工作状态下（不考虑支架本身重量）和空载状态下均是承受拉力作用，按照拉杆计算。后端最大轴心拉力Fz=443*1.7/4.4=1.71kN方管80×4的截面面积为12.16cm2；r=31.1mm；σ=1.71kN/1216mm2=1.32N/mm2=1.41Mpa因上端为自由端，根据《起重机设计手册》表2-1-20，查表可知系数为2；因此计算长度L=2.1m×2=4.2m长细比λ=L/i=4.2m/31.1mm=135≤250（拉杆稳定性许用长细比250）；查《起重机设计手册》表2-1-16折减稳定系数ψ=0.365[σ]=235/2=117.5Mpaσ=1.41Mpa/0.365=3.85Mpa≤117.5Mpa因此强度稳定性满足设计要求。非标形式三受力计算支架受力计算（正负号说明，正表示楼面承受重力，负号代表拉力）已知：技术参数表如下：规格名称型号单位参数规格名称型号单位参数横梁（前、中、后梁）自重Kg65上支撑Kg15前支架Kg45后支架Kg45其它Kg25悬架总重Kg195横梁和其它之和重量Kg90前支架和上支撑重量Kg60配重GKg500吊篮平台最大活动载荷（安全载荷）Kg300最大前挑尺寸m1.7前后间距尺寸m4.4=1\*GB3①悬杆自重引起的前后支架受力如下：前支架处楼面承受重力为：F后支架处楼面承受重力为：F=2\*GB3②当吊篮平台闲置时，悬杆只承受自重、配重和钢丝绳重量，这时候楼面承受重力为：前吊点为：Q前支架处楼面受力：F后支架处楼面受力：F=3\*GB3③当吊篮平台满载运行时，楼面承受重力为：最大6.0m吊篮，自重480kg前吊点为：Q前支架处楼面受力：F后支架处楼面受力：F综合上述可知：前支架处楼面的受力范围为：1.59~7.36kN；后支架处楼面的受力范围为：4.02~5.63kN。（楼板结构复核详见章节10.1.8楼板复核）结构计算前支架增高计算已知前支架受最大垂直力F=7.36kN（包含悬杆重力）；增高最大2.1m；方管80×80×4的截面面积为12.06cm2；σ=7.36kN/1206mm2=6.1N/mm2=6.1Mpa惯性半径i=31.1mm；因上端为自由端，根据《起重机设计手册》表2-1-20，查表可知系数为2；因此计算长度L=2.1m×2=4.2m长细比λ=L/i=4.2m/31.1mm=135≤150（压杆稳定性许用长细比150）；查《起重机设计手册》表2-1-16折减稳定系数ψ=0.365[σ]=235/2=117.5Mpaσ=6.1Mpa/0.365=16.72Mpa≤117.5Mpa因此强度稳定性满足设计要求。后支架增高计算前挑尺寸1.7m；前后间距4.4m；后支架最大增高尺寸2.1m；可知：前吊点G=443kg分析可知后端支架在正常工作状态下（不考虑支架本身重量）和空载状态下均是承受拉力作用，按照拉杆计算。后端最大轴心拉力Fz=443*1.7/4.4=1.71kN方管80×4的截面面积为12.16cm2；r=31.1mm；σ=1.71kN/1216mm2=1.41N/mm2=1.41Mpa因上端为自由端，根据《起重机设计手册》表2-1-20，查表可知系数为2；因此计算长度L=2.1m×2=4.2m长细比λ=L/i=4.2m/31.1mm=135≤250（拉杆稳定性许用长细比250）；查《起重机设计手册》表2-1-16折减稳定系数ψ=0.365[σ]=235/2=117.5Mpaσ=1.41Mpa/0.365=3.853Mpa≤117.5Mpa因此强度稳定性满足设计要求。埋件及混凝土计算1、埋件基本信息 表1-埋件信息锚栓类型：MAS-5.8（机械锚栓）锚栓型号：M16X180，数量8颗有效锚固深度：80mm锚栓材质：5.8级锚板：200*450镀锌钢锚板厚度为16mm基材：基材强度等级为C302、荷载计算 2.1锚栓所受外力 表2-锚栓所受外力组合/荷载Fx（KN）Fy（KN）Fz（KN）Mx（KN.m）My（KN.m）Mz（KN.m）组合014.0890.52501.40802.2最不利荷载组合 对每种荷载组合进行验算后，得出最不利荷载组合，如下表所示。 表3-最不利荷载组合组合/荷载Fx（KN）Fy（KN）Fz（KN）Mx（KN.m）My（KN.m）Mz（KN.m）组合0014.0890.52501.40803、锚栓反作用力(单位：N) 最不利荷载组合下，每个锚栓的反作用力，如下表所示。 表4-每个锚栓反作用力锚栓/力拉力剪力X方向剪力Y方向剪力锚栓1014089014089锚栓2512.2314089014089锚栓31024.4614089014089锚栓41536.714089014089锚栓5014089014089锚栓6512.2314089014089锚栓71024.4614089014089锚栓81536.7140890140894、受拉承载力计算 锚栓钢材受拉破坏验算 表5-锚栓钢材受拉破坏验算结果计算结果EQf\s\do3(yk)EQN\s\do3(Rk.s)EQN\s\do3(Rd.s)判定EQN\s(h,sd)结果156.74006268052233.33>1536.7满足计算依据验算依据： EQN\s(h,sd)≤N\s\do3(Rd.s) （6.2.1-5）式中： EQN\s(g,sd) ——群锚中拉力最大锚栓的拉力设计值（N）； EQN\s\do3(Rd.s) ——锚栓钢材破坏受拉承载力设计值（N）； 根据6.2.3规定，锚栓发生钢材破坏受拉承载力设计值EQN\s\do3(Rd.s) 应按本规程第6.1.2条的规定计算； EQN\s\do3(Rd.s)=\f(N\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.N)) （6.1.2-1）EQN\s\do3(Rk.s)=f\s\do3(yk)·A\s\do3(s) （6.1.2-2）其中： EQN\s\do3(Rk.s) ——锚栓钢材破坏受拉承载力标准值（N）； EQγ\s\do3(Rs.N) ——锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数，按本规程表4.3.10采用； EQA\s\do3(s) ——锚栓应力截面面积（mm2）； EQf\s\do3(yk) ——锚栓屈服强度标准值（N/mm2）； 备注请参考《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-20135、混凝土椎体破坏验算 表6-混凝土椎体破坏验算结果计算结果EQf\s\do3(cu.k)EQh\s\do3(ef)EQA\s(0,c.N)EQA\s(,c.N)EQψ\s\do3(s.N)EQψ\s\do3(re.N)EQψ\s\do3(ec.N)30805760018360010.90.78EQN\s(0,Rk.c)EQN\s\do3(Rk.c)EQγ\s\do3(Rc.N)EQN\s\do3(Rd.c)判定EQN\s(g,sd)结果27434.2961592.951.834218.31>6146.79满足计算依据验算依据： EQN\s(g,sd)≤N\s\do3(Rd.c) （6.2.1-7）式中： EQN\s(g,sd) ——群锚受拉区总拉力设计值（N）； EQN\s\do3(Rd.c) ——混凝土椎体破坏受拉承载力设计值（N）； 根据6.2.3规定，混凝土椎体破坏受拉承载力设计值EQN\s\do3(Rd.c) 应按本规程第6.1.3条~第6.1.9条的规定计算； EQN\s\do3(Rd.c)=\f(N\s\do3(Rk.c),γ\s\do3(Rc.N)) （6.1.3-1）EQN\s\do3(Rk.c)=N\s(0,Rk.c)\f(A\s\do3(c.N),A\s(0,c.N))·ψ\s\do3(s.N)·ψ\s\do3(re.N)·ψ\s\do3(ec.N) （6.1.3-2）对于开裂混凝土： EQN\s(0,Rk.c)=7.0×\r(,f\s\do3(cu.k))×h\s\do3(ef)\s\up5(1.5) （6.1.3-3）对于不开裂混凝土： EQN\s(0,Rk.c)=9.8×\r(,f\s\do3(cu.k))×h\s\do3(ef)\s\up5(1.5) （6.1.3-3）其中： EQN\s\do3(Rk.c) ——混凝土锥体破坏受拉承载力标准值（N）； EQγ\s\do3(Rc.N) ——混凝土锥体破坏受拉承载力分项系数，按本规程表4.3.10采用； EQN\s(0,Rk.c) ——单根锚栓受拉时，混凝土理想锥体破坏受拉承载力标准值（N）； EQf\s\do3(cu.k) ——混凝土立方体抗压强度标准值（N/mm2），当其在45-60（N/mm2）间时，应乘以降低系数0.95； EQh\s\do3(ef) ——锚栓有效锚固深度（mm）； EQA\s(0,c.N) ——单根锚栓受拉且无间距、边距影响时，混凝土理想椎体破坏投影面面积（mm2），按本规程第6.1.4条计算； EQA\s(,c.N) ——单根锚栓或群锚受拉时，混凝土实际椎体破坏投影面面积（mm2），按本规程第6.1.5条计算；； EQψ\s\do3(s.N) ——边距c对受拉承载力的影响系数，按本规程第6.1.6条的规定计算； EQψ\s\do3(re.N)——表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数，按本规程第6.1.7条的规定计算； EQψ\s\do3(ec.N)——荷载偏心EQe\s\do3(N)对受拉承载力的影响系数，按本规程第6.1.8条的规定计算； 备注请参考《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-20136、混凝土劈裂破坏验算 表7-混凝土劈裂破坏验算结果经判断，混凝土劈裂破坏不需要验算！7、受剪承载力计算 锚栓钢材受剪破坏验算 表8-锚栓钢材受剪破坏验算结果计算结果EQA\s\do3(s)EQf\s\do3(yk)EQV\s\do3(Rk.s)EQγ\s\do3(Rk.s)EQV\s\do3(Rd.s)判定EQV\s(h,sd)结果156.7400313401.226116.67>14089满足计算依据验算依据： EQV\s(h,sd)≤V\s\do3(Rd.s) （6.2.16-4）式中： EQV\s(h,sd) ——群锚中剪力最大锚栓的剪力设计值（N）； EQV\s\do3(Rd.s) ——锚栓钢材破坏受剪承载力设计值（N）； 根据6.2.3规定，锚栓发生钢材破坏受拉承载力设计值EQN\s\do3(Rd.s) 应按本规程第6.1.2条的规定计算； EQV\s\do3(Rd.s)=\f(V\s\do3(Rk.s),γ\s\do3(Rs.V)) （6.1.14-1）EQV\s\do3(Rk.s)=0.5f\s\do3(yk)·A\s\do3(s) （6.1.14-2）其中： EQV\s\do3(Rk.s) ——锚栓钢材破坏受剪承载力标准值（N）； EQγ\s\do3(Rs.V) ——锚栓钢材破坏受剪承载力分项系数，按本规程表4.3.10采用； EQA\s\do3(s) ——锚栓应力截面面积（mm2）； EQf\s\do3(yk) ——锚栓屈服强度标准值（N/mm2）； 备注请参考《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-20138、混凝土边缘受剪破坏验算 表9-混凝土边缘受剪破坏验算结果经判断，混凝土边缘破坏不需要验算！9、混凝土剪撬破坏验算 表10-混凝土剪撬破坏验算结果计算结果EQkEQV\s\do3(Rk.cp)EQγ\s\do3(Rc.p)EQN\s\do3(Rk.c)EQV\s\do3(Rd.cp)判定EQV\s(h,sd)结果2123185.91.561592.9582123.94>14089满足计算依据验算依据： EQV\s(g,sd)≤V\s\do3(Rd.cp) （6.2.16-6）式中： EQV\s(g,sd) ——群锚总剪力设计值(N)； EQV\s\do3(Rd.cp) ——混凝土剪撬破坏受剪承载力设计值（N）； 根据6.1.26规定，混凝土剪撬破坏受剪承载力设计值EQV\s\do3(Rd.cp) 应按下列公式计算； EQV\s\do3(Rd.cp)=\f(V\s\do3(Rk.cp),γ\s\do3(Rc.p)) （6.1.26-1）EQV\s\do3(Rk.cp)=k·N\s\do3(Rk.c) （6.1.26-2）其中： EQV\s\do3(Rk.cp) ——混凝土剪撬破坏受剪承载力标准值（N）； EQγ\s\do3(Rc.p) ——混凝土剪撬破坏受剪承载力分项系数，按本规程表4.3.10采用； EQk ——锚固深度EQh\s\do3(ef) 对EQV\s\do3(Rk.cp) 的影响系数，当EQh\s\do3(ef) ＜60mm时取1.0，否则取2.0； EQN\s\do3(Rk.c) ——混凝土锥体破坏受拉承载力标准值（N）； 备注请参考《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-201310、拉剪复合受力承载力计算 拉剪复合受力锚栓钢材破坏验算 表11-拉剪复合受力锚栓钢材破坏验算结果计算结果EQN\s\do3(sd)EQN\s\do3(Rd.s)EQV\s\do3(sd)EQV\s\do3(Rd.s)设计值判定计算值结果1536.752233.331408926116.671>0.29满足计算依据验算依据： 规范6.1.28条，弹性设计时，拉剪复合受力下锚栓钢材破坏承载力应按下列公式验算：EQ\b(\f(N\s\do3(sd),N\s\do3(Rd.s)))\s\up8(2)+\b(\f(V\s\do3(sd),V\s\do3(Rd.s)))\s\up8(2)≤1（6.1.28-1）式中： EQN\s\do3(sd) ——锚栓拉力设计值（N）； EQN\s\do3(Rd.s) ——锚栓钢材破坏受拉承载力设计值（N）； EQV\s\do3(sd) ——锚栓剪力设计值（N）； EQV\s\do3(Rd.s) ——锚栓钢材破坏受剪承载力设计值（N）； 备注请参考《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-201311、拉剪复合受力混凝土破坏验算 表12-拉剪复合受力混凝土破坏验算结果计算结果EQN\s\do3(sd)EQN\s\do3(Rd.c)EQV\s\do3(sd)EQV\s\do3(Rd.c)设计值判定计算值结果1536.734218.311408901>0.08满足计算依据验算依据： 规范6.1.29条，弹性设计时，拉剪复合受力下混凝土破坏承载力应按下列公式验算：EQ\b(\f(N\s\do3(sd),N\s\do3(Rd.c)))\s\up8(1.5)+\b(\f(V\s\do3(sd),V\s\do3(Rd.c)))\s\up8(1.5)≤1（6.1.29-1）式中： EQN\s\do3(sd) ——锚栓拉力设计值（N）； EQN\s\do3(Rd.c) ——混凝土破坏受拉承载力设计值（N）； EQV\s\do3(sd) ——锚栓剪力设计值（N）； EQV\s\do3(Rd.c) ——混凝土破坏受剪承载力设计值（N）； 备注请参考《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-201312、埋件构造检查 表13-埋件构造检查结果计算结果混凝土厚度h最小间距s最小边距c结果满足满足满足满足计算依据检查依据： 规范7.1.1条，混凝土基材的厚度h应符合下列规定：1、对于膨胀型锚栓和扩底型锚栓，h不应小于EQh\s\do3(ef) ，且h不应大于100mm.EQh\s\do3(ef) 为锚栓的有效埋置深度； 2、对于化学锚栓，h不应小于EQh\s\do3(ef)+2d\s\do3(0) ，且h应大于100mm。EQd\s\do3(0) 为钻孔直径； 3、锚栓最小间距和最小边距按表7.1.2进行检查； 4、化学锚栓锚固深度按表7.1.7进行检查； 备注请参考《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013主体结构复核基本信息混凝土强度等级：强度等级C30fc:混凝土轴心抗压强度设计值,14.300N/mm2ft:是梁跨度：8.1m梁自重为：Gg=0.2*0.6*8.1*2.5=24.3kn；8.1m范围内2个吊篮满载总重为G吊=2*500kg=1000kg=10Kn。梁两端支点剪切力P=(24