万忠路东西段二期道路工程-桥梁工程施工图设计说明

万忠路东西段二期道路工程 施工图设计PAGEPAGE18万忠路东西段二期道路工程桥梁工程施工图设计说明1概述1.1桥梁工程范围及规模本次设计共计1座桥梁，服从道路平纵设计，分为左右两幅，左幅全长（含桥台）97.06m，为一联3x30m预制小箱梁，右幅全长（含桥台）277.06m，为三联3x30m预制小箱梁，半幅桥宽18m。1.2对上阶段审查意见的执行情况（1）在推荐方案（一联3×30m简支小箱梁）基础上进一步优化设计，为确保桥梁安全稳定，结合地质情况、桥梁高度等情况，合理确定墩、桩长度比例及墩径。回复：同意专家意见，下阶段初步设计根据地勘成果和实测地形资料再进行优化完善。（2）明确3号墩台结构形式为埋置式或重力式。回复：同意专家意见，3号桥台形式暂定采用埋置式桥台，下阶段初步设计根据实测地形资料再进行完善修改。（3）明确2号墩桩基埋置深度，设计图文中立面与横断面不符。 回复：根据现有地勘资料，2号墩共含有桩基6根，Z2-1与Y2-1、Y2-2、Y2-3共计4根桩基长度为7m，Z2-2桩基长度为8m，Z2-3桩基长度为8.5m，立面图中仅示意设计线处7m桩基长度。（4）下阶段，结合地勘资料和现状地形地貌，进一步优化桥梁下部结构设计，以减少土石方开挖量和工程投资。回复：同意专家意见，结合下阶段地勘成果和实测地形资料，优化完善桥梁下部结构设计，以减少土石方开挖量和工程投资。1.3对规范强制性条文执行情况本项目设计严格按照相关规范要求执行，桥梁设计技术指标均满足规范强制性条文标准。2设计依据和采用的技术规范2.1设计依据（1）我院与甲方签订的本工程设计合同；（2）《万州经济技术开发区高峰园(高峰组团I-V、姜家组团I-II管理单元)控制性详细规划》；重庆市万州区规划设计研究院，2017.01（3）业主提供的1/500地形图资料；（4）甲方提供的其它相关资料及要求；（5）我院现场实地踏勘及搜集的关于本项目的其他资料;（6）方案评审纪要;（7）《高边坡方案设计可行性评估报告》；重庆达士施工图审查有限公司（8）《万州经开区高峰园万忠路东西段道路工程地质勘察报告》；重庆北方地质工程勘察有限公司（9）道路专业提供的平面纵断设计。2.2采用的规范标准1．《公路工程技术标准》(JTGB01-2014）2．《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011）（2019年版）3．《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015）4．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018）5．《公路圬工桥涵设计规范》（JTGD61-2005）6．《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG3363-2019）7．《城市桥梁抗震设计规范》(CJJ166-2011）8．《中国地震动参数区划图》(GB18306-2015)9．《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》(JTGT3310-2019）10．《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T3650-2020）11．《公路桥梁伸缩装置通用技术条件》(JT/T327-2016）12．《混凝土结构耐久性设计规范》(GB/T50476-2019）13．《公路交通安全设施设计规范》(JTGD81-2017）14．《公路交通安全设施设计细则》(JTG/TD81-2017）15．《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》(JT/T529-2016）16．《城市桥梁工程施工与质量验收规范》(CJJ2-2008）17．《重庆市建设委员会关于重庆市建设领域限制、禁止使用落后技术的通告》2.3桥梁技术标准（1）道路等级：城市主干道;（2）设计车速：50km/h；（3）荷载等级：汽车：城—A级；人群：3.5kN/m2。（4）桥面标准宽度：半幅18m；（5）桥面横坡：车行道横坡为1.5%；人行道横坡为2%。（6）桥面纵坡：按道路纵坡。（7）设计基准期及使用年限：100年。（8）整体温度：整体升温20℃、降温20℃。（9）梯度温度：桥面铺装为10cm厚的沥青混凝土面层+10cm厚现浇层，竖向日照正温差按照《公路桥涵设计通用规范》(JTJD60-2015)表4.3.10-3插值计算，即取值T1＝14℃，T2＝5.5℃；竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。（10）设计基本风速：离地面10m高，重现期100年，平均最大风速27.5m/s。（11）抗震设计标准：工程场区地震动反应谱特征周期为0.35s，设计地震动峰值加速度值为0.05g，基本烈度为6度，按7度构造设防。（12）设计安全等级：一级。（13）防撞护栏设计等级：SA级。（14）桥面铺装：采用10cm等厚沥青混凝土铺装层+防水层+10cm现浇层。（15）设计环境类别：Ⅰ类。3工程建设条件(摘录自地勘报告)3.1工程地质条件3.1.1地理位置及地形地貌拟建场地位于万州经开区高峰园，场地西侧有碎石路通过，汽车可直通现场附近，交通相对便利，地理位置较好。场地区位详见图3.1。图3.1拟建场地区位图勘察区属构造剥蚀浅丘地貌，场地地势整体为北高南低。地形坡角一般在10～30°，斜坡、陡崖堤破坡角较陡，最大可达65°。本次勘察范围内现状地面高程在374～417m之间，最大高差约43m。综上，场地地形地貌中等复杂。3.1.2气象、水文勘察区属亚热带山区型季风性湿润气候区，气候温和、四季分明、热量丰富、日照偏少，雨量充沛、雨热同步，同时具有春雨较早、夏长多伏旱、多秋雨、冬暖少霜雪、多云雾特点。全年无霜期320天以上。多年平均气温18.1℃，最低气温-3.7℃（1983年1月6日），最高气温42.1℃（2006年8月15日），气温垂直分带显著，长江河谷一带较周围气温高出1℃～3℃。根据万州气象站1965年以来的资料统计，区内多年平均年降雨量为1191.3mm，历年最大月降水量711.8mm（1982年7月），最大日降雨量243.3mm（2007年7月16日），最长连续降雨16日（1982年7月6～21日），最大连续降雨量488.7mm。入春以后，降雨量逐渐加强，夏季大雨、暴雨频繁；秋季降雨量与春季接近，但雨日较多而秋雨绵绵，春夏之交多暴雨，日降雨量可达100mm以上。年蒸发量1085.6mm，夏季占44％，春秋季分别占27％和24％，蒸发量因地而异，一般随高程增加而减少。干燥度0.72，相对湿度81％，以秋季湿度最大、春季相对较干燥、秋季热而闷。区内常年多东南风，年平均风速0.7m/s，最大风速17m/s，多出现在夏季，春季间或出现但历时短暂。在拟建工程里程K2+855m附近发育一季节性冲沟，总体由北向南流向，冲沟蜿蜒曲折，沟床宽约2.0～3.0m，纵坡度较大（约为15~30%），有利于地表水排泄。勘察期间沟内近于断流，据调查，该冲沟内最大洪峰流量约1.5m2/s。按设计方案，该冲沟处未设置桥梁墩台及其他构筑物。综上，冲沟对拟建工程影响较小。此外，拟建工程沿线里程K3+040~K3+080段多为水田，水田内有少量积水。按设计方案水田段多数为拟回填区段，水田长期积水，其底部分布着厚度不等的淤泥质土；对拟建工程回填有不利影响。其平面分布见勘探点平面布置图。3.1.3地质构造场地在构造单元上处于新华夏系四川沉降带川东褶皱东北端的万州向斜南东翼，北靠铁峰山背斜，南临方斗山背斜，属川东典型的隔挡式分布区。根据本次钻探区域地质构造上本区属于稳定场地。场地内未见断层构造及构造破碎带，场地地质构造简单。场地地质构造相对位置见图3.2。图3.2场地区域构造纲要简图本区域内实测岩层产状312°∠8°，岩层呈单斜产出，地层连续稳定；地层为侏罗系中统沙溪庙组，岩性主要为砂质泥岩和砂岩。拟建场地地表多为第四系土层覆盖，通过对场地北、西侧基岩出露部位进行调查和实测，场地岩体中发育以下两组裂隙：裂隙LX1：产状118º∠72º，张开度2~6mm，可见延伸长度2.00～5.50m，发育间距一般4.50m左右。裂面较平直，顶部充填次生粘土，结合程度差；属硬性结构面。裂隙LX2：产状200º∠81º，呈微张～闭合状，局部充填泥质，延伸5～8m，间距一般3～5m，裂面平直，结合程度差，属硬性结构面。裂隙LX1、LX2两组在平面上呈“x”型共轭裂隙。岩层面：层面较平直，微张，层间未见软弱夹层，其他充填物，结合程度差，属硬性结构面。经本次勘察并结合区域地质资料分析，区内未发现断层，地质构造简单。3.1.3地层结构据钻探揭示及地表地质调查，场地地层结构为：上覆地层有第四系全新统坡残积层（Q4dl+el）粉质粘土；下伏基岩主要为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩（J2s-Sm）和砂岩（J2s-Ss）。现按由上至下的顺序分述如下：（1）第四系全新统残坡积层（Q4dl+el）粉质粘土：红褐色，褐色，可塑状，有粘性，刀切面光滑，稍有光泽，无摇振反应，干强度中等、韧性中等；局部含砂岩、泥岩碎块石，分布不均。拟建工程沿线K3+040~K3+080段多为水田，多为水田；粉质粘土在塘、田底部呈软塑~流塑状，属淤泥质土；根据本次勘察钻探揭露淤泥质土厚度约0.50~2.00m。其平面分布见勘探点平面布置图。该层主要位于地表，场地大部分地段有揭露。钻探揭露厚度0.30m～9.80m；层底标高372.90～414.71m。该层与下伏侏罗系中统沙溪庙组基岩呈不整合接触。～～～～～～～～～～～～～～～不整合～～～～～～～～～～～～～（3）侏罗系中统沙溪庙组基岩层（J2s）砂质泥岩（J2S-Sm）：紫红色，暗紫红色，泥质结构，中厚-厚层状构造，主要成分以粘土矿物为主，局部含砂质条带、团块或夹薄层砂岩；岩质较软。强风化带岩石结构已大部分破坏，敲打声沉闷，岩芯破碎，呈碎块状或饼状。中等风化带敲打声清脆，岩心较完整，多呈柱状、短柱状，节长6～45cm。该层为场地主要岩层，拟建道路沿线均有分布。砂岩（J2S-Ss）：灰褐色，灰色，灰白色，中粒结构，中厚-厚层状构造，钙铁质胶结，主要有石英、长石及少量云母碎片等矿物组成，质硬。强风化带大部分结构和成分均已破坏，风化裂隙发育，岩芯破碎呈碎块状或薄饼状，手可折断岩芯；中等风化带岩芯完整，敲打声清脆，局部裂隙较发育，岩芯较完整呈柱状、短柱状，节长10～40cm。根据钻探揭露，拟建道路沿线范围基岩高程埋深于372.90～414.71m之下，地层时代为侏罗系中统沙溪庙组，为内陆湖泊相沉积。3.1.4基岩面及基岩风化带特征（1）基岩面特征据地表调查和钻探揭露，拟建场地岩层产状312°∠8°，场地地形为剥蚀浅丘地貌；沿线纵、线横向高差起伏较大。本次勘察范围内下伏基岩面埋深起伏大，基岩埋深在0.30m～9.80m，基岩面坡度一般为10°～35°。（2）基岩风化带特征强风化带岩体：网状风化裂隙发育，岩体破碎岩，石结构已大部分破坏，颜色及矿物成分明显变化，岩石被裂隙分割成碎块状，裂面多充填泥膜，钻孔岩芯多呈碎块状～饼状；岩质较软，失水后自动崩解成碎块，手捏岩芯易碎散。场区内大部分钻孔均揭露到此带，厚度0.70～4.50m。中等风化带岩体：岩石结构部分破坏，裂隙一般发育，裂隙中局部铁锰质渲染，呈锈黄色；局部见陡倾裂隙，面较平直，无充填；局部沿裂隙风化后，其周边呈褐黄色，岩体较完整。钻探取芯多呈柱状，少量短柱状。3.1.5水文地质（1）地表水在拟建工程里程K2+855m附近发育一季节性冲沟，总体由北向南流向，河道蜿蜒曲折，沟床宽约2.0～3.0m，纵坡度较大（约为15~30%），有利于地表水排泄。勘察期间沟内近于断流，据调查，该冲沟内最大洪峰流量约1.5m2/s。冲沟对拟建工程影响较小。但雨季施工开挖仍可能造成地表水下渗形成临时地下水的情况。（2）地下水粉质粘土层属隔水层；强风化基岩风化网状裂隙发育，呈微张～张开状，为弱透水含水层；中等风化砂质泥岩为隔水层；中等风化砂岩为含水层。根据场地地层岩性及地下水在含水介质中的赋存特征，地下水类型可分为松散岩类孔隙水（上层滞水）和基岩裂隙水两类。第四系土层的上层滞水，主要分布于沟槽、水田及地势低洼等土层较厚地段，由于地势较低，补给条件好，地下水较丰富；主要接受大气降水补给；受季节影响明显。基岩裂隙水：场地基岩主要侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩和砂岩，砂质泥岩透水性差，为相对隔水层；砂岩属相对含水层。基岩裂隙水赋存在风化裂隙及砂岩构造裂隙中。由于地下水补给源单一，补给量匮乏，场地基岩裂隙水较贫乏。基岩裂隙水赋存于岩层的构造裂隙中，接受大气降水和地表水体补给，沿裂隙管道竖向运移至潜水位附近后改变为顺层间管道水平运移，以泉的形式出露，但勘察区内未发现泉点出露。勘察施工过程中在各钻孔施工结束后，对钻孔中的残留水抽干后进行了水位观测。通过对所有钻孔的水位观测，勘察期间勘探深度内未见地下水，水量贫乏。据分析，在雨季施工时，地表水易沿着第四系土层渗入，可能存在上层滞水或少量裂隙水。应加强地表排水防渗措施，同时配备常规排水设施进行孔桩及基坑内的降水排水工作。（3）场地水、土的腐蚀性评价场地地下水、地表水贫乏，本次勘察未采集水样进行测试分析；根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009版）附录G和拟建场地区域资料，拟建场地环境类型为III类。场地所在区域地下水类型为HCO3-Ca型，无色、无味、无侵蚀性CO2、无臭；地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。根据现场调查结合原勘察报告成果资料：场地及周边没有化工、印染等污染源，也没有固体废弃物、有害放射物质等，场地岩土未受污染。按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）规范第12.1条和当地经验判定：本场地土对混凝土结构、钢结构和钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。3.1.6不良地质现象及地质灾害通过野外实地调查和在重庆市万州区国土局收集的资料，勘察区属地质灾害低易发区，无地质灾害点分布。经地表工程地质测绘及钻探揭露表明：勘察场地及周边未发现滑坡、泥石流等不良地质现象。通过调查场地东南侧裸露高陡岩质陡崖卸荷裂隙不发育，未见卸荷带；局部地段受裂隙切割及风化作用影响，存在小体积的不稳定岩体，体积一般小于1.0~2.0m3，属于不良地质现象。场地内零星分布的填土、淤泥质土等特殊土；填土、淤泥质土物理力学性质较差，可能引起的不均匀沉降等，属于不良地质现象。本次勘察深度范围内未发现墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。3.2岩土物理力学特征3.2.1岩土分层及试验统计依据本次勘察岩土分层以现场岩性鉴别、结合室内试验成果作为划分依据。粉质粘土：场地内分布广，厚度较变化大，可塑状，均匀性一般，主要根据现场岩芯鉴定结合室内试验成果进行综合分层。基岩：强风化带岩体破碎，取样困难，主要以现场岩芯鉴定进行分层；中等风化岩体较完整，厚度较大，主要根据现场岩芯鉴定结合室内试验成果进行综合分层。3.2.2岩土试验成果统计（1）统计公式岩土的物理力学指标统计依据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014第14章相关公式进行，主要应用了以下公式：1、计算平均值公式：2、计算标准差公式：3、计算变异系数公式：4、计算某一风险概率时的修正系数公式：5、计算标准值公式：式中：——岩土参数的标本数；——岩土参数；——岩土参数的平均值；——岩土参数的标准差；——岩土参数的变异系数；——某一风险概率时的修正系数（本工程取0.05），式中当指标作为作用项时，取“＋”号；当指标作为抗力项时，取“－”号；——岩土参数标准值。（2）岩、土试验统计成果及评述1、土体粉质粘土：本次勘察在4个钻孔采集粉质粘土土样6组进行土常规测试和抗剪试验。本次统计结合初勘报告粉质粘土室内试验成果一并统计；测试数据根据概率理论按照相关规范的要求进行统计如表3.2.2-1。表3.2.2-1粉质粘土物理力学性质统计表样品编号岩石名称天然含水率%天然密度g/cm3饱和密度g/cm3干密度g/cm3比重孔隙比饱和度％液限%塑限%液性指数塑性指数天然直接快剪饱和直接快剪压缩

系数a1-2(MPa-1)压缩

模量s1-2(MPa内聚力kPa内摩擦角(°)内聚力kPa内摩擦角(°)粉质粘土ZY8-T125.31.972.001.572.730.73693.831.518.60.5212.924.716.517.511.50.453.86ZY8-T226.11.961.981.552.730.75694.232.018.80.5513.225.315.917.911.10.513.44ZY8-T324.81.982.001.592.720.71494.431.718.70.4713.028.016.819.711.70.433.99ZY19-T125.91.971.991.562.730.74594.932.518.90.5113.625.216.317.811.40.493.56ZY22-T124.21.992.011.602.720.69894.430.818.30.4712.527.117.219.112.00.414.14ZY39-T126.71.961.981.552.730.76595.332.719.00.5613.723.914.516.910.20.533.33CK4-T125.81.931.971.532.730.77990.433.119.10.4814.024.614.217.410.00.463.87CK4-T225.11.951.991.562.730.75191.232.819.00.4413.824.914.717.610.30.443.98CK6-T120.82.012.051.662.720.63589.129.617.90.2511.730.317.321.212.00.354.67CK6-T226.31.951.981.542.730.76893.533.519.30.4914.223.914.016.99.80.483.68CK6-T326.41.941.971.532.730.77992.633.319.20.5114.123.413.516.69.50.503.56CK11-T24.81.972.001.582.720.72393.332.418.90.4413.527.215.819.111.00.394.42CK13-T23.91.992.021.612.720.69493.731.218.50.4312.728.816.620.211.60.364.70CK16-T125.21.961.991.572.730.74492.532.719.00.4513.725.114.517.710.20.463.79CK16-T222.72.002.031.632.720.66992.330.318.20.3712.129.516.320.711.40.315.38样本数1515151515151515151515151515151515子样极大值26.72.012.051.662.730.77995.3033.5019.300.5614.2030.3017.3021.2012.000.535.38子样极小值20.81.931.971.532.720.63589.1029.6017.900.2511.7023.4013.5016.609.500.313.33平均值24.91.972.001.582.730.73093.0432.0118.760.4613.2526.1315.6118.4210.910.444.02标准差1.560.020.020.040.010.0421.731.140.390.080.752.191.251.470.840.060.56变异系数0.0630.0110.0110.0240.0020.0570.0190.0360.0210.1660.0570.0840.0800.0800.0770.1450.139修正系数///////////0.960.960.960.97//标准值///////////25.115.017.710.6//由上表可知：土体塑性指数为13.25，土的名称为粉质粘土；液性指数为0.46，呈可塑状；压缩系数a1-2=0.44MPa-1，属中等压缩性土；压缩模量：4.02MPa；天然重度为19.7kN/m3；饱和重度为20.0kN/m3。2、岩石拟建场区基岩强风化岩体破碎，岩质软，多呈碎块状，不便取样。场地主要基岩为泥岩和砂岩，本次勘察共采集中等风化砂质泥岩岩样6组，进行单轴抗压强度试验；采集中等风化砂岩岩样12组，进行单轴抗压强度试验。本次统计结合初勘报告中等风化砂质泥岩和中等风化砂岩单轴抗压试验成果一并统计；其试验成果统计见表3.2.2-2～3.2.2-3。表3.2.2-2中等风化砂质泥岩抗压强度统计表样品编号岩石名称单轴抗压强度（MPa）天然饱和ZY2-2砂质泥岩6.94.36.74.15.83.6ZY3-2砂质泥岩6.34.07.44.68.15.1ZY7-2砂质泥岩6.74.37.64.87.04.4ZY9-1砂质泥岩6.44.07.44.66.33.9ZY11-1砂质泥岩6.54.27.74.86.94.3ZY21-1砂质泥岩5.93.76.03.77.44.6CK1-2砂质泥岩6.94.37.44.66.23.8CK3-2砂质泥岩7.04.56.64.17.74.8CK5-1砂质泥岩7.14.56.94.26.03.7CK9-2砂质泥岩6.54.27.64.88.35.2CK10-1砂质泥岩6.74.37.94.97.14.4CK18-2砂质泥岩6.13.86.23.87.64.7n（统计样本数）3636最大值8.305.20最小值5.803.60μ0（平均值）6.914.32σ（标准差）0.660.42δ（变异系数）0.100.10ψα（统计修正系数）0.970.97μk（标准值）6.704.19根据室内试验统计：中等风化砂质泥岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.10，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.10，可知砂质泥岩该项试验指标的变异性很低。表3.2.2-3中等风化砂岩抗压强度统计表样品编号岩石名称单轴抗压强度（MPa）天然饱和ZY1-1砂岩22.116.126.218.724.017.2ZY2-1砂岩27.920.623.617.125.018.1ZY3-1砂岩21.415.424.917.625.017.6ZY5-1砂岩27.120.125.518.526.819.4ZY7-1砂岩24.317.726.619.025.017.9ZY10-1砂岩23.617.224.917.825.718.4ZY18-1砂岩26.919.927.419.926.219.0ZY26-1砂岩22.816.625.618.323.016.4ZY33-1砂岩23.417.127.819.925.017.9ZY35-1砂岩22.316.124.617.323.016.2ZY36-1砂岩25.719.028.220.426.018.9ZY38-1砂岩23.617.226.218.724.017.2CK1-1砂岩23.117.127.219.725.018.1CK3-1砂岩25.918.921.615.423.016.4CK7-1砂岩22.416.625.918.826.018.9CK9-1砂岩25.118.323.516.824.817.7CK12-1砂岩25.819.128.620.726.018.9CK18-1砂岩22.916.724.217.325.017.9n（统计样本数）5454最大值28.6020.70最小值21.4015.40μ0（平均值）24.9518.03σ（标准差）1.741.32δ（变异系数）0.070.07ψα（统计修正系数）0.980.98μk（标准值）24.4517.67根据室内试验统计：中等风化砂岩天然状态下抗压强度指标的变异系数为0.07，饱和状态下抗压强度指标的变异系数为0.07，可知中等风化砂岩该项试验指标的变异性很低。本次勘察在拟建桥台附近地段及可能出现岩质边坡地段取3组中等风化砂岩岩样进行物性及岩石三轴抗剪试验，分别得到物性和抗拉强度指标数据各9个，抗剪强度指标3个。本次统计结合初勘报告中等风化砂质泥岩和中等风化砂岩物性及三轴抗剪试验成果一并统计；统计试验成果统计见表3.2.2-4~3.2.2-5。表3.2.2-4中等风化砂质泥岩重度、抗剪、抗拉强度试验成果统计表岩性试样编号抗剪强度抗拉强度重度图解法最小二乘法内摩擦角凝聚力C凝聚力C1内摩擦角凝聚力C天然饱和φMpaMpaφMpaMpaKN/m3KN/m3砂质泥岩CK1-236.871.560.8736.631.570.4324.7924.940.4824.7924.960.3524.7625.03CK3-236.871.390.7936.731.390.3424.7324.990.3924.7524.960.4524.9025.07统计项目n（统计样本数）22222666最大值36.871.560.8736.731.570.4824.9025.07最小值36.871.390.7936.631.390.3424.7324.94μ0（平均值）36.871.480.8336.681.480.4124.7924.99σ（标准差）0.000.120.060.070.130.06//δ（变异系数）0.000.080.070.000.090.14//ψα（统计修正系数）/////0.89//μk（标准值）33.92*1.36*0.76*33.75*1.36*0.36//注：①*为经验值；②抗剪试验数据达不到统计要求，其标准值根据平均值乘以0.92的经验系数折减确定，且不大于测试最小值。由上表可知：中等风化砂质泥岩抗拉强度指标的变异系数为0.04，变异性很低。表3.2.2-5中等风化砂岩重度、抗剪、抗拉强度试验成果统计表岩性试样编号抗剪强度抗拉强度重度图解法最小二乘法内摩擦角凝聚力C凝聚力C1内摩擦角凝聚力C天然饱和φMpaMpaφMpaMpaKN/m3KN/m3砂岩ZY3-139.694.902.9839.694.901.3824.0124.251.4523.8124.101.5423.9124.21ZY5-140.035.333.2039.925.331.5523.9124.171.6423.9124.191.4624.0124.17ZY33-139.694.692.8739.624.701.4324.0124.211.3123.8124.111.5023.9124.12CK1-139.354.832.8439.374.831.3523.9124.191.4823.8124.091.2924.0124.27CK3-139.695.153.1039.755.151.4123.9124.161.5123.9124.181.6124.0124.17CK7-139.694.862.9039.754.871.4823.8124.091.3423.9124.161.3823.9124.11CK9-140.035.313.2440.135.321.6623.9124.161.5024.0124.261.5823.9124.18统计项目n（统计样本数）77777212121最大值40.035.333.2440.135.331.6624.0124.27最小值39.354.692.8439.374.701.2923.8124.09μ0（平均值）39.745.013.0239.755.011.4723.9224.17σ（标准差）0.230.250.160.240.250.11//δ（变异系数）0.010.050.050.010.050.07//ψα（统计修正系数）1.000.960.961.000.960.97//μk（标准值）39.574.822.9039.574.831.43//由上表可知：中等风化砂岩抗拉强度指标的变异系数为0.07，变异性很低；中等风化砂岩抗剪指标的变异系数为0.01~0.05，变异性很低。（3）岩土地基极限承载力标准值粉质粘土：根据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014第14.3.3条表14.3.3-3内插计算，坡残积层粉质粘土地基极限承载力平均值取464kPa。土体极限承载力标准值按平均值乘以由孔隙比和液性指数两个指标统计变异系数计算得来的修正系数0.97进行取值，残坡积粉质粘土地基极限承载力计算标准值为449kPa。基岩：岩质地基极限承载力标准值fuk按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014第14.3.2条中的规定，将砂质泥岩（天然）单轴抗压强度标准值为6.70MPa、砂岩（透水性强，埋深较浅时，若遇长时间暴雨工况，易达饱和状态，故取饱和值）单轴抗压强度标准值取饱和值17.67MPa，乘以地基条件系数（较完整，泥岩取1.20，砂岩取1.10）计算确定：中等风化砂质泥岩极限承载力标准值fuk=6.70MPa×1.20=8.040MPa;中等风化砂岩极限承载力标准值fuk=17.67MPa×1.10=19.437MPa。（4）岩土地基承载力特征值地基承载力特征值按《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014第14.3.5条中的下列公式计算及结合地区经验值确定：fak=γffuk式中：fak—岩石地基承载力特征值；fuk—地基极限承载力标准值；γf—地基极限承载力分项系数（土质地基取0.50，岩质地基取0.33）。粉质粘土：粉质粘土的承载力特征值fak=449kPa×0.50=224.50kPa。考虑到室内试验值的差异性，场地粉质粘土地基承载力特征值取150kPa。强风化基岩：强风化基岩地基承载力特征值根据现场岩芯观察，结合当地建筑经验及有关规范，建议强风化砂质泥岩地基承载力特征值取300KPa；强风化砂岩地基承载力特征值取400KPa。中等风化砂质泥岩：地基承载力特征值fak=8040kPa×0.33=2653kPa。中等风化砂岩：地基承载力特征值fak=19437kPa×0.33=6414kPa。（5）岩体基本质量等级1、岩石坚硬程度根据上述岩石试验成果结合《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）相关规定：场地中等风化砂质泥岩属软岩；中等风化砂岩属较软岩；据现场岩芯观察结合当地建筑经验及有关规范，场地强风化砂岩和强风化砂质泥岩均为极软岩。2、岩体完整程度根据钻孔钻入中等风化岩体岩芯多呈柱状、长柱状，采取率＞80%，少量呈块状；强风化岩体岩芯呈碎块或短柱状。并结合初勘报告中波速测井报告（声波测试成果见表3.2.5-1）综合判定如：中风化砂岩完整性系数为0.66~0.68，岩体完整性属较完整；中风化砂质泥岩完整性系数为0.66~0.70，岩体完整性属较完整；强风化砂岩完整性属破碎；强风化砂质泥岩完整性属破碎。表3.2.5-1声波测井结果表孔号地层名称测试范围Vp体Kv完整性（m）(m/s)CK2中风化砂岩6.0～18.031530.67较完整中风化砂质泥岩18.0～21.526860.68较完整中风化砂岩21.5～27.031620.68较完整中风化砂质泥岩27.0～37.026520.66较完整CK11中风化砂岩7.0～28.031130.66较完整中风化砂质泥岩28.0～38.027270.70较完整3、岩体基本质量等级分类根据岩石坚硬程度及完整性，依据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014表3.1.7条判定，场地岩体基本质量等级如下：中等风化砂质泥岩岩体基本质量等级为IV级；中等风化砂岩岩体基本质量等级为IV级；强风化砂质泥岩和强风化砂岩岩体基本质量等级均为V类。（6）土、石类别及可挖性等级依据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014附录A的土石可挖性分类标准，路段区粉质粘土整体呈可塑状，土石类别属松土，土石等级为I级；强风化砂质泥岩和强风化砂岩土石类别属硬土，土石等级为Ⅲ级；中等风化砂质泥岩岩质较软，土石类别属软石，土石等级为IV级；中等风化砂岩岩质较硬，土石类别属次坚石，土石等级为V级。3.2.3岩土参数选用及建议1、岩、土体设计参数取值原则本次勘察岩土参数建议值按不同岩性，不同风化程度分别提供；岩石重度、土体物性指标及变形采用平均值为标准值；岩体抗拉强度：取岩石抗拉强度标准值的0.40倍，时间效应系数取0.95；岩体抗剪强度设计值：岩体粘聚力c为岩石标准的0.30倍，岩体内摩擦角取岩石标准值的0.90倍，时间效应系数取0.95；岩石地基承载力基本容许值：依据岩石类别（单轴饱和抗压强度）、岩体裂隙发育程度、参考岩体完整性等参数按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63—2007表3.3.3选取；弹性抗力系数、挡墙基底摩擦系数根据岩石试验成果并结合现行国家标准、规范及地区经验提供；裂隙面抗剪强度由裂隙性状，结合《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表4.3.1提供。岩土体与锚固体的极限粘结强度标准值根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）8.2节，结合岩体强度提供。其他参数根据试验成果和地区经验，结合本工程的特征确定。2、岩、土体参数建议根据野外鉴别及室内岩土试验成果资料，结合当地建筑经验，场地岩土体物理力学参数建议值，详见表3.3.2-1。桥梁设计4.1桥梁平面本桥平面位于直线上，桥位临近陡崖，设计路面与现状路面高差大，路基填筑及支挡均有较大难度，所以该段考虑采用桥梁结构，桥梁长度以起桥高度及路基支挡可实施进行双重控制。桥梁分左右两幅，左幅桥梁全长97.06米，桥梁起止桩号为：K2+806.47～K2+903.53，右幅桥梁全长277.06米，桥梁起止桩号为：K2+806.47～K3+083.53，其中左幅桥梁通过4cm伸缩缝与右幅桥梁第一联连接，右幅第二三联桥通过4cm伸缩缝与路基挡墙连接。4.2桥梁立面分跨：左幅桥上部结构分为一联，采用3x30米简支小箱梁，右幅桥上部结构分为三联，每联采用3x30米简支小箱梁，梁高1.7米。平面图右幅立面图4.3桥梁横断面5.5米（人行道）+0.25米（路缘带）+10.5米（车行道）+0.25米（路缘带）+3m(中分带）+0.25米（路缘带）+10.5米（车行道）+0.25米（路缘带）+5.5米（人行道）=36米。左、右幅0号桥台横断面左、右幅桥墩横断面4.4主体结构设计4.4.1上部结构设计桥梁分左右双幅，采用3x30米简支小箱梁，梁高1.7米，单幅采用中梁4片、边梁两片，合计6片。小箱梁构造：①行车道板间横向连接采用现浇湿接缝。②主梁设置横隔板。小箱梁在梁端设一道端隔板，跨中设一道中隔板，全梁共三道，30m跨径横隔板间距组合为2×14.17m。为了脱模方便，横隔板断面均设置为上宽下窄的倒梯形断面，端隔板上缘宽41厘米，下缘宽39厘米；中隔板上缘宽21厘米，下缘宽19厘米。预制梁的横隔板宽度比顶板宽度窄15厘米。横隔板间采用现浇湿接缝连接形式，以保证梁的整体性。③小箱梁顶板厚度为20厘米；跨中底板、腹板厚度20厘米；④为了满足锚具安置构造和端横隔板钢筋布筋的需要，箱梁端部2.6米范围内在箱腹板、底板内侧加厚，底板厚度30厘米，腹板厚度30厘米，以满足预应力钢束竖弯、平弯和端横隔板钢筋布设。⑤小箱梁底板及腹板厚度变化通过梁端设1.8米渐变段完成。4.4.2下部结构设计采用盖梁柱式墩。柱径1.3米，柱间距6.8米，柱间采用1.1x0.9米系梁连接。桥墩基础采用桩基础。桥台均采用重力式桥台，扩大基础。4.5附属工程设计a伸缩缝均采用80型伸缩缝。b桥面铺装桥面铺装采用10cmC50现浇钢筋混凝土铺装（防水等级P8）+防水隔离层（三涂FYT-1改进型防水层）+6cm中粒式沥青混凝土+4cm细粒式沥青混凝土=20cm。c支座本次设计箱梁支座均采用板式橡胶支座。d桥面排水本次设计桥面排水采用直排式，雨水通过竖向泄水管直接排到桥下。e防撞护栏防撞护栏采用组合式防撞护栏，护栏下部采用钢筋混凝土栏杆底梁，上部采用碳素钢复合管栏杆,防撞等级SA级。5.耐久性设计根据设计基准期，构件的使用环境类别和环境作用等级，本次设计采取以下措施提高结构的耐久性：1）采用适当的混凝土强度等级：C50砼：预制预应力砼小箱梁C40砼：盖梁、墩柱、系梁C35砼：台身、桩基2）混凝土水胶比及胶凝材料用量要求根据混凝土强度等级按《公路工程混凝土结构防腐技术规范》（JTG/TB07-01-2006）表4.2.1确定。3）桥面铺装与结构层间设置防水层。4）设置完善的桥面排水措施，避免积水。5）针对不同构件，提出不同的保护层厚度要求。6.主要材料6.1混凝土如无特殊说明，混凝土标号按下列标准取值。C50混凝土：主梁；C50防水（P8）混凝土：桥面铺装；C40混凝土：桥墩、系梁、支座垫石、桥台搭板、挡块；C35混凝土：桩基础（水下）、桥台等，墩台扩大基础；C20混凝土：垫层。6.2普通钢材钢筋：普通钢筋采用HPB300、HRB400E钢筋，相应抗拉强度设计值（fsd）分别为250MPa、330MPa。钢筋的技术标准必须符合最新国家标准《钢筋混凝土用热扎光圆钢筋》(GB1499.1-2017)和《钢筋混凝土用热扎带肋钢筋》(GB1499.2-2018）6.3预应力钢材预制小箱梁纵向预应力束采用φs15.2高强度低松弛预应力钢绞线（GB/T5224—2014技术标准），标准强度fpk=1860MPa，Ep=1.95×105MPa；加载至规定负荷的80%时，松弛损失不大于3.5%；张拉控制应力详见有关设计图。要求钢绞线的供货厂家必须取得ISO9002质量体系认证证书，产品质量应有部级以上鉴定证书。6.4预应力锚具所使用的预应力锚具其产品性能符合国家《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GBT14370-2015）的要求。锚具采用总应变ε≥2.0%，锚固效率系数ηa≥95%的I类优质锚具。施工时采用的锚具产品必须是经国家有关部门检验的合格产品，且必须具备真空辅助灌浆技术。6.5伸缩缝及支座伸缩缝及支座都必须符合国家有关标准，并要求伸缩缝供货商在现浇段施工前提供有关图纸，以便进行调整。如采用其他型号的伸缩缝及支座，须注意支座垫石、箱梁预留槽的尺寸是否满足要求。7.桥梁设计计算7.1预制小箱梁桥上部结构分析及采用设计参数：1、小箱梁采用MidasCivil程序按梁格模型计算。计算模拟上、下部结构施工先后顺序及运营情况，分阶段计算各截面受力情况，同时考虑施工时的临时荷载、混凝土收缩徐变、温度变化、风荷载等工况。2、预应力钢束：小箱梁钢束采用Φs15.2型钢绞线。3、有关设计参数⑴相对湿度为80%；⑵墩台不均匀沉降考虑10mm；⑶体系整体均匀升温20℃，均匀降温为20℃；⑷竖向温度梯度模式按规范取用；⑸预应力管道采用塑料波纹管成形，管道摩擦系数u=0.2；⑹管道偏差系数K=0.0015；⑺锚具变形和钢束回缩量为6mm（单端）；⑻预应力砼结构容重按26kN/m3计。7.2墩柱、盖梁和灌注桩按持久状况承载能力极限状态及持久状况正常使用极限状态进行计算。灌注桩按ｍ法计算内力。8施工注意事项在施工前施工单位应认真熟悉图纸（包括本项目各专业图纸），了解设计意图，理清相互关系，避免返工现象。图纸中主要工程数量表为设计对项目主要工程数量统计汇总简表，不能作为施工计量依据，施工单位应核对图纸工程数量，如有疑问及时与设计沟通进行勘误。

8.1施工放样墩台放样必须严格按各墩台（桩基）控制桩号、几何尺寸和坐标进行控制，以确保施工放样的准确性。经过多次放样并复核确认无误后方可进行施工。施工单位在施工放样之前，必须对各墩台（桩基）控制桩号、坐标、桥面、墩台等各部位设计标高等数据进行复核计算（因车行道靠中分带侧防撞护栏采用外包15cm设计，设计图中左、右幅桥梁中线均为桥梁梁体结构中线，放线时须特别注意），若发现计算结果与设计图不符，必须及时通知设计单位复查。8.2桥台施工该部位施工要求严格控制墩顶标高和台帽顶标高。要求外观顺直，并且注意模板接缝处理，以保证外观无明显断缝。设计文件中采用的材料均为设计重要参数，施工中必须严格执行，不得随意更改，因特殊原因需要修改应提出相关书面材料给设计单位及业主单位审核，相关试验检测资料应符合相关规范要求。施工前应根据工点现场的实际情况，制定详细的桥台施工组织方案及措施，临时支架、塔架等应进行详细的设计及结构验算，并报监理工程师批准后方可进行施工，确保施工工期、质量、安全。桥台基坑开挖坡率参照地勘相应参考值。施工过程中应保证主筋的位置准确、垂度满足施工规范要求；台身钢筋加工时应注意调整主筋的接头位置，使同一截面主筋的接头数量不超过50%。浇筑混凝土时应采取有效措施防止混凝土离析，采用高频振捣器进行振捣，确保混凝土的密实性。当混凝土浇筑至顶部时，宜采用二次振捣及二次抹面，刮去表面浮浆。浇筑混凝土施工时，应采取有效的散热措施（如散热管），控制桥台大体积混凝土的内外温差不超过25℃，减少混凝土的水化热，防止开裂。混凝土浇筑振捣完毕后应加强养护。外露部分应立即覆盖，防止风干和日晒失水。终凝后，混凝土顶面、侧面应立即开始持续潮湿养护。拆模前12h，应拧松侧模板的紧固螺帽，让水顺模板与混凝土脱开面渗下，养护混凝土侧面。整个养护期间，尤其是终凝到拆模的养护初期，应确保混凝土处于有利于硬化及强度增长的温度和湿度环境中。在常温下，应至少养护15d，气温较低时应适当延长湿养护时间。桥台台帽顶面横坡施工图设计文件中横坡保持一致，支承垫石顶水平，以保证支座水平放置。支座垫石浇筑必须与盖梁同步完成，并切实控制好垫石标高。支座安装时需测量预制梁轴线和墩中心线，精确定出支座中心线，要求支座底和垫石密贴吻合，支座四面高差不得大于2mm。台后回填级配碎石应在主梁施工完毕后施工，台后应回填透水性较好级配碎石，要求台后回填密实，压实度不小于96％。8.3桩基施工桩基全部采用嵌岩桩，按桩端持力层及嵌岩深度进行双控，桩基施工需按有关施工规范，规程要求进行，必须加强取样、记录工作。根据本桥地勘资料，建议采用机械成孔方式，有淤泥质沙土层，应根据评审通过的方案进行实施。桩基清孔应控制沉渣厚度，若采用机械成孔，沉渣厚度不大于5厘米，清孔完毕后立即放置钢筋笼，并浇筑砼，以防孔壁坍塌。每根桩均要按图埋设声测管，以便用超声波检测法检查桩身混凝土完整性及质量，具体埋设方法可同检测部门商定，声测管应采用套管丝扣连接，以保证声测管内侧平顺。同时应采取防护措施，保证声测管在施工中不被阻塞。检测完毕后，用规定标号水泥浆灌实声测管。灌注桩桩顶标高应比设计值高出一定高度以保证混凝土强度，多余部分接桩前必须凿除(数量表未计此段混凝土数量)，剩余桩头应无松散层。高填方段桩基施工应在填土沉降稳定之后进行，当连续两个月沉降观测量小于2mm时，可认为沉降已经进入稳定阶段。在施工过程中应设置沉降观测点，严格控制回填质量。8.4桥墩施工（1）桥墩采用整体定型钢模板。（2）墩身垂直度偏差不得大于1／500，同时墩身各截面中心位置与设计位置不得大于10mm，墩顶标高容许偏差10mm。（3）墩身的竖向主钢筋接头位置必须错开，并满足施工技术规范的要求。（4）墩身由于暴露在外，施工时要特别注意保持表面光洁度和颜色一致，处理好节与节之间的连接。（5）施工方案应保证墩台结构的完整性，避免采用专为施工用的临时性孔洞、避免切断结构受力钢筋。施工设置的临时性孔洞，应事先提出有关施工设计资料，并会同有关部门协商认可。（6）支座垫石表面应确保水平，同一垫石内任意点高差不得大于2mm，为确保支座间的均匀受力，垫石顶面标高与设计标高误差亦不得大于2mm。（7）确保桥台混凝土的质量及强度，注意混凝土工作缝的处理确保其整体性。（8）施工中若钢筋空间位置发生矛盾，允许进行适当调整布置，但混凝土保护层厚度应予以保证。8.5主梁施工1）主梁预制1、横隔板钢筋骨架的位置，施工时应准确放样，以便于焊接及绑扎。2、梁在箱梁混凝土强度及弹模达到设计值的90％，且混凝土龄期不小于7d时方可张拉。梁体混凝土禁止添加粉煤灰，检验混凝土强度时注意试件的取样及养生条件需与主梁梁体混凝土相符合，压浆用水泥浆抗压强度不得低于50Mpa，水泥浆中加入减水剂、防锈剂、砼微膨胀剂，确保压浆密实，防止钢绞线锈蚀。3、为了防止预制梁上拱过大，预制梁与现浇湿接缝及桥面铺装混凝土由于龄期差别而产生过大收缩差，存梁期不应太长，宜按6个月控制。4、同一跨桥不同位置的预制梁的存梁时间应相同(外梁可稍短)。5、预制主梁梁顶和翼板及横隔板横向端部等与现浇混凝土连接处的混凝土表面必须凿毛、冲洗，以保证新老混凝土的紧密结合。6、主梁吊装就位后应及时进行翼板及横隔板间的连接和湿接缝混凝土的浇筑。必须在其设计强度达到100%并采取有效的压力扩散措施后，方可在其上运梁。运梁设备在桥上行驶时必须使设备重量落在梁肋上（施工单位应按所采用的设备对主梁及下部构造等进行施工荷载验算，验算通过后方可采用验算方案进行施工）。7、主梁吊运时根据施工单位机械配置情况进行，吊装时应采取措施保证小箱梁侧面不受横向外力作用，可采用在梁底设吊装用横梁，钢束穿过吊装孔后锚在横梁上的方式吊装。吊具根据施工单位的条件自行设计。8、为确保梁体在运输过程及吊装就位时的稳定性，应采取有效的防倾倒措施。9、箱梁主梁布置①梁底用调平钢板调平纵坡，支座顺桥向平置。②箱梁翼缘板按2.5%横坡预制，两侧腹板不等高，垫石顶横桥向水平，支座平置，预制梁超高结合道路专业高程数据图，采用调平钢板调节，保证楔形块钢板中心厚度不变，钢板露出梁底，现浇梁超高结合道路专业高程数据图，采用楔形块混凝土厚度来调整。10、预应力钢束管道位置必须按所给管道坐标精确定位，必须保证管道平顺，定位钢筋必须保证焊接牢固，定位钢筋间距符合设计要求。11、施工中应根据设计提供的钢束伸长量结合施工单位根据现场实测摩阻系数等计算的钢束伸长量，综合取值后，报监理审核批准后作为钢束张拉监控条件之一。12、钢绞线在正式张拉前，应进行试拉，预应力值可采用钢绞线抗拉标准强度的80%，持荷时间不少于5分钟。13、预应力钢筋的张拉必须固定张拉，并在有经验的预应力张拉工长的指导下，禁止临时工操作，每次张拉均应有完整原始记录，且应在监理工程师在场的情况下进行，禁止漏拉。14、张拉按顺序对称匀速进行。预应力钢绞线的张拉采用张拉力和伸长值双控，预应力钢束伸长值详见具体设计图。预应力张拉前应检查张拉力作用线与预应力钢束的轴线是否重合一致，张拉控制采用应力控制，以预应力钢束伸长量作为校核，实际伸长量与理论伸长量的差值应控制在±6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。张拉完后钢绞线必须用切割机切割，禁止用氧炔或电焊切割。15、后张预应力混凝土桥梁的体内预应力筋（钢绞线、钢丝）采用以下防护措施：管道内部填充水泥基浆体（PS2）、预埋波纹管（PS3）、混凝土保护层满足满足规范JTG/T3310-2019表6.2.1的最小保护层厚度规定（PS4）。16、预应力埋入式锚头采用以下防护措施：锚具表面镀锌、发蓝处理或其他防腐面层（PS1）、锚具采用砂浆、专用防腐油脂或油性蜡等进行封裹（PS2）、锚固端采用细石混凝土材料封填（PS4）。17、预应力埋入式锚头采用微膨胀等强细石混凝土封端，其水胶比不得大于梁体混凝土的水胶比，且不应大于0.4；保护层厚度不应小于50mm，且在氯化物环境中不应小于80mm。18、波纹管应设置适量的三通管，以利压浆排气，必须保证压浆质量，所有钢束张拉锚固完毕后，均应及时压浆，压浆用水泥浆抗压强度不得低于50Mpa，水泥浆中加入减水剂、防锈剂、砼微膨胀剂，确保压浆密实，防止钢绞线锈蚀。19、锚具应注意与波纹管严格对中，锚具端平面与波纹管垂直。20、为以后穿钢束方便，波纹管应有一定刚度，以确保浇注混凝土时不发生挠曲和变形；波纹管同时要有足够的抗腐蚀能力；在安装波纹管之前要反复检查，确保波纹管无损伤、无漏洞；在箱梁施工过程中，必须注意保证波纹管不损伤、不移位、不变形，特别是在焊接钢筋时，注意不要烧坏波纹管；注意保护波纹管的接头，不能有变形及漏浆现象发生。21、箱梁施工完毕必须采取有效措施封闭所有因施工所需的开孔，避免成桥后该孔因封闭不好而漏水、渗水，封闭混凝土应添加微膨胀剂。22、当普通钢筋与预应力钢束发生矛盾时，调整普通钢筋的位置；当与张拉槽口发生矛盾时，可酌情调整普通钢筋或将其断开，但在张拉完毕后必须恢复补强，然后封锚,将先浇混凝土接触面拉毛清洗干净，以保证新老混凝土的结合。23、梁体主筋保护层不小于40mm，箍筋保护层不小于30mm。局部钢筋因与预应力管道冲突调整位置时，其混凝土保护层应予以保证。24、凡需焊接的受力部位，均应满足可焊性要求，并且当使用强度级不同的异种钢材相焊时所选用焊接材料的强度应能保证焊缝及接头强度高于较低强度级的钢材（如Q235钢）之强度。25、施工上部梁体时，应注意预埋人行道板立柱、栏杆、安装伸缩缝所需要的预埋钢筋。26、主梁完成自身恒载变形后，再浇筑栏杆及人行道立柱混凝土，浇筑时应注意调整护栏外形使其线型顺适美观。栏杆在伸缩缝处设置断缝。27、桥面现浇层钢筋焊网必须严格按设计要求布置，在满足钢筋保护层要求的前提下，尽量使表面钢筋保护层不要过厚，以免引起桥面开裂。28、桥面施工未完成时，尽量避免通行施工车辆，必须通行时应采取有效的措施后方能通行。29、存梁台座应具有足够的强度和刚度，存梁时应保证每个支点实际反力与四个支点的反力平均值相差不超过土5%以及四个支点高差不大于2mm。30、搬运机将箱梁吊运到存梁台座后，缓慢将箱梁放下，使箱梁重量逐渐从吊具转移到存梁台座上;适时观测存梁台座的沉降情况，发现不均匀沉降立即停止落梁，待沉降均匀、稳定后再重新开始落梁;如此反复，直至箱梁重量全部转移到存梁台座。测量橡胶垫块压缩量。然后起升搬运机吊具至钢丝绳收紧状态，继续观察存梁台座的沉降情况和橡胶垫块压缩量，直至沉降稳定（观测时间从梁重全部转移到存梁台座起算不少于2小时)。存梁台座沉降不均匀或沉降不稳定的不能投入使用。31、存梁之前对存梁台座4个支点进行验收，不符合要求的进行打磨，确保四个支点高差不大于2mm，保证存梁期间箱梁四个支点支撑力均衡。32、存梁台座应坚固稳定，以保证箱梁在存放期间不致因存梁台座不均匀沉降受到损坏。33、箱梁存放时，存梁支点距梁端的距离≤1.5m。34、预制梁时，应设置反拱度，35米、25米主梁跨中反拱度为35毫米、25毫米，支点为0毫米，其于各点按抛物线分配。张拉梁的钢束时，注意观测实际反拱度与计算值的一致性。35、从箱梁预制到浇筑完横向湿接缝的时间不宜超过六个月。2）主梁安装1、上部结构施工顺序：主梁预制→架梁→浇筑横隔板→翼缘板湿接缝→浇筑桥面现浇层→附属设施→浇筑沥青混凝土铺装→成桥。2、预制梁可采用设吊孔穿束兜梁底的吊装方法（图中未示吊绳穿孔）。预制梁运输、起吊过程中，应注意保持梁体的横向稳定。架设后应采取有效措施加强横向临时支撑，并及时焊接翼缘板、横隔板接缝钢筋等，以增加梁体的稳定性和整体性。3、桥梁架设若采用架桥机吊装。只有主梁间横隔