塔吊安拆施工计算书和相关图纸

10.1计算书 110.1塔机基础计算 110.2吊索具计算书 810.3汽车吊支腿压力计算 910.2深化设计图纸 1010.1计算书10.1塔机基础计算1#XGT6015塔机基础载荷最大，依此进行计算。计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ125(XGT6015A-8S)-徐州建机塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)41塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)278.12起重臂自重G1(kN)54.5起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)5小车最小工作幅度RG2(m)2.5最大起重荷载Qmax(kN)80最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)14.5最大起重力矩M2(kN.m)1250平衡臂自重G3(kN)18.91平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)8平衡块自重G4(kN)161平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)12.52、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)278.12+54.5+5+18.91+161＝517.53起重荷载标准值Fqk(kN)80竖向荷载标准值Fk(kN)517.53+80＝597.53水平荷载标准值Fvk(kN)0.76×0.35×1.6×41＝17.45倾覆力矩标准值Mk(kN·m)54.5×22+5×14.5-18.91×8-161×12.5+0.9×(1250+0.5×17.45×41)＝554.673非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1＝517.53水平荷载标准值Fvk'(kN)2.182×0.35×1.6×41＝50.099倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)54.5×22+5×2.5-18.91×8-161×12.5-0.5×50.099×41＝1979.313、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×517.53＝621.036起重荷载设计值FQ(kN)1.4Fqk＝1.4×80＝112竖向荷载设计值F(kN)621.036+112＝733.036水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×17.45＝24.43倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(54.5×22+5×14.5-18.91×8-161×12.5)+1.4×0.9×(1250+0.5×17.45×41)＝954.997非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×517.53＝621.036水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×50.099＝70.139倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(54.5×22+5×2.5-18.91×8-161×12.5)-1.4×0.5×50.099×41＝2580.577三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1.4基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’(m)0基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)75地基参数地基承载力特征值fak(kPa)300基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础埋深的地基承载力修正系数ηd1.6基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.3修正后的地基承载力特征值fa(kPa)341.42基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=blhγc=6×6×1.4×25=1260kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1260=1512kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4-0.5Fvk'H/1.2=54.5×22+5×2.5-18.91×8-161×12.5-0.5×50.099×41/1.2=1808.138kN·mFvk''=Fvk'/1.2=50.099/1.2=41.749kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4)-1.4×0.5Fvk'H/1.2=1.2×(54.5×22-5×2.5+18.91×8-161×12.5)-1.4×0.5×50.099×41/1.2=2340.937kN·mFv''=Fv'/1.2=70.139/1.2=58.449kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mk''b/(b2+l2)0.5=1979.31×6/(62+62)0.5=1399.584kN·mMky=Mk''l/(b2+l2)0.5=1979.31×6/(62+62)0.5=1399.584kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(517.53+1260)/36-1399.584/36-1399.584/36=-28.379<0偏心荷载合力作用点在核心区外。(2)、偏心距验算偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1979.31+50.099×1.4)/(517.53+1260)=1.153m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：a=(62+62)0.5/2-1.153=3.09m偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.153×6/(62+62)0.5=0.815m偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.153×6/(62+62)0.5=0.815m偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b'=b/2-eb=6/2-0.815=2.185m偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l'=l/2-el=6/2-0.815=2.185mb'l'=2.185×2.185=4.773m2≥0.125bl=0.125×6×6=4.5㎡满足要求！2、基础底面压力计算荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值Pkmin=-28.379kPaPkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(517.53+1260)/(3×2.185×2.185)=124.137kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(517.53+1260)/(6×6)=49.376kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=300.00+0.3×19×(6-3)+1.6×19×(1.3-0.5)=341.42kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=49.376kPa≤fa=341.42kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=124.137kPa≤1.2fa=1.2×341.42=409.704kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1400-(100+25/2)=1287mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(517.530/36.000-(1808.138+41.749×1.400)/36.000)=-50.590kPaPxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(517.530/36.000+(1808.138+41.749×1.400)/36.000)=89.404kPa假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((6.000+1.600)/2)×89.404/6.000=56.623kPaY轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(517.530/36.000-(1808.138+41.749×1.400)/36.000)=-50.590kPaPymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(517.530/36.000+(1808.138+41.749×1.400)/36.000)=89.404kPa假设Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((6.000+1.600)/2)×89.404/6.000=56.623kPa基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(89.404+56.623)/2=73.014kPapy=(Pymax+P1y)/2=(89.404+56.623)/2=73.014kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=73.014×(6-1.6)×6/2=963.779kNVy=|py|(l-B)b/2=73.014×(6-1.6)×6/2=963.779kNX轴方向抗剪：h0/l=1287/6000=0.214≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×6000×1287/1000=32239.35kN≥Vx=963.779kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1287/6000=0.214≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×6000×1287/1000=32239.35kN≥Vy=963.779kN满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB4001、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)2×73.014×6/8=1060.157kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)2×73.014×6/8=1060.157kN·m2、基础配筋计算(1)底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1060.157×106/(1×16.7×6000×12872)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1060.157×106/(0.997×1287×360)=2296mm2基础底需要配筋：A1=max(2296，ρbh)=max(2296，0.0015×6000×1400)=12600mm2基础底长向实际配筋：As1'=15992.153mm2≥A1=12600mm2满足要求！(2)底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1060.157×106/(1×16.7×6000×12872)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1060.157×106/(0.997×1287×360)=2296mm2基础底需要配筋：A2=max(2296，ρlh)=max(2296，0.0015×6000×1400)=12600mm2基础底短向实际配筋：AS2'=15992.153mm2≥A2=12600mm2满足要求！(3)顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=15992.153mm2≥0.5AS1'=0.5×15992.153=7996.077mm2满足要求！(4)顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=15992.153mm2≥0.5AS2'=0.5×15992.153=7996.077mm2满足要求！10.2吊索具计算书1、当被起吊物体重量一定时，钢丝绳与铅垂线的夹角a愈大，吊索所受的拉力愈大；或者说，吊索所受的拉力一定时，起重量随着a角的增大而降低。P——每根钢丝绳所受的拉力（kN）；Q——起重设备的重力（kN）；n——使用钢丝绳的根数；a——钢丝绳与铅垂线的夹角。2、钢丝绳绳径选择塔机吊装的钢丝绳主要为承重，取安全系数K为6，载荷不均匀系数a为0.82，动荷载系数φ为1.1。ΣS——钢丝绳的钢丝破断拉力总和