高大模板施工计算书和相关图纸

45-高大模板施工计算书和相关图纸目录TOC\h\z\u9.1梁底支撑架计算 -45-9.1.1550mm×1000mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（搭设高度H=3.05m） -45-9.1.2400mm×2500mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（搭设高度H=3.45m） -56-9.1.3400mm×800mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（搭设高度H=12.50m） -69-9.1.4300mm×700mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（搭设高度H＝12.50m） -83-9.1.5400mm×800mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（搭设高度H=6.7m） -97-9.1.6400mm×900mm梁模板轮扣式钢管支撑架计算书（搭设高度H=5.85m） -111-9.2梁侧模板计算书 -122-9.2.1550mm×1000mm梁侧模板计算书 -122-9.2.2400mm×2500mm梁侧模板计算书 -129-9.2.3梁高H≤900mm梁侧模板计算书 -136-9.3厚度为120mm楼板扣件式模板支撑架计算书（H=6.70m） -143-9.4厚度为100mm楼板扣件式模板支撑架计算书（H=9.20m） -156-9.5厚度为100mm楼板扣件式模板支撑架计算书（H=12.50m） -169-9.6厚度为180mm楼板轮扣式模板支撑架计算书（H=5.85m） -185-9.7厚度为250mm楼板轮扣式模板支撑架计算书（H=5.85m） -196-9.8柱模板计算书 -207-9.8.11000mm×1000mm柱模板计算书（H=9.20m） -207-9.8.2600mm×800mm斜柱柱模板计算书（按垂直高度H=12.80m） -215-9.1梁底支撑架计算9.1.1550mm×1000mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（搭设高度H=3.05m）依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为3.05m，梁截面B×D=550mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管60.×40.×1.5mm。梁底支撑顶托梁长度0.90m。顶托梁采用双钢管:Φ48×2.8。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值4.00kN/m2（考虑布料机布置）。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为φ48×2.8。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.000×0.600=15.300kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.600×(2×1.000+0.550)/0.550=1.391kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(4.000+2.000)×0.550×0.600=1.980kN均布荷载设计值q=1.30×15.300+1.30×1.391=21.698kN/m集中荷载设计值P=1.50×1.980=2.970kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=19.60cm3；截面惯性矩I=13.72cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.368kNN2=6.084kNN3=6.084kNN4=1.368kN最大弯矩M=0.113kN.m最大变形V=0.103mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.113×1000×1000/19600=6.342N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3γ0Q/2bh=3×1.10×3474.0/(2×600.000×14.000)=0.682N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.103mm面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=6.084/0.600=10.139kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.14×0.60×0.60=0.365kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×10.139=3.650kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×10.139=6.692kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=3.97cm3；截面惯性矩I=7.94cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.365×106/3969.9=101.14N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×3650.13/(2×60.00×40.00)=2.509N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=5.610kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.610×600.04/(100×206000.00×79398.3)=0.301mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.081kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.502kN.m经过计算得到最大支座F=13.023kN经过计算得到最大变形V=0.046mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.502×106/8496.0=56.27N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.046mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=13.02kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.365=0.474kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.183=0.238kN非顶部立杆段N=13.023+0.474=13.497kN顶部立杆段N=13.023+0.238=13.261kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=3.98W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.33m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.084m；λ=3084/16.0=192.634允许长细比(k取1)λ0=192.634/1.155=166.783<210长细比验算满足要求!φ=0.195σ=1.10×13261/(0.195×397.6)=187.927N/mm2a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.194m；λ=3194/16.0=199.487允许长细比(k取1)λ0=199.487/1.155=172.716<210长细比验算满足要求!φ=0.182σ=1.10×13261/(0.182×397.6)=201.580N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.330时，σ=193.843N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；λ=3084/16.0=192.605允许长细比(k取1)λ0=192.605/1.155=166.758<210长细比验算满足要求!φ=0.195σ=1.10×13497/(0.195×397.6)=191.277N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=13.023kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.120×3.050=0.474kNN=13.023+0.474=13.497kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.976cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.33m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.330=1.860m；λ——长细比，为1860/16.0=116<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.477；经计算得到σ=1.10×13497/(0.477×397.6)=78.230N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算因不考虑风荷载，所以不需要进行整体抗倾覆验算。架体计算满足要求！

9.1.2400mm×2500mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（搭设高度H=3.45m）依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为3.45m，梁截面B×D=400mm×2500mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管60.×40.×1.5mm。梁底支撑顶托梁长度0.90m。顶托梁采用双钢管:Φ48×2.8。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值4.00kN/m2（考虑布料机布置）。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为φ48×2.8。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×2.500×0.600=38.250kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.600×(2×2.500+0.400)/0.400=4.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(4.000+2.000)×0.400×0.600=1.440kN均布荷载设计值q=1.30×38.250+1.30×4.050=54.990kN/m集中荷载设计值P=1.50×1.440=2.160kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=19.60cm3；截面惯性矩I=13.72cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.160kNN2=6.285kNN3=7.266kNN4=6.285kNN5=2.160kN最大弯矩M=0.058kN.m最大变形V=0.022mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.058×1000×1000/19600=3.255N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3γ0Q/2bh=3×1.10×3338.0/(2×600.000×14.000)=0.656N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.022mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=7.266/0.600=12.110kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×12.11×0.60×0.60=0.436kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×12.110=4.360kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×12.110=7.993kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=3.97cm3；截面惯性矩I=7.94cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.436×106/3969.9=120.80N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×4359.73/(2×60.00×40.00)=2.997N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=8.057kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×8.057×600.04/(100×206000.00×79398.3)=0.432mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.081kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.505kN.m经过计算得到最大支座F=12.923kN经过计算得到最大变形V=0.051mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.505×106/8496.0=56.61N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.051mm顶托梁的最大挠度小于300.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=12.92kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.413=0.537kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.159=0.207kN非顶部立杆段N=12.923+0.537=13.460kN顶部立杆段N=12.923+0.207=13.130kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=3.98W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.13m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.084m；λ=3084/16.0=192.634允许长细比(k取1)λ0=192.634/1.155=166.783<210长细比验算满足要求!φ=0.195σ=1.10×13130/(0.195×397.6)=186.076N/mm2a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.194m；λ=3194/16.0=199.487允许长细比(k取1)λ0=199.487/1.155=172.716<210长细比验算满足要求!φ=0.182σ=1.10×13130/(0.182×397.6)=199.595N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.130时，σ=182.922N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；λ=3084/16.0=192.605允许长细比(k取1)λ0=192.605/1.155=166.758<210长细比验算满足要求!φ=0.195σ=1.10×13460/(0.195×397.6)=190.750N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×0.650×0.960=0.187kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m；lb——立杆横向间距，0.90m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.187×0.600×1.200×1.200/10=0.022kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.187×3.5×0.60×(0.5×3.5+0.00)=0.668kN.mNwk=6×9/(9+1)/(9+2)×(0.668/4.50)=0.073kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=12.923+1.300×0.159+1.50×0.6×0.073=13.196kN非顶部立杆Nw=12.923+1.300×0.413+1.50×0.6×0.073=13.526kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.669,l0=3.084m；λ=3084/16.0=192.634允许长细比(k取1)λ0=192.634/1.155=166.783<210长细比验算满足要求!φ=0.195σ=1.10×13196/(0.195×397.6)+1.10×22000/4247=192.662N/mm2a=0.5m时，u1=1.257,l0=3.194m；λ=3194/16.0=199.487允许长细比(k取1)λ0=199.487/1.155=172.716<210长细比验算满足要求!φ=0.182σ=1.10×13196/(0.182×397.6)+1.10×22000/4247=206.248N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.130时，σ=189.492N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；λ=3084/16.0=192.605允许长细比(k取1)λ0=192.605/1.155=166.758<210长细比验算满足要求!φ=0.195σ=1.10×13526/(0.195×397.6)+1.10×22000/4247=197.335N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=12.923kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.120×3.450=0.537kNN=12.923+0.537=13.460kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.976cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.13m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.130=1.460m；λ——长细比，为1460/16.0=91<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.654；经计算得到σ=1.10×13460/(0.654×397.6)=56.969N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×0.650×0.960=0.187kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m；lb——立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.187×0.600×1.200×1.200/10=0.022kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.187×3.5×0.60×(0.5×3.5+0.00)=0.668kN.mNwk=6×9/(9+1)/(9+2)×(0.668/4.50)=0.073kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=12.923+1.300×0.413+1.50×0.6×0.073=13.526kN经计算得到σ=1.10×13526/(0.654×397.6)+1.10×22000/4247=62.902N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=4.5002×0.600×(0.765+0.500)+2×(0.000×4.500×0.600)×4.500/2=15.363kN.m倾覆力矩:MT=3×1.100×0.668=2.206kN.m架体整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！

9.1.3400mm×800mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（搭设高度H=12.50m）一、参数信息和规范依据依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为12.50m，梁截面B×D=400mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用双钢管φ48×2.8mm。梁底支撑顶托梁长度0.90m。顶托梁采用方钢管:60×40×1.5mm。梁底承重杆按照布置间距250,400mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.30×25.500×0.120×0.125×0.600=0.298kN。采用的钢管类型为φ48×2.8。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.800×0.600=12.240kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.600×(2×0.800+0.400)/0.400=1.500kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+2.000)×0.400×0.600=1.200kN均布荷载设计值q=1.30×12.240+1.30×1.500=17.862kN/m集中荷载设计值P=1.50×1.200=1.800kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=19.60cm3；截面惯性矩I=13.72cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.818kNN2=3.655kNN3=3.655kNN4=0.818kN最大弯矩M=0.049kN.m最大变形V=0.024mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.049×1000×1000/19600=2.750N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3γ0Q/2bh=3×1.10×2090.0/(2×600.000×14.000)=0.411N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.024mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!三、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.655/0.600=6.091kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.09×0.60×0.60=0.219kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×6.091=2.193kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×6.091=4.020kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.39cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.219×106/8496.0=28.39N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×2192.86/(2×50.00×50.00)=1.447N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.359kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.359×600.04/(100×206000.00×203900.0)=0.070mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!四、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.030kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.254kN.m经过计算得到最大支座F=5.647kN经过计算得到最大变形V=0.120mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=3.97cm3；截面惯性矩I=7.94cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.254×106/1.05/3969.9=60.94N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.120mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!五、梁板共用立杆受力计算(1)梁板共用立杆荷载计算梁两侧梁板共用立杆承受楼板荷载计算：N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.12)+1.50×3.00)×(0.13+0.90/2)×1.20=6.30kN左侧立杆承受梁端荷载为NL=-0.86kN左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=-0.86+6.30=4.57kN右侧立杆承受梁端荷载为NR=-0.86kN右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=-0.86+6.30=4.57kN梁底立杆受力最大值为Nm=5.65kN梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max(N1,Nm,N2)=5.65kN(2)扣件抗滑力计算龙骨与梁两侧立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——龙骨传给两侧共用立杆的竖向作用力设计值。荷载的计算值R=max(NL,NR)=max(-0.86,-0.86)=-0.86kN采用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN.三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=5.65kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×1.343=1.746kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.193=0.251kN非顶部立杆段N=5.647+1.746=7.393kN顶部立杆段N=5.647+0.251=5.898kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=3.98W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；λ=3561/16.0=222.403允许长细比(k取1)λ0=222.403/1.217=182.747<210长细比验算满足要求!φ=0.148σ=1.10×5898/(0.148×397.6)=110.589N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；λ=3697/16.0=230.878允许长细比(k取1)λ0=230.878/1.217=189.711<210长细比验算满足要求!φ=0.138σ=1.10×5898/(0.138×397.6)=118.247N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=113.142N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；λ=3562/16.0=222.441允许长细比(k取1)λ0=222.441/1.217=182.778<210长细比验算满足要求!φ=0.148σ=1.10×7393/(0.148×397.6)=138.610N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×0.650×1.248=0.243kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m；lb——立杆横向间距，0.90m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.243×0.600×1.500×1.500/10=0.044kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.243×12.5×0.60×(0.5×12.5+0.60)=12.503kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(12.503/8.00)=0.834kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=5.647+1.300×0.193+1.50×0.6×0.834=6.648kN非顶部立杆Nw=5.647+1.300×1.343+1.50×0.6×0.834=8.143kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；λ=3561/16.0=222.403允许长细比(k取1)λ0=222.403/1.217=182.747<210长细比验算满足要求!φ=0.148σ=1.10×6648/(0.148×397.6)+1.10×44000/4247=136.142N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；λ=3697/16.0=230.878允许长细比(k取1)λ0=230.878/1.217=189.711<210长细比验算满足要求!φ=0.138σ=1.10×6648/(0.138×397.6)+1.10×44000/4247=144.773N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=139.019N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；λ=3562/16.0=222.441允许长细比(k取1)λ0=222.441/1.217=182.778<210长细比验算满足要求!φ=0.148σ=1.10×8143/(0.148×397.6)+1.10×44000/4247=164.163N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=5.647kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.107×12.500=1.746kNN=5.647+1.746=7.393kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.976cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；λ——长细比，为2100/16.0=131<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到σ=1.10×7393/(0.391×397.6)=52.279N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×0.650×1.248=0.243kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m；lb——立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.243×0.600×1.500×1.500/10=0.044kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撑架横向宽度(m)；n——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.243×12.5×0.60×(0.5×12.5+0.60)=12.503kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(12.503/8.00)=0.834kNNw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=5.647+1.300×1.343+1.50×0.6×0.834=8.143kN经计算得到σ=1.10×8143/(0.391×397.6)+1.10×44000/4247=69.071N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的倾覆力矩设计值；MR－支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002×0.600×(2.487+0.500)+2×(0.000×8.000×0.600)×8.000/2=114.702kN.m倾覆力矩:MT=3×1.100×12.503=41.259kN.m架体整体抗倾覆验算MT<MR，满足整体稳定性要求！梁模板扣件钢管支撑架(梁板共用立杆)计算满足要求！

9.1.4300mm×700mm梁模板扣件钢管支撑架计算书（搭设高度H＝12.50m）一、参数信息和规范依据依据规范:《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（2015年版）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为12.50m，梁截面B×D=300mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用双钢管φ48×2.8mm。梁底支撑顶托梁长度0.90m。顶托梁采用方钢管:60×40×1.5mm。梁底承重杆按照布置间距450mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,施工均布荷载标准值3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.30×25.500×0.120×0.150×0.600=0.358kN。采用的钢管类型为φ48×2.8。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W=π(D4-d4)/32D。二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.600=10.710kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.600×(2×0.700+0.300)/0.300=1.700kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+2.000)×0.300×0.600=0.900kN均布荷载设计值q=1.30×10.710+1.30×1.700=16.133kN/m集中荷载设计值P=1.50×0.900=1.350kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=19.60cm3；截面惯性矩I=13.72cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.544kNN2=2.551kNN3=2.551kNN4=0.544kN最大弯矩M=0.027kN.m最大变形V=0.007mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.027×1000×1000/19600=1.515N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3γ0Q/2bh=3×1.10×1481.0/(2×600.000×14.000)=0.291N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.007mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!三、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=2.551/0.600=4.251kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.25×0.60×0.60=0.153kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×4.251=1.531kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×4.251=2.806kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=8.50cm3；截面惯性矩I=20.39cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.153×106/8496.0=19.82N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1530.53/(2×50.00×50.00)=1.010N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.275kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.275×600.04/(100×206000.00×203900.0)=0.048mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!四、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.030kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.184kN.m经过计算得到最大支座F=6.481kN经过计算得到最大变形V=0.038mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=3.97cm3；截面惯性矩I=7.94cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=γ0M/W=1.10×0.184×106/1.05/3969.9=44.14N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.038mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!五、梁板共用立杆受力计算(1)梁板共用立杆荷载计算梁两侧梁板共用立杆承受楼板荷载计算：N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.12)+1.50×3.00)×(0.15+0.90/2)×1.20=6.57kN左侧立杆承受梁端荷载为NL=0.23kN左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=0.23+6.57=7.02kN右侧立杆承受梁端荷载为NR=0.23kN右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=0.23+6.57=7.02kN梁底立杆受力最大值为Nm=6.48kN梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max(N1,Nm,N2)=7.02kN(2)扣件抗滑力计算龙骨与梁两侧立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——龙骨传给两侧共用立杆的竖向作用力设计值。荷载的计算值R=max(NL,NR)=max(0.23,0.23)=0.23kN采用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN.三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=7.02kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×1.343=1.746kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.193=0.251kN非顶部立杆段N=7.023+1.746=8.769kN顶部立杆段N=7.023+0.251=7.275kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=3.98W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m；λ=3561/16.0=222.403允许长细比(k取1)λ0=222.403/1.217=182.747<210长细比验算满足要求!φ=0.148σ=1.10×7275/(0.148×397.6)=136.400N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m；λ=3697/16.0=230.878允许长细比(k取1)λ0=230.878/1.217=189.711<210长细比验算满足要求!φ=0.138σ=1.10×7275/(0.138×397.6)=145.844N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=139.548N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m；λ=3562/16.0=222.441允许长细比(k取1)λ0=222.441/1.217=182.778<210长细比验算满足要求!φ=0.148σ=1.10×8769/(0.148×397.6)=164.421N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.50×0.6Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=u