四纵线北延伸段道路工程设计（K3+200~K3+620）计算书

目录1、工程概况 22、设计依据 23、构造型式及尺寸 24、箱梁总体计算 35、横梁计算 86、桥墩钢筋计算 157、桥墩基础承载力计算 188.箱梁翼缘计算 189.台后挡墙计算 2010.结果 31四纵线北延伸段道路工程设计（K3+200~K3+620）1、工程概况起终点桩号：K3+422.052~K3+572.052，桥跨布置形式为：(4x35)m单联预应力混凝土连续箱梁。2、设计依据1、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）2、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）3、《城市桥梁设计规范》（GJ11－2011）4、《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）3、构造型式及尺寸桥梁上部结构采用斜腹板现浇预应力混凝土连续箱梁，单箱三室断面，单幅桥梁宽度15.4~18.2m，箱梁宽度15.4~18.2m;箱梁梁高1.8m，翼缘悬挑长度为2.5m，翼缘端部厚0.2m，根部厚0.50m；箱梁顶板厚0.25m、底板厚0.25m，腹板跨中厚0.5m，为增强支点处箱梁的抗剪能力，支点附近腹板宽度渐变为0.9m。。箱梁标准横断面4、箱梁总体计算1桥梁分类重要大桥2设计荷载汽车荷载：城-A级(考虑到重型车辆行驶频繁)3桥梁净高≥5.0m4桥梁纵坡≤3.0%5标准路幅41.0m=4.0m人行道+15m车行道+3.0m中分带+15m车行道+4.0m人行道6温度荷载箱梁体系温度升温取30°，降温取20°，箱梁混凝土浇筑、伸缩缝安装等施工温度取20°，日照温差按JTG3362-2015规定的温度场计算7风荷载重庆地区100年一遇的基本风压为ω0=0.45kN/m28地震设防类别场地地震基本烈度为6°，设计基本地震加速度值为0.05g，按7°构造设防。9设计基准期100年10设计使用年限100年11设计安全等级一级12环境类别Ⅰ类13最大裂缝宽度Wmax=0.2mm4.1城－A级活载系数的计算依据“《公路桥涵设计通用规范》”（JTGD60-2015）4.3汽车荷载冲击系数按下列公式进行计算： 当f<1.5Hz时， μ=0.05当1.5Hz≤f≤14Hz时， μ=0.1767lnf-0.0157当f>14Hz时， μ=0.45其中f为结构基频(Hz),可按下列公式进行计算：当结构为简支梁桥时： 当结构为连续梁桥时：计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用f1；计算连续梁的冲击力引起的负弯矩效应时，采用f2。4.2温度作用桥梁结构因温度作用引起的效应共分为两个部分：a)均匀温度作用均匀温度作用按结构整体升温30度及结构整体降温20度来考虑。b)梯度温度作用依据“《公路桥涵设计通用规范》”（JTGD60-2015）4.3.12.3条：计算桥梁结构由于梯度温度引起的效应时，可采用如下图所示意的竖向温度梯度曲线，其桥面板表面的最高温度T1的规定见下表。对混凝土结构，当梁高H<400mm时，A=H-100(mm)；当梁高H≥400mm时，A=300mm。混凝土上部结构的竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。对于本结构(按100mm沥青混凝土铺装层考虑)日照正温差：H=1500mmA=300mmT1=14T2=5.5日照反温差：H=1500mmA=300mmT1=-7.0T2=-2.754.3混凝土收缩徐变混凝土的收缩应变和徐变系数按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62)的规定计算。4.4一号桥（30+32+30）m预应力混凝土连续箱梁计算4.4.1主桥计算模型计算分析模型采用同济大学桥梁工程系编写的《桥梁博士》完成。计算模型4.4.2整体计算1）.正常使用极限状态应力验算 新《公桥规》第7.1.5条规范：使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的压应力，应符合下列规定： 受压区混凝土的最大压应力 未开裂构件σkc+σpt≤0.5fck 允许开裂构件σcc≤0.5fck 新《公桥规》第6.3条规范：正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列规定： 1全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下 预制构件σst－0.85σpc≤0 分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件σst－0.80σpc≤0 2A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下σst－σpc≤0.7fck；但在荷载长期效应组合下σlt－σpc≤0 新《公桥规》第7.1.6条规范：使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的主压应力，应符合下列规定： σcp≤0.6fck 新《公桥规》第6.3条规范：斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力进行验算，并应符合下列规定： 1全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下 预制构件σtp≤0.6fck 分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件σtp≤0.4fck 2A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下 预制构件σtp≤0.7fck 分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件σtp≤0.5fck 下图图中红、蓝、橙、黑分别代表上缘最大、最小应力及下缘最大、最小主截面正应力图下图图中红、蓝分别代表最大主压及最大主拉应力。主截面主应力图（2）长期效应组合 下图图中红、蓝、橙、黑分别代表上缘最大、最小应力及下缘最大、最小。主截面正应力图下图图中红、蓝分别代表最大主压及最大主拉应力主截面主应力图（3）基本组合下图图中红、蓝、橙、黑分别代表上缘最大、最小应力及下缘最大、最小。主截面正应力图下图图中红、蓝分别代表最大主压及最大主拉应力。主截面主应力图2）承载能力极限状态正截面强度验算 基本组合 下图图中红、黑分别代表最大弯矩对应抗力及最大弯矩。最大抗力及抗力对应内力图下图图中红、黑分别代表最小弯矩对应抗力及最小弯矩。最小抗力及抗力对应内力图3）支座反力汇总 钢束最大拉应力验算钢束号最大应力(Mpa)容许最大应力(Mpa)是否满足1-1.13E+03-1.21E+03是2-1.14E+03-1.21E+03是3-1.15E+03-1.21E+03是5、横梁计算5.1端横梁计算左幅桥0号轴横梁长度10.2m，4号轴横梁长度13.8m，右幅桥0号轴横梁长度10.4m，4号轴横梁长度13.4m，左幅4号轴横梁受力最为不利，以该处横梁为进行计算控制。计算模型横梁上下缘均设置2排φ25钢筋，各共计40根。（1）承载力极限验算任务类型:截面验算截面高度:1.8m荷载信息:荷载类型:轴力(KN)剪力(KN)弯矩(KN-m)结构重力0.00.03.25e+03汽车冲击系数:0.0计算信息:钢筋混凝土截面承载能力极限状态荷载组合I计算结果:荷载组合结果:内力最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力0.00.00.00.00.00.0剪力0.00.00.00.00.00.0弯矩3.25e+033.25e+033.25e+033.25e+033.9e+033.25e+03承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果:最大轴力强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=3.25e+03KN-m截面抗力:MR=1.33e+04KN-m>=Mj=3.25e+03KN-m(满足)最小配筋面积Agmin=8.09e-03m**2<实际配筋面积Ag=2.46e-02m**2(满足)最小轴力强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=3.25e+03KN-m截面抗力:MR=1.33e+04KN-m>=Mj=3.25e+03KN-m(满足)最小配筋面积Agmin=8.09e-03m**2<实际配筋面积Ag=2.46e-02m**2(满足)最大弯矩强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=3.9e+03KN-m截面抗力:MR=1.33e+04KN-m>=Mj=3.9e+03KN-m(满足)最小配筋面积Agmin=8.09e-03m**2<实际配筋面积Ag=2.46e-02m**2(满足)最小弯矩强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=3.25e+03KN-m截面抗力:MR=1.33e+04KN-m>=Mj=3.25e+03KN-m(满足)最小配筋面积Agmin=8.09e-03m**2<实际配筋面积Ag=2.46e-02m**2(满足)计算成功完成（2）正常使用裂缝验算任务类型:截面验算截面高度:1.8m荷载信息:荷载类型:轴力(KN)剪力(KN)弯矩(KN-m)结构重力0.00.03.25e+03汽车冲击系数:0.0计算信息:钢筋混凝土截面正常使用极限状态荷载组合II长期荷载弯矩:M=3.25e+03KN-m全部使用荷载弯矩:Mo=3.25e+03KN-m长期荷载裂缝宽度:d_f=0.125mm容许裂缝宽度:d_fo=0.2mm抗裂性验算满足计算成功完成由以上计算结果可见，横梁承载能力及正常使用长久性均满足要求。 5.2墩顶横梁计算左幅桥1号轴横梁长度11.23m，2号轴横梁长度12.8m，3号轴横梁长度13.44m，右幅桥1号轴横梁长度10.33m，2号轴横梁长度11.24m，3号轴横梁长度12.3m，左幅3号轴横梁受力最为不利，以该处横梁为进行计算控制。计算模型横梁上下缘均设置2排φ32钢筋，各共计60根。（1）承载力极限验算任务类型:截面验算截面高度:1.8m荷载信息:荷载类型:轴力(KN)剪力(KN)弯矩(KN-m)结构重力0.00.03.25e+03汽车冲击系数:0.0计算信息:钢筋混凝土截面承载能力极限状态荷载组合I计算结果:荷载组合结果:内力最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力0.00.00.00.00.00.0剪力0.00.00.00.00.00.0弯矩8.61e+038.61e+038.61e+038.61e+031.03e+048.61e+03承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果:最大轴力强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=8.61e+03KN-m截面抗力:MR=2.81e+04KN-m>=Mj=8.61e+03KN-m(满足)最小配筋面积Agmin=1.21e-02m**2<实际配筋面积Ag=5.31e-02m**2(满足)最小轴力强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=8.61e+03KN-m截面抗力:MR=2.81e+04KN-m>=Mj=8.61e+03KN-m(满足)最小配筋面积Agmin=1.21e-02m**2<实际配筋面积Ag=5.31e-02m**2(满足)最大弯矩强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=1.03e+04KN-m截面抗力:MR=2.81e+04KN-m>=Mj=1.03e+04KN-m(满足)最小配筋面积Agmin=1.21e-02m**2<实际配筋面积Ag=5.31e-02m**2(满足)最小弯矩强度验算截面受力性质:下拉受弯内力描述:Nj=0.0KN,Qj=0.0KN,Mj=8.61e+03KN-m截面抗力:MR=2.81e+04KN-m>=Mj=8.61e+03KN-m(满足)最小配筋面积Agmin=1.21e-02m**2<实际配筋面积Ag=5.31e-02m**2(满足)计算成功完成（2）正常使用裂缝验算任务类型:截面验算截面高度:1.8m荷载信息:荷载类型:轴力(KN)剪力(KN)弯矩(KN-m)结构重力0.00.08.61e+03汽车冲击系数:0.0计算信息:钢筋混凝土截面正常使用极限状态荷载组合II计算结果:长期荷载弯矩:M=8.61e+03KN-m全部使用荷载弯矩:Mo=8.61e+03KN-m长期荷载裂缝宽度:d_f=0.151mm容许裂缝宽度:d_fo=0.2mm裂性验算满足计算成功完成由以上计算结果可见，横梁承载能力及正常使用长久性均满足要求。 6、桥墩钢筋计算6.11号桥桥墩计算按照最不利极限状态，全桥水平推力由1号轴桥墩承担考虑。水平推力：（10.5*140+360）*3=5490kN，水平推力为0.1*5490=550kN。计算桥墩根部弯矩为550/2*8.5m=2337.5kN▪m。(1)已知条件：矩形柱(1)已知条件：圆形柱D=1500mm计算长度L=8.50m砼强度等级C40，fc=19.10N/mm2ft=1.71N/mm2纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2箍筋级别HRBF335，fy=300N/mm2轴力设计值N=8000.00kN弯矩设计值Mx=2338.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算2受压计算2.1轴压比2.2偏压计算(1)计算相对界限受压区高度ξb,根据《混凝土规范》式6.2.7-1:(2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离e:(3)计算配筋由混凝土规范6.2.6α1=1.00由混凝土规范E.0.4-1,E.0.4-2,E.0.4-3并取等号:上述三式迭代求解可得:α=0.3687,αt=0.5125,As=9719mm2As=9719mm2≤ρmin×A=0.0055×1767146=9719mm2,取As=9719mm23受剪计算根据《混凝土规范》6.3.15条,圆形截面按照等效惯性矩方柱计算:b=1.76×r=1.76×750=1320mm,h0=1.6×r=1.60×750=1200mmλ=39.0>3.0,取λ=3.0(1)截面验算,根据《混凝土规范》式6.3.1:hw/b=0.9≤4,受剪截面系数取0.25截面尺寸满足要求。(2)配筋计算根据《混凝土规范》式6.3.12:计算箍筋构造配筋Asvmin/s:故箍筋配筋量:Asv/s=1.607mm2/mm4配置钢筋(1)纵筋:43E28(26479.4mm2)>As=9719mm2，配筋满足。7、桥墩基础承载力计算桩端承载力验算（以左幅桥3#轴处进行控制计算）[执行规范]公路桥涵地基与基础设计规范（JTGD63-2007）[计算条件]砼强度等级:C35桥墩桩基尺寸：直径1.8m嵌岩深度：5.4m设计桩长14.5m桩底荷载：1.2*17700/2+0.75*0.75*3.1415*6.5*26+3.14*0.9*0.9*14.5*26=11878kN端阻发挥系数C1：0.5侧阻发挥系数C2i：0.04该处基础几乎全部位于岩体中，表层覆土较薄，不考虑土体的摩阻力，计算如下：

=0.5*(3.1415*0.9*0.9)*6500+（3.14*1.8）*0.04*5.4*6500=16205.41kN>11878kN桩顶承载力满足要求。8.箱梁翼缘计算桥梁翼缘悬挑长度2.5m，计算荷载：外侧栏杆及基础自重5.5KN/m，按照规范重轴200KN加载（较设人行道不利）。由以上结果可看出，翼缘根部计算弯矩为119KN▪m。1)裂缝计算数据：(1)截面尺寸参数截面类型矩形尺寸b1000尺寸h550计算长度1裂缝限值0.20(2)材料参数混凝土等级C50纵筋等级HRB400受拉钢筋面积(mm2)3142纵筋等效直径deq(mm)20纵筋混凝土保护层(mm)30配筋计算as(mm)35.00配筋计算as'(mm)35.001.3荷载及其它参数准永久组合弯矩(kN.m)119.00准永久组合拉力(kN)0.0按水池规程计算裂缝否直接承受重复荷载否吊车荷载裂缝折减否钢筋网片折减否2)计算过程及计算结果(1)截面有效高度:(2)受拉钢筋应力计算,根据《混凝土规范》式7.1.4-3:(3)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率,根据《混凝土规范》式7.1.2-4:ρte=0.0093<0.01,取ρte=0.01(4)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数,根据《混凝土规范》式7.1.2-2:ψ=-0.5441<0.2,取ψ=0.2受拉区纵向钢筋的等效直径deq:根据《混凝土规范》表7.1.2-1构件受力特征系数αcr=1.9:(5)最大裂缝宽度计算,根据《混凝土规范》式7.1.2-1:σs=σsq(6)验算最大裂缝宽度：0.040(mm)＜[ωmax]=0.200(mm),满足。9.台后挡墙计算原始条件:墙身尺寸:墙身总高:17.000(m)上墙高:7.000(m)墙顶宽:1.700(m)台宽:1.700(m)面坡倾斜坡度:1:0.100上墙背坡倾斜坡度:1:0.400下墙背坡倾斜坡度:1:-0.200采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:1.000(m)墙趾台阶h1:1.600(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.150:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:25.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.400墙身砌体容许压应力:9500.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:990.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:500.000(kPa)材料抗压极限强度:17.500(MPa)材料抗力分项系数:1.540系数醩:0.0020场地环境:浸水地区墙后填土内摩擦角:30.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:25.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:2883.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.400地基土类型:岩石地基地基土内摩擦角:55.000(度)墙后填土浮容重:10.000(kN/m3)地基浮力系数:0.700土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数130.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度30.000(m),高度0.500(m)2004路基规范挡土墙车辆荷载地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙内侧常年水位标高:-4.100(m)挡墙外侧常年水位标高:-6.100(m)挡墙分段长度:12.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.100荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=0.900√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.680√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.680√5.计算水位的浮力分项系数=1.050√6.计算水位的静水压力分项系数=1.050√=============================================[土压力计算]计算高度为18.005(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=30.006(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.078(度)Ea=375.668(kN)Ex=172.095(kN)Ey=333.931(kN)作用点高度Zy=2.602(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=29.992(度)第1破裂角=30.006(度)Ea=345.217(kN)Ex=172.650(kN)Ey=298.942(kN)作用点高度Zy=2.602(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=35.861(度)按力多边形法计算得到:破裂角：36.333(度)Ea=437.481(kN)Ex=436.574(kN)Ey=28.156(kN)作用点高度Zy=4.929(m)墙身截面积=93.217(m2)重量=2330.419(kN)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:594.05-152.41-1.87-13.37墙背坡侧:-966.72118.814.76-13.37墙底面:87.24581.590.78-17.52衡重台上填料重(包括超载)=113.938(kN)重心坐标(3.622,-3.463)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=8.531(度)Wn=1875.379(kN)En=456.194(kN)Wt=281.307(kN)Et=836.241(kN)滑移力=554.934(kN)抗滑力=932.629(kN)滑移验算满足:Kc=1.681>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=48.586(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=894.661(kN)抗滑力=909.578(kN)(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=4.498(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=7.398(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=12.602(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=7.685(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=3.924(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=10357.052(kN-m)抗倾覆力矩=15914.115(kN-m)倾覆验算满足:K0=1.537>1.600倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=2114.158(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=2331.573(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=5557.063(kN-m)基础底面宽度B=6.774(m)偏心距e=1.004(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.383(m)基底压应力:趾部=650.159踵部=38.232(kPa)最大应力与最小应力之比=650.159/38.232=17.006作用于基底的合力偏心距验算满足:e=1.004<=0.200*6.774=1.355(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=650.159<=3459.600(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=38.232<=3747.900(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=344.196<=2883.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=603.750(kN)上墙墙背处的Ex=172.650(kN)上墙墙背处的Ey=69.060(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=2.164(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=2.602(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=4.159(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=1.701(m)截面宽度B=5.200(m)偏心距e1=0.899(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.899<=0.250*5.200=1.300(m)截面上压应力:面坡=263.615背坡=-4.842(kPa)压应力验算满足:计算值=263.615<=9500.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=4.842<=990.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-18.553<=500.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角=29.845(度)斜剪应力验算满足:计算值=49.768<=500.000(kPa)[极限状态法]: 重要性系数0=1.100 验算截面上的轴向力组合设计值Nd=659.396(kN) 轴心力偏心影响系数醟=0.597 挡墙构件的计算截面每沿米面积A=5.200(m2) 材料抗压极限强度Ra=17500.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=1.540 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000 计算强度时: 强度验算满足:计算值=725.335<=35273.117(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足:计算值=725.335<=35273.117(kN)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=89.750(m2)重量=2243.750(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=4.496(m)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:594.05-152.41-1.87-13.37墙背坡侧:-832.0591.884.96-12.70[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=2745.314(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=7524.588(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=2.741(m)截面宽度B=6.900(m)偏心距e1=0.709(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.709<=0.250*6.900=1.725(m)截面上压应力:面坡=643.208背坡=152.535(kPa)压应力验算满足:计算值=643.208<=9500.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-70.855<=500.000(kPa)[极限状态法]: 重要性系数0=1.100 验算截面上的轴向力组合设计值Nd=2746.393(kN) 轴心力偏心影响系数醟=0.658 挡墙构件的计算截面每沿米面积A=6.900(m2) 材料抗压极限强度Ra=17500.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=1.540 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.978 计算强度时: 强度验算满足:计算值=3021.032<=51630.484(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足:计算值=3021.032<=50508.879(kN)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为15.400(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=30.006(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.078(度)Ea=375.668(kN)Ex=172.095(kN)Ey=333.931(kN)作用点高度Zy=2.602(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=29.992(度)第1破裂角=30.006(度)Ea=345.217(kN)Ex=172.650(kN)Ey=298.942(kN)作用点高度Zy=2.602(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=35.216(度)按力多边形法计算得到:破裂角：35.877(度)Ea=307.707(kN)Ex=307.069(kN)Ey=19.804(kN)作用点高度Zy=3.839(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=78.582(m2)重量=1964.550(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=4.628(m)地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墙面坡侧:432.45-43.25-1.23-12.30墙背坡侧:-638.4553.165.39-11.63[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=2387.322(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=4903.075(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=2.054(m)截面宽度B=6.060(m)偏心距e1=0.976(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.976<=0.250*6.060=1.515(m)截面上压应力:面坡=774.712背坡=13.182(kPa)压应力验算满足:计算值=774.712<=9500.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-78.417<=500.000(kPa)[极限状态法]: 重要性系数0=1.100 验算截面上的轴向力组合设计值Nd=2407.118(kN) 轴心力偏心影响系数醟=0.538 挡墙构件的计算截面每沿米面积A=6.060(m2) 材料抗压极限强度Ra=17500.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=1.540 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.971 计算强度时: 强度验算满足:计算值=2647.830<=37042.242(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足:计算值=2647.830<=35964.813(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力=932.629(kN),滑移力=554.934(kN)。滑移验算满足:Kc=1.681>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足:方程值=48.586(kN)>0.0安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力=909.578(kN),滑移力=894.661(kN)。(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗倾覆力矩=15914.115(kN-M),倾覆力矩=10357.052(kN-m)。倾覆验算满足:K0=1.537>1.600倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾