建筑工程高大范本施工方案方案

编制依据（1）本工程建筑结构施工图纸；（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2023；（3）《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2023)；（4）本工程施工组织设计。工程概况工程名称：建设单位：设计单位：监理单位：勘察单位：施工单位：工程地点：工程质量目的：合格建筑基地面积为：578m2，建筑面积为：3222m2，其中地上24644m2，地下8578m2。建筑总高度:16.800m～17.600m，建筑层数：地下1层，地上3层。建筑物耐火等级：地上二级、地下一级；建筑物设计使用年限：50年。根据公司及合肥市对高大模板定义结合结构形式拟定本工程高大模板部位如下：高大模板分布区域示意图1高大模板分布区域示意图2施工组织项目成立以项目经理为首的高大模板工程生产管理与安全监控实行小组，项目技术负责人负责高大模板工程的方案编制、组织方案论证、高大模板备案、技术交底，项目生产经理负责组织高大模板工程全面实行，综合工长负责高大模板工程现场管理指导、质量安全监控与资料填写，材料员负责高大模板工程材料（钢管、扣件、安全网等）进场管理、质量检查，质量员负责高大模板工程材料（钢管、扣件、安全网等）质量检查和报验工作，实验员负责高大模板工程的（钢管、扣件、安全网等）送检和实验资料的管理，安全员负责高大模板工程施工的安全指导、监控，资料员负责高大模板工程资料的收集、整理、归档。管理流程模板构造部位截面形式模板次龙骨主龙骨对拉螺杆梁底500×1000及其它梁15mm厚多层板40×80木枋@250Ф48×2.8钢管@400\梁侧500×1000、400×800同上同上双Ф48×2.8钢管@400Ф14一道（设套管）其它梁同上同上双Ф48×2.8钢管@400\板底120厚15mm厚多层板同上Ф48×2.8钢管@800后浇带后浇带模板及支撑架单独支设梁高≤700梁支模700<梁高≤900梁支模900<梁高梁支模楼板及后浇带支模支撑架构造施工工况：如上层为高大模板，在上层高大模板区域梁板砼强度达成75%前，下两层支架不得拆除。结构构件立杆横距（m）立杆纵距（m）水平杆步距（m）梁侧立杆横距（m）梁侧立杆纵距（m）梁底承重立杆（根）梁底小横杆间距（m）楼板0.80.81.5\\\\除500×1000、400×800外其它梁\\1.50.80.8\\0.4400×800\\1.51.20.810.4500×1000\\1.51.20.820.4后浇带支撑架随同后浇带模板单独支设，具体见第4页楼板及后浇带支模图。说明：所有梁两侧纵向水平杆与梁两侧立杆扣接节点采用双扣件。立杆构造（1）立杆采用Ф48×2.8钢管搭设，立杆纵横向应在同一直线上。（2）立杆接长采用对接扣件，严禁采用搭接形式接长。相邻立杆的对接接头不得在同步内，对接接头竖向错开距离、各接头距离主节点均不小于500mm。（3）立杆上伸高度不大于200mm。水平杆构造（1）水平杆步距为1.5m，沿纵横方向拉通设立，单根水平杆的拉通长度不小于3跨，后浇带底布距内单独增设水平拉杆。（2）水平杆与立杆采用直角扣件逐点扣接、不得有少扣或漏扣。（3）扫地杆应按纵下横上的方式设立，距离支撑结构面不得大于200m。剪刀撑构造（1）架体外立面设立竖向连续剪刀撑；架体内部沿纵横方向每隔4跨设立一道竖向连续剪刀撑；扫地杆、预应力梁底步距内、架体中间水平杆上设立双向水平剪刀撑，剪刀撑与水平拉杆成45°。（2）剪刀撑钢管采用搭接方式接长，搭接长度不得小于500mm；搭接时采用两个转角扣件，扣件距钢管端部不小于100m。（3）竖向剪刀撑与结构面顶接牢固，钢管与结构面角度为45～60°。（4）所有剪刀撑均贯通非高大模板区域。立杆排布详图一（边梁柱）立杆排布详图二（中间梁柱）立杆排布详图三（后浇带）立杆接头错开位置图其它构造（1）高大模板支撑架与相邻部位夹层普通满堂支撑架拉结，拉结方式：高大模板支撑架水平拉杆伸入夹层满堂支撑架内不小于2跨，扣接在夹层满堂支撑架立杆与水平拉杆交叉点立杆上。当高支模立杆与相邻部位夹层普通满堂架立杆不在一条直线上时，在夹层满堂架内增设三根立杆，保证高大模板水平杆与夹层满堂架拉通2跨。高大模板支撑架与夹层普通满堂支撑架拉结示意图一高大模板支撑架与夹层普通满堂支撑架拉结示意图二（2）高大模板支撑架可与架体内部下段已浇框架柱及周边相邻夹层已浇结构柱进行拉结，拉结方式为：采用双钢管与结构柱抱箍，双钢管与架体水平拉杆扣接不少于2跨。高大模板支撑架与结构柱拉结示意图（3）本工程支撑架较高，在架体中间随层挂失安全兜网，防止人员坠落、作业面坠物伤人。施工方法支撑架搭设工艺流程弹立杆定位线→铺设立杆垫板→竖立杆→扣接扫地杆→扣接扫地杆水平剪刀撑→按步距搭设水平拉杆→立杆接长→按步距搭设水平拉杆→搭设最上步内水平剪刀撑→弹设板底和梁底横向支撑钢管标高→搭设梁板底部支撑钢管→设立竖向剪刀撑→架体与结构柱抱箍及与普通支撑架体拉结→检查验收。搭设方法（1）按照立柱平面布置图在楼板上弹立杆纵横向定位线，弹线应清楚。（2）垫板垫设时应保证立柱位于垫板中心。（3）架体搭设时应一人扶正立柱，一人搭设水平拉杆，搭设第二道水平拉杆时应对立杆垂直度进行检查校正。（4）竖向剪刀撑应先搭设内部剪刀撑后搭设外立面竖向连续剪刀撑。（5）高支撑架搭设完毕后，应通过检查验收及技术负责人签字后方可浇筑砼。柱模板安装工艺流程弹结构控制轴线→弹柱模板边线和模板控制线→验线→柱根剔凿清理→立下段柱模板→下段柱模板钉接→下段柱模板钉接→加设柱箍→柱模垂直度检查和校正→柱根封堵→下段柱混凝土浇筑、拆模及养护等工序→上段结构柱支模。施工方法（1）柱结构边线和模板控制线应根据结构控制轴线进行弹设，模板控制线位于柱结构边线外200mm处。（2）柱模应根据已验收合格的控制线进行支设。柱模板支设时前应剔除柱根浮浆并清扫干净、洒水湿润。（3）超高柱下段在混凝土浇筑前应采用砂浆对柱根进行封堵，上段柱模板支设时柱模板应下伸300mm与下段已浇结构柱抱箍固定。梁板模板安装工艺流程弹梁板模板控制线→引梁板控制线于支撑钢管上→支设梁底模→支设梁侧模→支设板模。施工方法（1）一方面在下层结构面弹设控制轴线，采用吊线方法将控制线引至梁板底水平支撑钢管上。（2）按照引测的控制线铺设梁底模板和板下木枋，木枋搭接位置应为支撑立柱处，搭接长度不小于200mm。（3）在梁侧模安装后，按照配模图铺设板模。（4）梁板模板铺设完毕后应根据标高控制线精确调整其标高。（5）跨度超过4m的梁板应按设计规定起拱。模板及支撑架拆除（1）本工程数字轴线（2～25轴）框架梁为预应力梁，所有梁板支撑架须待其所直接支撑的预应力梁预应力张拉、灌浆封锚且混凝土强度达成100%后后方可拆除。（2）模板拆除前，主管工长必须向作业进行书面的技术交底，交底内容涉及拆模时间、拆模顺序、拆模规定、模板堆放位置等。（3）结构模板拆除时，主管工长必须书面申请，接到拆模告知单后方可拆模。（4）所有水平构件均在可拆除；所有柱模板均在混凝土强度达成4MPa及以上时方可拆除。（5）支撑架拆除亦按照先搭后拆、后搭先拆的顺序拆除，先拆除水平拉杆再拆除立杆，先拆除上立杆再拆除下立杆，最后拆除剪刀撑和拉结构造杆件。（6）剪刀撑不得一次性拆除，应自上而下按立杆步距逐步拆除。混凝土浇筑甭管布置混凝土浇筑尽量采用天泵进行浇筑。当必须采用地泵时，由于高支撑区块较小，地泵需避开高支撑区域，如采用布料机，布料机不得布置在高支撑区域。质量标准及保证措施质量标准模板安装允许偏差（1）模板拼缝应严密无漏浆。（2）模板应清扫干净，无杂物、垃圾等。（3）模板的质量偏差应符合下表规定项次项目允许偏差(mm)检查方法1轴线位置（柱、墙、梁）3尺量检查2底模上表面标高±3用水准仪或拉线和尺量检查3截面尺寸（柱、墙、梁）±2尺量检查4每层垂直度3用2m托线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度2用2m靠尺和楔形塞尺检查支撑架允许偏差（1）立柱间距偏差不得大于+50mm，垂直度偏差不得大于30mm；（2）水平拉杆步距偏差不得大于+100mm。（3）扣件的拧紧力矩控制在40～65kN。（4）其它按照设计规定搭设。质量保证措施（1）施工中要严把材料关：所使用的木枋、模板、钢管、扣件等材料应符合其规格、材质等规定。不合格材料严禁使用。（2）建立三级质量检查保证体系，对施工质量层层把关。（3）根据施工情况不定期召开质量通病防止会议，对已发生的质量问题或进行施工的项目进行纠正和防止，对不合理的模板施工方法进行改善。（4）建立模板管理、使用维护制度以及奖罚制度，以保证模板周转使用的质量。（5）建立拆模审批制度，现浇结构的模板及其支架的拆除应满足设计规定。（6）架体搭设应由专业架子工进行搭设，保证支撑的搭设质量。安全保证措施（1）施工前需进行各工种的安全交底，交底内容要有针对性。（2）模板吊装人员，要遵守操作规程，信号工要持证上岗。（3）各种架子、上人马道应牢固可靠，并定期进行检修，大风及雪后要认真清扫、检查，及时清除隐患，施工人员要做到尊章守纪，杜绝“三违”现象的发生。（4）严禁私拉乱接电器，拆接电必须找电工，临时接线不得使用裸线，电路架设要按规定进行，防止电线被碾压或被冰雪冻结而导致漏电、断电事故。（5）作业工人应佩带工具袋，工具装于袋中,不要放在架子上，以免掉落伤人。（6）在架上作业的工人应穿防滑鞋和配挂好安全带，为了便于作业和安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，不得有探头板。（7）浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀等，应及时采用加固措施，方可继续施工。（8）模板拆除时，除操作人员外，下面不得站人，并设立警示标志。作业区周边及出入口，应设专人负责安全巡视。（9）在模板支架上材料不得集中堆放，吊放材料时应平稳，以防对模板支架产生较大冲击荷载。（10）支撑架高度中部、梁底设立水平安全兜网，以防人员坠落。高大模板计算模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2023）。根据梁板模板分类支设图，根据最不利原则，所有支架计算高度均取20.6m，选取模板支架中120厚楼板、250×700梁、400×800梁、500×1000梁的加腋部分分别进行计算。楼板支架计算模板支架搭设高度为21.6米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.50米。木枋采用40×80mm、间距260mm，模板采用15mm厚多层板，钢管采用Ф48×2.8。计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2023)。计算参数:模板支架搭设高度为21.6m，立杆的纵距b=0.80m，立杆的横距l=0.80m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm，间距260mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照规范4.3.1条规定拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.30)+1.40×2.50=7.474kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×2.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.120×0.800+0.300×0.800)=2.385kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=30.00cm3；截面惯性矩I=22.50cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.385+1.40×1.800)×0.260×0.260=0.036kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.036×1000×1000/30000=1.213N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.385×2604/(100×6000×225000)=0.055mm面板的最大挠度小于260.0/250,满足规定!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算通过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为800.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.120×0.800+0.300×0.800)=2.385kN/m面板的计算跨度l=260.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.260+0.080×1.20×2.385×0.260×0.260=0.179kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.179×1000×1000/30000=5.976N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.120×0.260=0.783kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.260=0.078kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.260=0.650kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.783+1.20×0.078)=0.930kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.650=0.819kN/m计算单元内的木方集中力为(0.819+0.930)×0.800=1.399kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.399/0.800=1.749kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.75×0.80×0.80=0.112kN.m最大剪力Q=0.6×0.800×1.749=0.840kN最大支座力N=1.1×0.800×1.749=1.539kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=42.67cm3；截面惯性矩I=170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.112×106/42666.7=2.62N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.775kN/m最大变形v=0.677×0.775×800.04/(100×9000.00×1706666.8)=0.140mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足规定!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算通过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×0.800+0.080×0.930×0.800×0.800=0.552kN.m抗弯计算强度f=0.552×106/42666.7=12.93N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.374kN.m最大变形vmax=0.353mm最大支座力Qmax=5.230kN抗弯计算强度f=0.374×106/4248.0=88.13N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足规定!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.23kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值涉及以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.108×21.600=2.322kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.800×0.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.120×0.800×0.800=1.928kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=3.998kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+0.000)×0.800×0.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.81kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；——由长细比，为1900/16.0=119<150满足规定!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.464；经计算得到=6813/(0.464×397)=36.915N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足规定!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.80m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×0.800×1.500×1.500/10=0.018kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×3.998+0.9×1.4×1.440+0.9×0.9×1.4×0.018/0.800=6.637kN经计算得到=6637/(0.464×397)+18000/4248=40.110N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足规定!250×700梁支架支架搭设高度为21.6米，基本尺寸为：梁截面B×D=250mm×700mm，梁支撑立杆的纵距l=0.80米，立杆横距0.8m，立杆的步距h=1.50米，梁底小横杆间距0.4m，木枋采用40×80mm，钢管采用Ф48×2.8，梁底增长0道承重立杆。梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2023)。计算参数:模板支架搭设高度为21.6m，梁截面B×D=250mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距h=1.50m，梁底增长0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.80m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.50)+1.40×2.00=24.820kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.70+0.7×1.40×2.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.400=7.140kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×0.700+0.250)/0.250=1.320kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.250×0.400=0.200kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×7.140+1.35×1.320)=10.279kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.200=0.176kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=15.00cm3；截面惯性矩I=11.25cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.482kNN2=1.782kNN3=0.482kN最大弯矩M=0.020kN.m最大变形V=0.016mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.020×1000×1000/15000=1.333N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.016mm面板的最大挠度小于125.0/250,满足规定!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.782/0.400=4.456kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.46×0.40×0.40=0.071kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×4.456=1.069kN最大支座力N=1.1×0.400×4.456=1.961kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=42.67cm3；截面惯性矩I=170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.071×106/42666.7=1.67N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.305kN/m最大变形v=0.677×3.305×400.04/(100×9000.00×1706666.8)=0.037mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足规定!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.620kN.m最大变形vmax=1.344mm最大支座力Qmax=1.968kN抗弯计算强度f=0.620×106/4248.0=145.92N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足规定!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.276kN.m最大变形vmax=0.423mm最大支座力Qmax=4.231kN抗弯计算强度f=0.276×106/4248.0=64.86N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足规定!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.23kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它涉及：横杆的最大支座反力N1=4.231kN(已经涉及组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.108×21.600=2.822kNN=4.231+2.822=7.053kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；——由长细比，为1900/16.0=119<150满足规定!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.464；经计算得到=7053/(0.464×397)=38.212N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足规定!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.80m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×0.800×1.500×1.500/10=0.012kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=4.231+0.9×1.2×2.322+0.9×0.9×1.4×0.012/0.800=7.069kN经计算得到=7069/(0.464×397)+12023/4248=41.070N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足规定!400×800梁支架模板支架搭设高度为21.6米，计算选用最大截面尺寸部分即加腋部分尺寸B×D=400mm×800mm，梁支撑立杆纵距l=0.80米，立杆横距1.2m，立杆的步距h=1.50米，梁底小横杆间距0.4m，木枋采用40×80mm，钢管采用Ф48×2.8，梁底增长1道承重立杆,梁下扣件采用双扣件。计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2023)。计算参数:模板支架搭设高度为21.6m，梁截面B×D=400mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距h=1.50m，梁底增长1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.80+0.7×1.40×2.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.800×0.400=8.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×0.800+0.400)/0.400=1.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.400×0.400=0.320kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×8.160+1.35×1.000)=11.129kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.320=0.282kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=15.00cm3；截面惯性矩I=11.25cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.437kNN2=1.272kNN3=1.316kNN4=1.272kNN5=0.437kN最大弯矩M=0.011kN.m最大变形V=0.009mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.011×1000×1000/15000=0.733N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.009mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足规定!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.316/0.400=3.289kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.29×0.40×0.40=0.053kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×3.289=0.789kN最大支座力N=1.1×0.400×3.289=1.447kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=42.67cm3；截面惯性矩I=170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.053×106/42666.7=1.23N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.617kN/m最大变形v=0.677×2.617×400.04/(100×9000.00×1706666.8)=0.030mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足规定!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.214kN.m最大变形vmax=0.081mm最大支座力Qmax=5.417kN抗弯计算强度f=0.214×106/4248.0=50.48N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足规定!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.758kN.m最大变形vmax=1.171mm最大支座力Qmax=11.647kN抗弯计算强度f=0.758×106/4248.0=178.54N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足规定!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.65kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足规定,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它涉及：横杆的最大支座反力N1=11.647kN(已经涉及组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.124×21.600=3.254kNN=11.647+3.254=14.901kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；——由长细比，为1900/16.0=119<150满足规定!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.464；经计算得到=14901/(0.464×397)=80.734N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足规定!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.200×1.500×1.500/10=0.018kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=11.647+0.9×1.2×2.678+0.9×0.9×1.4×0.018/0.800=14.926kN经计算得到=14926/(0.464×397)+18000/4248=85.021N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足规定!500×1000梁支架模板支架搭设高度为21.6米，计算选用最大截面尺寸部分即加腋部分尺寸B×D=500mm×1000mm，梁支撑立杆纵距l=0.80米，立杆横距1.2m，立杆的步距h=1.50米，梁底小横杆间距0.4m，木枋采用40×80mm，钢管采用Ф48×2.8，梁底增长2道承重立杆,梁下扣件采用双扣件。计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2023)。计算参数:模板支架搭设高度为21.6m，梁截面B×D=500mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距h=1.50m，梁底增长2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.00+0.50)+1.40×2.00=34.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.00+0.7×1.40×2.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.000×0.400=10.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×1.000+0.500)/0.500=1.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.500×0.400=0.400kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×10.200+1.35×1.000)=13.608kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=15.00cm3；截面惯性矩I=11.25cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.544kNN2=1.498kNN3=1.536kNN4=1.536kNN5=1.498kNN6=0.544kN最大弯矩M=0.013kN.m最大变形V=0.011mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.013×1000×1000/15000=0.867N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足规定!(2)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.011mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足规定!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.536/0.400=3.841kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.84×0.40×0.40=0.061kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×3.841=0.922kN最大支座力N=1.1×0.400×3.841=1.690kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=42.67cm3；截面惯性矩I=170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.061×106/42666.7=1.44N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足规定!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.168kN/m最大变形v=0.677×3.168×400.04/(100×9000.00×1706666.8)=0.036mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足规定!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.143kN.m最大变形vmax=0.084mm最大支座力Qmax=3.826kN抗弯计算强度f=0.143×106/4248.0=33.61N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于516.7/150与10mm,满足规定!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范规定采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.536kN.m最大变形vmax=0.836mm最大支座力Qmax=8.225kN抗弯计算强度f=0.536×106/4248.0=126.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足规定!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.23kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足规定,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它涉及：横杆的最大支座反力N1=8.225kN(已经涉及组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.124×21.600=3.254kNN=8.225+3.254=11.479kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；