玉溪矿业大厦主体工程型钢悬挑方案

目录第一节、工程概况 -2-一、工程概况 -2-二、施工平面布置 -2-三、施工规定 -2-四、技术保证条件 -3-第二节、编制依据 -5-第三节、施工计划 -6-一、施工进度计划 -6-二、材料与设备计划 -6-第四节、施工工艺技术 -9-一、技术参数 -9-二、工艺流程 -10-三、施工方法 -10-四、检查验收 -11-第五节、施工安全保证措施 -16-一、组织保障 -16-二、技术措施 -17-三、监测监控 -21-四、应急预案 -23-第六节、劳动力计划 -26-一、专职安全生产管理人员 -26-二、特种作业人员 -26-第七节、计算书及相关图纸 -27-【计算书】 -27-【节点图】 -83-

第一节、工程概况一、工程概况玉溪矿业大厦主体工程；工程建设地点:云南省玉溪市玉溪大河北侧；属于剪力墙结构；地上25层；地下1层；建筑高度：99.1m；标准层层高：3.8m；总建筑面积：50200平方米；总工期：420天。本工程由玉溪矿业房地产开发有限公司投资建设，上海建工设计研究院有限公司设计，昆明勘察设计研究院地质勘察，玉溪综合建设工程监理有限公司监理，十四冶建设集团云南第四建筑安装工程有限公司组织施工；由谢利斌担任项目经理，段锦祥担任技术负责人。工程基本情况工程名称玉溪矿业大厦主体工程工程地点玉溪市玉溪大河北侧周边环境建筑周边开阔，远离公路，远离高压线。北面钢筋场距建筑水平距离为30m。建筑面积（m2）50200建筑高度（m）99.1基础形式筏基主体结构剪力墙抗震等级一级抗震设防烈度8地上层数25地下层数1标准层层高（m）3.8板厚（mm）130、120二、施工平面布置详见施工平面布置图。三、施工规定1、保证脚手架、悬挑主梁在使用周期内安全、稳定、牢固。2、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度规定。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。四、技术保证条件1、安全网络2、脚手架、悬挑主梁的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。五、脚手架工程概况本工程绝大部分外脚手架可以直接落在地下室顶板上，1~5层搭设双排钢管落地脚手架，5层以上搭设型钢悬挑脚手架。各单体工程层高及外脚手架搭设参数详见下表：子单位工程名称层段层段总高外架选形立杆横距立杆纵距大横杆步距型钢型号钢丝绳直径6×19Ø16压环数量拉环直径mm连墙件办公楼1-626.35落地双排钢管1.051.51.8二步三跨7-1119型钢悬挑0.91.51.8I16Ø20320二步三跨12-1619型钢悬挑0.91.51.8I16Ø20320二步三跨17-2119型钢悬挑0.91.51.8I16Ø20320二步三跨22-2515.75型钢悬挑0.91.51.8I16Ø20320二步三跨大堂1-314.65落地双排钢管1.051.51.8二步三跨宾馆1-626.65落地双排钢管1.051.51.8二步三跨7-1014.4型钢悬挑0.91.51.8I16Ø20320二步三跨3、危险性较大的分项工程工程概况宾馆7-10层和办公楼7-25型钢悬挑脚手架总高度较高，危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2023]87号文）规定，属于危险性较大的分项工程，本方案针对型钢悬挑脚手架工程进行编制。

第二节、编制依据《建筑施工脚手架实用手册》《建筑结构荷载规范》GB50009-2023（2023版）《混凝土结构设计规范》GB50010-2023《钢结构设计规范》GB50017-2023《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2023《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2023]87号文）玉溪矿业大厦主体工程施工组织设计；上海建工设计研究院有限公司设计的玉溪矿业大厦主体工程施工图；杭州品茗安全设施计算软件

第三节、施工计划一、施工进度计划脚手架施工进度与主体工程施工进度必须同步实行，并保证主体工程施工过程中，外立面得到有效防护。二、材料与设备计划1、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700-2023中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检查报告，钢管材质检查方法应符合现行国家标准《金属拉伸实验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023的有关规定。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2023的有关规定。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。2、扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部《钢管脚手架扣件》GB15831的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈解决。3、水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号为16#工字钢，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计规定。4、固定钢梁的压环钢筋及固定钢绳拉环应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》(GB50010)规定。5、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。6、脚手板采用符合有关规定。7、安全网采用密目式安全网，网目应满足2023目/100cm2，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果规定，选用绿色。规定阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。8、连墙件材料为φ48×3mm钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB/T700-2023中Q235-A钢的规定。9、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等采用φ48×3mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700-2023中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应为φ48mm。重要材料参数表【型钢悬挑脚手架(扣件式)】钢管Ф48×3扣件配套脚手板木脚手板安全网全封闭悬挑主梁16号工字钢上拉杆件Ø20钢丝绳

第四节、施工工艺技术一、技术参数【型钢悬挑脚手架(扣件式)】脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架搭设高度H(m)19.8脚手架沿纵向搭设长度L(m)150立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.3内立杆离建筑物距离a(m)0.5双立杆计算方法不设立双立杆脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式6步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区云南玉溪安全网设立全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.2风荷载体型系数μs1.13风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.25，1.03风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.28，0.23二、工艺流程双排悬挑脚手架预埋件设立→安装悬挑主梁→悬挑主梁上下支撑杆件设立→定位设立通长脚手板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。型钢悬挑卸料平台卸料平台加工支座完毕通过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提高平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。三、施工方法双排悬挑脚手架定距定位，悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距倍数设立。1、水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以保证上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm长、外径φ32mm的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设立扫地杆。见附图2、悬挑梁尾端应在两处以上使用钢筋固定在钢筋混凝土结构上或由不少于两道的预埋U型螺栓固定，悬挑前端应采吊拉卸荷，吊拉构件与水平工字钢夹角不小于60度。3、钢筋拉环、U型螺栓与型钢间隙用木楔楔紧，节点见附图。4、钢筋拉环、U型螺栓预埋位置宜为悬挑工字钢尾端向里30㎝处。钢筋预埋至砼板、砼梁底部，U型螺栓预埋至砼板、砼梁底部，2根1.5米长直径18二级钢筋放置U型筋上部。5、一次悬挑脚手架高度不应超过20m。6、悬挑梁支承位置宜设立在结构梁上。悬挑端应按悬挑跨度起拱1％。7、锚固位置设立在楼板上时，楼板的厚度不得小于120mm。楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋，否则应采用支顶卸载措施。8、悬挑钢梁支承点应设立在结构梁上，不得设立在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采用加固措施。9、悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距倍数设立。10、在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；假如结构角部钢筋较多不能留洞，可采用设立预埋件焊接型钢三角架等措施。11、悬挑架设立连墙件与外立面设立剪刀撑，是保证悬挑架整体稳定的条件。12、型钢悬挑梁布置时遇梯间地段时，可采用阳台处的悬挑梁的上拉钢丝绳方法，或采用内置横压梁方法，横压梁搁置在梯间的两侧框架梁上，采用预埋件固定。因压梁布置在楼梯间处，因此需做好安全警示，铺设好人员上下踏步，以保证人员上下的安全。13、上拉钢丝绳(1)梁板内的受拉锚环，必须在混凝土达成设计强度的75%以上方可受力使用。(2)拉钩、吊环一定要采用圆钢制作，不允许用螺纹钢筋。(3)派工人扎接上部拉环的钢丝绳，至少采用3个卡头扎紧，钢丝绳扎头螺丝全面要拧紧，不允许松动。(4)对整个架体进行安全检查，发现钢丝绳松动、锈蚀或焊缝脱焊等情况时要立即进行修复，合格后方可继续使用。四、检查验收4．1构配件检查与验收4．1．1新钢管的检查1检查产品质量合格证；2检查质量检查报告，钢管材质检查方法应符合现行国家标准《金属材料室温拉伸实验方法》GB/T228的有关规定，其质量应符合规范规定；3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合表4.1.7的规定；5钢管应涂有防锈漆。4．1．2旧钢管的检查：1、检查表面锈蚀深度应符合表4.1.7的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2、钢管弯曲变形应符合本规范表4.1.7的规定。4．1．3扣件验收应符合下列规定：1扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定抽样检测；2新、旧扣件均应进行防锈解决。3扣件的技术规定应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的相关规定。4．1．4扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。4．1．5脚手板的检查：1、木脚手板的检查应：脚手板材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005）中Ⅱa级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板；4．1．6悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700或《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定，并应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的有关规定。4．1．7构配件的偏差应符合表4.1.7的规定。表4.1.7构配件的允许偏差序号项目允许偏差Δ（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48壁厚3±0.4±0.3游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1Δ2°Δ2°塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.15ΔΔ游标卡尺4钢管弯曲①各种杆件钢管的端部弯曲l≤1.5m≤4ΔΔl钢板尺②立杆钢管弯曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.5m≤12≤20llΔ③水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5m≤304．2脚手架检查与验收4．2．1脚手架应在下列阶段进行检查与验收：1、作业层上施加荷载前；2、每搭设完6m～8m3、达成设计高度后；4、遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；5、停用超过一个月。4．2．2应根据下列技术文献进行脚手架检查、验收：1、专项施工方案及变更文献；2技术交底文献；3构配件质量检查表；4．2．3脚手架使用中，应定期检查下列规定内容：1、杆件的设立和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合本规范和专项施工方案规定；2、扣件螺栓应无松动；3、安全防护措施应符合本规范规定；4、严禁超载使用。4．2．4脚手架搭设的技术规定、允许偏差与检查方法，应符合表4.2.4的规定。

表4.2.4脚手架搭设的技术规定、允许偏差与检查方法项次项目技术规定允许偏差Δ（mm）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观测排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102单、双排与满堂脚手架立杆垂直度最后验收立杆垂直度（20～50）m-±100ΔΔΔH用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中间档次用插入法3满堂支撑架立杆垂直度最后验收垂直度30m-±90用经纬仪或吊线和卷尺下列满堂支撑架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度30mH=2H=10H=20H=30±7±30±60±90中间档次用插入法4单双排、满堂脚手架间距步距纵距横距±20±50±20钢板尺5满堂支撑架间距步距纵距横距±20±30钢板尺

续表4.2.4项次项目技术规定允许偏差Δ（mm）示意图检查方法与工具6纵向水平杆高差一根杆的两端±20lalalalalalalalaΔlalaΔ水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差±10ΔΔ7剪刀撑斜杆与地面的倾角45°-60°角尺8脚手板外伸长度对接a=（130-150）mml≤300mmll≤300a卷尺搭接a≥100mml≥200mmaal≥200卷进尺9扣件安装主节点处各扣件中心点互相距离a≤500mm442aa13钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差aah123a21钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离a≤h/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离a≤la/3alala21钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩（40-65）N.m扭力扳手注：图中1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆4-剪刀撑。

第五节、施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施脚手架搭设技术措施钢管落地脚手架/钢管悬挑脚手架1、钢管架应设立避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω，避雷针采用Ø33.5×3.25的无缝钢管制作，表面镀锌，加设独立引下线为Ø10圆钢。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地解决。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达成坚固稳定，保证施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并对的使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经批准不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，保证较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采用适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设立可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。脚手架拆除技术措施钢管落地脚手架/钢管悬挑脚手架1、拆架前:(1)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造规定；

(2)应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实行；(3)应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；

(4)应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周边设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入。当脚手架采用分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应设立连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得半途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要渐渐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收解决。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患导致复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。三、监测监控1、安全管理(1)搭设人员必须是通过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(2)搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3)脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；(4)作业层上的施工荷载应符合设计规定，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5)当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6)脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；(7)在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；(8)不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采用安全措施，并报主管部门批准；(9)临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11)工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2023的有关规定执行；(12)搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、平常维护管理规定(1)使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最佳放在室内，假如放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2)弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；(3)做好钢铁件的防锈和木制件的防腐解决，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐解决，钢制件应涂红丹及防锈涂料；(4)搬运长钢管、长角钢时，应采用措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5)脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；(6)健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种1)由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到保证施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；2)由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏补偿制度。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，保证意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故减少到最小限度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反映预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导报告，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急解决施工过程中也许发生的事故重要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急解决：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。触电事故解决：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观测其呼吸、心跳情况，必要时，可采用人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的解决。局部电击时，应对伤员进行初期清创解决，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。高温中暑的应急解决：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观测。及时补充水分和无机盐，及时解决呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。其别人身伤害事故解决：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：谢利斌手机：安全员：唐凯云手机：技术负责人：农玉华手机：生产负责人：方学海手机：医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。

第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运送必须设立临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下谢利斌（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；李流江（施工员）——成员，负责现场施工指挥，技术交底；唐凯云（安全员）——成员，负责现场安全检查工作；胡光全（架子工班长）——成员，负责现场具体施工；二、特种作业人员计划详下表特种作业人员及劳动力计划表专职安全员（人）1专职质量员（人）1施工技术员（人）1测量员（人）1架子工（人）25电工1焊工2模板工30砼工15钢筋工35

第七节、计算书及相关图纸【计算书】1、用钢绳受力时型钢悬挑脚手架计算书架体验算一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架搭设高度H(m)19.8脚手架沿纵向搭设长度L(m)150立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.3内立杆离建筑物距离a(m)0.5双立杆计算方法不设立双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式6步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区云南玉溪安全网设立全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.2风荷载体型系数μs1.13风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.25，1.03风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.28，0.23计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(0+1))+1.4×3×1.5/(0+1)=6.97kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(0+1))+3×1.5/(0+1)=5.06kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[6.97×0.92/8，6.97×0.32/2]=0.71kN·mσ=Mmax/W=0.71×106/4490=157.17N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2、挠度验算νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×5.06×9004/(384×206000×107800)，5.06×3004/(8×206000×107800)]=1.946mmνmax＝1.946mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足规定！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=6.97×(0.9+0.3)2/(2×0.9)=5.58kN正常使用极限状态Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=5.06×(0.9+0.3)2/(2×0.9)=4.05kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=5.58kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=4.05kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.01×106/4490=2N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.047mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足规定！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=0.07kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=5.58kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=0.07kN满足规定！六、荷载计算脚手架搭设高度H19.8脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.9+0.3)×0/2×0.033/1.8)×19.8=2.38kN单内立杆：NG1k=2.38kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/6/2=(19.8/1.8+1)×1.5×(0.9+0.3)×0.35×1/6/2=0.63kN单内立杆：NG2k1=0.63kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/6=(19.8/1.8+1)×1.5×0.17×1/6=0.51kN4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×19.8=0.3kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.63+0.51+0.3=1.44kN单内立杆：NG2k=NG2k1=0.63kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.9+0.3)×(1×3)/2=2.7kN内立杆：NQ1k=2.7kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.38+1.44)+0.9×1.4×2.7=7.98kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.38+0.63)+0.9×1.4×2.7=7.01kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H19.8立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，φ=0.188满足规定！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.38+1.44)+1.4×2.7=8.36kNσ=N/(φA)=8355.6/(0.188×424)=104.82N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.38+1.44)+0.9×1.4×2.7=7.98kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.23×1.5×1.82/10=0.14kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=7977.6/(0.188×424)+142242.9/4490=131.76N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.28×2×1.8×3×1.5=6.42kN长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9(Nlw+N0)/(φAc)=(6.42+3)×103/(0.9×489)=21.33N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足规定！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.42+3=9.42kN≤0.9×12=10.8kN满足规定！悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设立方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1600主梁外锚固点到建筑物边沿的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等级C40二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉130033001200是作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.36600150028.3615001500附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m第1排：F1=F1/nz=8.36/1=8.36kN第2排：F2=F2/nz=8.36/1=8.36kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=1.69×106/141000=12N/mm2≤[f]=215N/mm2符合规定！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=8.44×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9.97N/mm2τmax=9.97N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合规定！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.07mm≤[ν]=2×lx/250=2×1600/250=12.8mm符合规定！4、支座反力计算R1=0.11kN,R2=4.36kN,R3=13.31kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)18.5钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量[n]3主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(3300/1200)=70.02°上拉杆件支座力：RS1=nzR3=1×13.31=13.31kN主梁轴向力：NSZ1=RS1/tanα1=13.31/tan70.02°=4.84kN上拉杆件轴向力：NS1=RS1/sinα1=13.31/sin70.02°=14.16kN上拉杆件的最大轴向拉力NS=max[NS1...NSi]=14.16kN钢丝绳：查(《建筑施工计算手册》江正荣著2023年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=199.5kN[Fg]=α×Fg/k=0.85×199.5/9=18.84kN≥NS=14.16kN符合规定！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×18.84/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合规定！拉环验算：σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×18.84×103/(π×202)=29.99N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合规定！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=NS/(he×lw)=14.16×103/(10×100)=14.16N/mm2≤βfftw=1.22×160=195.2N/mm2符合规定！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=[(NSZ1)]/nz=[(4.84)]/1=4.84kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=1.69×106/(1.05×141×103)+4.84×103/2610=13.28N/mm2≤[f]=215N/mm2符合规定！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2023)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2023)附表B，得到φb值为0.97。σ=Mmax/(φbWx)=1.69×106/(0.97×141×103)=12.38N/mm2≤[f]=215N/mm2符合规定！六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设立方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等级C40压环钢筋1压环钢筋2压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。当纯悬挑时型钢计算书（按12m高计算）架体验算一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架搭设高度H(m)12脚手架沿纵向搭设长度L(m)150立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.3内立杆离建筑物距离a(m)0.5双立杆计算方法不设立双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式6步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区云南玉溪安全网设立全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.2风荷载体型系数μs1.13风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.25，1.03风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.28，0.23计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(0+1))+1.4×3×1.5/(0+1)=6.97kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(0+1))+3×1.5/(0+1)=5.06kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[6.97×0.92/8，6.97×0.32/2]=0.71kN·mσ=Mmax/W=0.71×106/4490=157.17N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2、挠度验算νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×5.06×9004/(384×206000×107800)，5.06×3004/(8×206000×107800)]=1.946mmνmax＝1.946mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足规定！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=6.97×(0.9+0.3)2/(2×0.9)=5.58kN正常使用极限状态Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=5.06×(0.9+0.3)2/(2×0.9)=4.05kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=5.58kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=4.05kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.01×106/4490=2N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.047mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足规定！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=0.07kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=5.58kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=0.07kN满足规定！六、荷载计算脚手架搭设高度H12脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.9+0.3)×0/2×0.033/1.8)×12=1.44kN单内立杆：NG1k=1.44kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/6/2=(12/1.8+1)×1.5×(0.9+0.3)×0.35×1/6/2=0.4kN单内立杆：NG2k1=0.4kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/6=(12/1.8+1)×1.5×0.17×1/6=0.33kN4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×12=0.18kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.4+0.33+0.18=0.91kN单内立杆：NG2k=NG2k1=0.4kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.9+0.3)×(1×3)/2=2.7kN内立杆：NQ1k=2.7kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.44+0.91)+0.9×1.4×2.7=6.22kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.44+0.4)+0.9×1.4×2.7=5.61kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H12立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，φ=0.188满足规定！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(1.44+0.91)+1.4×2.7=6.6kNσ=N/(φA)=6598/(0.188×424)=82.77N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.44+0.91)+0.9×1.4×2.7=6.22kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.23×1.5×1.82/10=0.14kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=6220/(0.188×424)+142242.9/4490=109.71N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.28×2×1.8×3×1.5=6.42kN长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9(Nlw+N0)/(φAc)=(6.42+3)×103/(0.9×489)=21.33N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足规定！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.42+3=9.42kN≤0.9×12=10.8kN满足规定！悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设立方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1600主梁外锚固点到建筑物边沿的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等级C40二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉115033001050否作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)16.6600150026.615001500附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m第1排：F1=F1/nz=6.6/1=6.6kN第2排：F2=F2/nz=6.6/1=6.6kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=14.26×106/141000=101.13N/mm2≤[f]=215N/mm2符合规定！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=13.6×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=16.07N/mm2τmax=16.07N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合规定！3、挠度验算变形图(mm)νmax=12.7mm≤[ν]=2×lx/250=2×1600/250=12.8mm符合规定！4、支座反力计算R1=-5.16kN,R2=19.41kN四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=[0]/nz=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=14.26×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=96.31N/mm2≤[f]=215N/mm2符合规定！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2023)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2023)附表B，得到φb值为0.89。σ=Mmax/(φbWx)=14.26×106/(0.89×141×103)=113.15N/mm2≤[f]=215N/mm2符合规定！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设立方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等级C40压环钢筋1压环钢筋2锚固点压环钢筋受力：N/2=2.58kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=5.16×103/(3.14×162)=6.42N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合规定！当型钢在挑板位置时脚手架计算书如下：架体验算一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架搭设高度H(m)19.8脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.25内立杆离建筑物距离a(m)1.9双立杆计算方法不设立双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式6步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区云南玉溪安全网设立全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.2风荷载体型系数μs1.13风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.25，1.03风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.28，0.23计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.35kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.71kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.35×0.92/8，2.35×0.252/2]=0.24kN·mσ=Mmax/W=0.24×106/4490=52.99N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2、挠度验算νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.71×9004/(384×206000×107800)，1.71×2504/(8×206000×107800)]=0.657mmνmax＝0.657mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足规定！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35×(0.9+0.25)2/(2×0.9)=1.73kN正常使用极限状态Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.71×(0.9+0.25)2/(2×0.9)=1.26kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.73kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.26kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.7×106/4490=155.35N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝3.681mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足规定！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=3.99kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1.73kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=3.99kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足规定！六、荷载计算脚手架搭设高度H19.8脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.9+0.25)×2/2×0.033/1.8)×19.8=2.8kN单内立杆：NG1k=2.8kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/6/2=(19.8/1.8+1)×1.5×(0.9+0.25)×0.35×1/6/2=0.6kN单内立杆：NG2k1=0.6kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/6=(19.8/1.8+1)×1.5×0.17×1/6=0.51kN4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×19.8=0.3kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.6+0.51+0.3=1.41kN单内立杆：NG2k=NG2k1=0.6kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.9+0.25)×(1×3)/2=2.59kN内立杆：NQ1k=2.59kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.8+1.41)+0.9×1.4×2.59=8.31kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.8+0.6)+0.9×1.4×2.59=7.34kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H19.8立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，φ=0.188满足规定！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.8+1.41)+1.4×2.59=8.67kNσ=N/(φA)=8672.09/(0.188×424)=108.79N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.8+1.41)+0.9×1.4×2.59=8.31kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.23×1.5×1.82/10=0.14kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=8309.84/(0.188×424)+142242.9/4490=135.93N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.28×2×1.8×3×1.5=6.42kN长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9(Nlw+N0)/(φAc)=(6.42+3)×103/(0.9×489)=21.33N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足规定！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.42+3=9.42kN≤0.9×12=10.8kN满足规定！悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设立方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3000主梁外锚固点到建筑物边沿的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1300梁/楼板混凝土强度等级C40二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉250033002400是作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.672023150028.6729001500附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m第1排：F1=F1/nz=8.67/1=8.67kN第2排：F2=F2/nz=8.67/1=8.67kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=3.5×106/141000=24.82N/mm2≤[f]=215N/mm2符合规定！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=8.8×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=10.39N/mm2τmax=10.39N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合规定！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.18m