观兴路工程基坑结构计算书

观兴路工程基坑结构计算书11工程概况项目建设背景观兴路工程位于江北区观音桥商圈西片区，南起于金源路，向北下穿建新西路、观鸿大道、电测村鹞子丘片区和红石路后，北止于江北区与渝北区交界处，道路等级为城市次干路，双向4车道，设计车速40km/h，道路主线全长约2km，其中隧道长1.86km，隧道采用分离式隧道的形式，单洞2车道，标准路幅宽度9m。观兴路工程分为两个标段，一标段桩号范围为K0+000-K1+520，为城市次干路，双向4车道，设计车速40km/h，主线全长1520m，其中主线隧道长约1380m，隧道采用分离式隧道的形式，单洞2车道，标准路幅宽度9m。包含CD两条地下匝道，采用地下车库联络道形式，总长约943m，设计车速30km/h。标准路幅宽度8.5m，C匝道全长约672m；D匝道全长约271m。二标段桩号范围为K1+520-K2+000，为城市次干路，双向4车道，设计车速40km/h，全长480m，均为地下道路，采用分离式隧道的形式，单洞2车道，标准路幅宽度9m。包含AB两条地下匝道，采用地下车库联络道形式，本次设计范围的匝道总长约515m，设计车速30km/h，标准路幅宽度8.5m，A匝道范围长273m；B匝道范围长242m。观兴路项目标段划分示意图工程规模边坡编号起讫里程长度/直径最大高度基坑/边坡类型基坑面积基坑性质安全等级支护形式是否超限（m）（m）（m2）1ZK0～ZK0+14461.712边坡370岩质、土质一级锚拉桩板挡墙+重力式挡墙否2YK0～YK0+14477.858边坡320岩质一级锚拉桩板挡墙+重力式挡墙否洞口段基坑A～F6223深基坑2500岩土质一级排桩+内支撑+锚索是2#管理用房A～F20030深基坑5700岩质一级排桩+内支撑结构+锚索是3#管理用房A～D6212深基坑1800岩质一级排桩+内支撑+锚索否2设计依据及采用标准规范2.1设计采用的规范规程《工程结构通用规范》（GB55001-2021）《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）《建筑结构可靠性设计统一标准》（GB50068-2018）《建筑基坑工程技术规范》（GB50330-2013）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《铁路路基支挡结构设计规范》（TB10025-2019）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）《室外排水设计规范》（GB50014-2016）《混凝土结构工程质量验收规范》（GB50204-2015）《建筑基坑工程检测技术规范》（DBJ50/T-137-2012）《市政工程基坑及挡护结构施工质量验收规范》（DBJ50-126-2011）《建筑基坑工程施工质量验收规范》（GB/T51351-2019）《工程建设标准强制性条文》《重庆市市政工程施工图设计文件编制技术规定》（2017年版）《建筑基坑工程监测技术标准GB50497-2019》2.2其它文件依据（1）《观兴路工程工程地质勘察报告（详细勘察）》（重庆市高新工程勘察设计院有限公司）及审查合格报告（2）《建设工程勘察设计合同》（3）渝建发[2010]166号文《关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》（4）《重庆市建设领域禁止、限制使用落后技术通告》（2019年版）（5）渝建发[2014]16号《关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则的通知》（6）建设方提供的用地红线、规划资料及地形图3上阶段论证及审查意见的执行情况初步设计阶段设计修改完善的意见：1.校核边坡等级及边坡是否超限，如雨水管SY4岩质基坑边坡高12.1米，定为一级边坡不妥，定为超限边坡不妥。回复：本项目边坡范围较多，最大高度30m，且在中心城区施工故边坡按一级考虑，雨水管顶管SY4基坑已调整为不超限深基坑，详见设计说明13.2节。2.初步设计文本中应补充典型超限边坡带地质的支挡方案设计剖面图。回复：已在设计说明中补充剖面图，详见设计说明13.3节。3.根据渝建发[2010]166号文超限边坡应提交支护设计方案安全专项专家论证意见书。回复：已进行高边坡专项论证并补充高边坡专项论证意见及回复，详见设计说明1.5.3节。4.采用人工挖孔时应严格按照渝建发[2012]117号文《关于进一步加强桩基础施工安全管理的通知》进行施工，施工前应根据[2012]162号文《关于进一步加强人工灌注桩管理的通知的规定》上报有关部门，组织相关单位人员、专家进行人工挖孔桩可行性的专项论证。回复：已进行人工挖孔桩可行性的专项论证，补充人工挖孔桩可行性论证意见及回复，详见设计说明1.5.4节。5.拟建观兴路主线在ZK0+207~ZK0+235段下穿现状建新西路，建新西路路面标高约259m，为浅基础形式，小于1.0倍洞跨，隧道施工对其影响较大。类似的还有：江北花果园住宅小区B1栋，老干部活动中心住宅，蜀都小学操场，在建小苑CQ2008项目7栋，聚龙锦苑A区，重庆纤维质量检测中心，江北小苑商住楼、纤维质量中心食堂、纤维质量中心仓库，观鸿大道，小苑1村33号，同时加强地面变形监测，补充提交已进行的专项安全论证专家审查意见书。回复：已补充高边坡专项论证意见，详见设计说明1.5.4节。施工图设计阶段须修改完善的意见1.部分线路由于设计方案调整，埋深增大，勘察部分钻孔深度稍显不足，建议后期施工过程中加强超前地质预报及验槽，对掌子面开挖围岩情况进行及时复核，必要时修正围岩参数。回复：采纳意见，结合超前地质预报和施工期间的掌子面开挖信息对支护进行相应调整，保证施工质量。2.施工前应进一步对既有建（构）住物基础进行核查，动态设计、信息法施工，做好对既有建（构）筑物的保护工作。回复：采纳意见，已在施工设计说明第13.9节中明确施工安全要求，强调施工期间对周边建构筑物的调查复核。4建设条件4.1场地现状项目位于江北区观音桥商圈西片区，南起于金源路，向北下穿建新西路、观鸿大道、电测村鹞子丘片区和红石路后，北止于江北区与渝北区交界处，场地内既有路网纵横交错，交通便利，详见图2.1-1。图2.1-1场地交通位置示意图4.2进出场条件工程位于重庆市江北区观音桥商业区，现状交通量很大，为观音桥商业区主要的交通干道，施工进场后对城市交通干扰大，本次设计时已考虑施工时交通组织，保证工程施工时交通便利。4.3材料来源（或供应）工程地点位于重庆市江北区观音桥商业区，场地交通方便。场地材料供应充足，施工条件完备，混凝土采用商品混凝土，所有材料均从重庆市采购。4.4气象与水文重庆寸滩国际邮轮母港片区城市路网项目场地行政区划属于江北区，属于东经105°17′～110°11′、北纬28°10′～32°13'之间的青藏高原与长江中下游平原的过渡地带。拟建场地属亚热带季风性湿润气候，区内的气象特征具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，年无霜期349天左右。年最大降雨量1544.8mm，年最小降雨量740.1mm，降雨多集中在5～9月，约占全年降雨量的70%，且强度较大，暴雨时有发生；日最大降雨量266.5mm(2007.7.17)，日降雨量大于25mm以上的大暴雨日数占全年降雨日数的62%左右，小时最大降雨量可达62.1mm；多年平均蒸发量1138.6mm。表2.2.1近年月各月及年平均总降水量(0.1mm)月份123456789101112年平均降水量1932043809141583165015301369132996546124810828多年平均相对湿度79%左右，绝对湿度17.7hPa左右，最热月份相对湿度70%左右，最冷月份相对湿度81%左右。场地为城市建成区，周围无大型地表水体及地表径流，场地总体水文条件简单。全年主导风向为北，频率13%左右，夏季主导风向为北西，频率10%左右，年平均风速为1.3m/s左右，最大风速为26.7m/s。全年平均雾天日数30～40天，最大年雾天日数148天。4.5地形地貌勘察区原始地貌属构造剥蚀丘陵地貌，后经改造，原始地貌已发生显著变化，形成城市居民建筑区和城市道路，局部为施工区，地形坡角一般3～15°，局部堡坎、已建边坡陡坎可大于70°，地面标高234.5～317.5m，相对高差约83m。4.6地质构造拟建项目地处新华夏系第三沉降褶带内，在构造上属于扬子准地台-重庆台坳-重庆陷褶束-华蓥山穹褶束之金鳌寺向斜东翼，其构造部位详见图3.4-1。两翼层面及裂隙情况如下：岩层产状：225～24010～15，里程ZK0+000~ZK1+000优势层面产状22510，里程ZK1+000~ZK2+000优势层面产状24015。J1：倾向50°～60°，倾角60°～75°左右，间距一般大于1m，闭合状为主，局部微张，延伸5～8m，裂面平直～舒缓波状，局部为舒缓波状，见泥质充填，结合差，为硬性结构面。J2：倾向120°～140°，倾角60°～75°，间距2.0～3.0m，微张1～5mm至闭合，延伸5～20m，裂面平直～舒缓波状，见泥质充填，结合差，为硬性结构面。根据现场地质调查，场地岩层层面一般较平直光滑，局部略有起伏，层面交界面偶见泥膜，膜结合很差，为软弱结构面。4.7地层岩性经过调查，场地出露地层为第四系全新统人工填土、粉质粘土，侏罗系中统沙溪庙组沉积岩层。各岩土层分述如下：第四系全新统(Q4)1、素填土(Q4ml)：紫褐色，主要由砂、泥岩碎块石及粘性土等组成，局部夹砖砼块，分布于大部分场地地表，为城市建设时压实回填形成，基本未被污染，回填大于5年，居民区回填大于20年，自重固结基本完成，表层一般为厚约0.1～1.0m的混凝土地面、路面。填土中块碎石粒径一般20～200mm，局部砂岩块石粒径较大，最大可达1m以上，含量40～60%，结构呈稍密～中密为主。其中深厚填土区主要位于场地蜀都小学附近近东西向原始地貌沟谷地带，钻探揭露最大厚度12.5m(ZK48钻孔)。素填土中局部存在随机分布的团状杂填土、砂土。2、粉质粘土(Q4el+dl)：灰褐色为主，局部呈浅灰色。主要由粘土矿物组成，主要分布于原始地貌丘包缓坡地带或低洼沟谷地带，一般呈可塑～软塑状，残坡积成因，无摇振反应，切口稍有光泽，干强度中等，韧性中等。钻探揭露最大厚度7.1m左右(CK90钻孔)，场地零星分布。～～～～～～角～～～度～～～不～～～整～～～合～～～～～～侏罗系中统沙溪庙组(J2S)(1)砂质泥岩紫红色，砂泥质结构，中厚层状构造，主要由粘土质矿物组成，节理裂隙较发育，风化物为粘性土，强风化层岩芯呈碎块状、粉状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈短柱状～中、长柱状，岩体较完整～完整，为场地主要分布地层。(2)砂岩灰白色，细～中粒结构，层状构造，主要由长石、石英、云母组成，节理裂隙较发育，风化物为砂土、砂质土，强风化层岩芯多呈碎块状、短柱状或粉状；中风化岩芯呈中柱状、长柱状，岩体较完整～完整。4.7地层岩性经过调查，场地出露地层为第四系全新统人工填土、粉质粘土，侏罗系中统沙溪庙组沉积岩层。各岩土层分述如下：第四系全新统(Q4)1、素填土(Q4ml)：紫褐色，主要由砂、泥岩碎块石及粘性土等组成，局部夹砖砼块，分布于大部分场地地表，为城市建设时压实回填形成，基本未被污染，回填大于5年，居民区回填大于20年，自重固结基本完成，表层一般为厚约0.1～1.0m的混凝土地面、路面。填土中块碎石粒径一般20～200mm，局部砂岩块石粒径较大，最大可达1m以上，含量40～60%，结构呈稍密～中密为主。其中深厚填土区主要位于场地蜀都小学附近近东西向原始地貌沟谷地带，钻探揭露最大厚度12.5m(ZK48钻孔)。素填土中局部存在随机分布的团状杂填土、砂土。2、粉质粘土(Q4el+dl)：灰褐色为主，局部呈浅灰色。主要由粘土矿物组成，主要分布于原始地貌丘包缓坡地带或低洼沟谷地带，一般呈可塑～软塑状，残坡积成因，无摇振反应，切口稍有光泽，干强度中等，韧性中等。钻探揭露最大厚度7.1m左右(CK90钻孔)，场地零星分布。侏罗系中统沙溪庙组(J2S)(1)砂质泥岩紫红色，砂泥质结构，中厚层状构造，主要由粘土质矿物组成，节理裂隙较发育，风化物为粘性土，强风化层岩芯呈碎块状、粉状，风化裂隙发育；中风化岩芯呈短柱状～中、长柱状，岩体较完整～完整，为场地主要分布地层。(2)砂岩灰白色，细～中粒结构，层状构造，主要由长石、石英、云母组成，节理裂隙较发育，风化物为砂土、砂质土，强风化层岩芯多呈碎块状、短柱状或粉状；中风化岩芯呈中柱状、长柱状，岩体较完整～完整。4.8水文地质条件拟建道路主要位于原构造剥蚀丘陵地貌上，第四系覆盖层在原始沟谷低洼地段厚度较大，基岩为砂岩、砂质泥岩互层的陆相碎屑岩，含水相对较弱。地下水的富水性受地形地貌、岩性及裂隙发育程度控制，主要受到大气降水及城市地下管网渗漏补给。拟建工程附近无地表水体，水文地质条件简单。根据沿线地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，沿线地下水可分为第四系松散层孔隙水和基岩裂隙水。松散层孔隙水主要分布于第四系全新统松散层中，该类型地下水水量大小受地貌和覆盖层范围、厚度、透水性制约，受季节、气候影响大，水量大小不一，不稳定。场地为建成区，表层一般采用混凝土硬化处理，封闭效果较好，城区内排水系统较为完善，地表径流条件较好，大气降水不易直接下渗至松散土体内。蜀都小学（ZK0+320~ZK0+400）附近为原始沟心地段，覆盖层较大，且为现状施工区，汇水条件较好，局部地下水较丰富，地下水总体流向由西向东，勘察期间地下水水位301.00m~322.9m。根据本次水样水质分析成果：填土中的地下水，水质较好，化学成分属HCO3-Ca、Na型，矿化度低，对混凝土具有微腐蚀性。5边坡稳定性分析评价5.1.1左线ZK0+000~ZK0+144、右线YK0+000~YK0+144路基段边坡稳定性分析根据剖面I-I’、II-II’、1-1’~3-3’、5-5’~6-6’，按设计方案施工开挖后，将在道路两侧形成最高约11m的岩质边坡岩质部分边坡：左侧坡向75°，最大高度约11m，根据赤平投影图6.3-1所示，边坡倾向与层面、J2裂隙反向大角度相交，与J1裂隙顺向小角度相交，边坡稳定性主要受J1裂隙控制，直立开挖后易沿J1裂隙发生滑塌、掉块；右侧坡向255°，最大高度约11m，根据赤平投影图6.3-1所示，边坡倾向与J1、J2裂隙反向大角度相交，与层面顺向小角度相交，由于层面倾角较缓，边坡稳定性主要受岩体自身强度控制。边坡岩体等效内摩擦角建议取55°，边坡岩体破裂角取59.5°。采用桩板挡墙支护后边坡处于稳定状态。5.1.2洞口明挖段(1#管理用房)根据设计方案，1#管理用房按照设计标高开挖后，将形成基坑边坡，根据剖面8-1~8-1’、9~9’剖面可知，边坡最大高度约11.6m，上部覆盖层为素填土，最大厚度约4m，下伏基岩以砂质泥岩为主，为岩土混合边坡。西侧基坑上部土质部分边坡，岩土界面较平缓，边坡主要破坏模式为沿土体内部圆弧滑移破坏；下部岩质部分边坡最大高度约8.2m，边坡倾向71°，根据赤平投影图可知，西侧边坡与层面及J2裂隙大角度相交，与J1裂隙顺向小角度相交，侧壁稳定性主要受J1裂隙控制，开挖后无支护条件下易沿J1裂隙发生滑塌、掉块，该边坡的岩体类型为III类，边坡岩体等效内摩擦角建议取55°，边坡岩体破裂角取59.5°。东侧基坑边坡上部土层最大厚度约3.7m，边坡倾向251°，岩土界面较缓或与边坡反向，边坡主要破坏模式为沿土体内部圆弧滑移破坏；下部岩质部分最大高度约3.6m，边坡高度较小，直立开挖无支护情况下易掉块。北侧边坡最大高度约23.3m，为岩土混合边坡，上部土质部分边坡最大高度约2.9m，岩土界面较缓，边坡高度较小，主要沿土体内部产生圆弧滑移破坏，下部岩质部分坡向161°，根据赤平投影图可知，边坡倾向与层面、J1和J2裂隙均大角度相交，边坡稳定性主要受岩体自身强度控制，该边坡的岩体类型为III类，边坡岩体等效内摩擦角建议取55°，边坡岩体破裂角取59.5°。边坡北侧为现状建新西路，无放坡条件，设置挡墙进行支挡，分段跳槽开挖，逆作法施工5.1.32#管理用房2#管理用房位于拟建鹞子丘五支路下方，场地现状标高约270~293m，拟建道路平场标高271.5m，根据设计方案，按照设计标高开挖后，管理用房四周将形成基坑边坡，边坡最大高度约35m，基坑边坡示意图如下，其中ABCF段为-2F。AB侧边坡，边坡高度36.1m，坡向355°，根据剖面69~69’及赤平投影图可知，边坡倾向与层面及J1裂隙大角度相交，与J2裂隙反向，边坡稳定性主要受岩体自身强度控制，该边坡的岩体类型为III类，边坡安全等级为一级，边坡岩体等效内摩擦角建议取55°，边坡岩体破裂角取60.3°。BC侧边坡，边坡高度32.6~35.6m，坡向265°，根据剖面57~57’、67~67’及赤平投影图可知，边坡倾向与J2裂隙大角度相交，与J1裂隙反向，与层面顺向小角度相交，边坡稳定性受层面控制，该边坡的岩体类型为III类。FA侧边坡，边坡高度约35.6m，坡向85°，根据剖面57~57’、67~67’及赤平投影图可知，边坡倾向与J2裂隙大角度相交，与层面反向，与J1裂隙顺向小角度相交，边坡稳定性受J1裂隙控制，直立开挖后易沿J1裂隙滑塌，该边坡的岩体类型为III类，边坡安全等级为一级，边坡岩体等效内摩擦角建议取55°，边坡岩体破裂角取60.3°。CD侧边坡，边坡高度14~21.7m，坡向315°，根据剖面58-58’~60-60’及赤平投影图可知，边坡倾向与层面及J1裂隙大角度相交，与J2裂隙反向，边坡稳定性主要受岩体自身强度控制，直立开挖易发生掉块、滑塌，该边坡的岩体类型为III类，边坡安全等级为一级，边坡岩体等效内摩擦角建议取55°，边坡岩体破裂角取60.3°。EF侧边坡，边坡高度6.5~29.5m，主要为岩质边坡，坡向135°，根据剖面58-58’~60-60’及赤平投影图可知，边坡倾向与层面及J1裂隙大角度相交，与J2裂隙顺向，边坡稳定性主要受J2裂隙控制，该边坡的岩体类型为III类，边坡安全等级为一级，边坡岩体等效内摩擦角建议取55°，边坡岩体破裂角取60.3°。DE侧边坡，边坡高度6.6m，坡向225°，根据剖面D-D’及赤平投影图可知，根据剖面57~57’、67~67’及赤平投影图可知，边坡倾向与J2裂隙大角度相交，与J1裂隙反向，与层面顺向小角度相交，边坡稳定性受层面控制，边坡岩体等效内摩擦角建议取55°，边坡岩体破裂角取15°。5.1.43#管理用房AB侧边坡，坡向321°，最大高度约12m，上部土层较薄，主要为岩质边坡，根据赤平投影可知，边坡倾向与层面及J1裂隙大角度相交，与J2裂隙反向，边坡稳定性主要受岩体自身强度控制，直立开挖易发生掉块、滑塌，该边坡的岩体类型为III类，边坡安全等级为二级，边坡岩体等效内摩擦角建议取55°，边坡岩体破裂角取60.3°。CD侧边坡，坡向141°，最大高度约12m，边坡倾向与层面及J1裂隙大角度相交，与J2裂隙顺向，边坡稳定性主要受J2裂隙控制，直立开挖后易沿J2裂隙滑塌，该边坡的岩体类型为III类，边坡安全等级为二级，边坡岩体等效内摩擦角建议取55°，边坡岩体破裂角取60.3°。BC侧边坡，坡向231°，最大高度11.1m，上部土层厚度最大约6.7m，岩土界面较缓，主要沿土体内部圆弧滑移破坏，下部岩质部分与层面顺向，稳定性受层面控制，直立开挖后易沿层面滑塌，该边坡的岩体类型为III类，边坡安全等级为二级，边坡岩体等效内摩擦角建议取55°，边坡岩体破裂角取15°。DA侧边坡，坡向51°，最大高度11.7m，主要为岩质边坡，边坡与J1裂隙顺向，与层面反向，与J2裂隙大角度相交，边坡稳定性主要受J1裂隙控制，直立开挖后易沿J1裂隙滑塌，该边坡的岩体类型为III类，边坡安全等级为二级，边坡岩体等效内摩擦角建议取55°，边坡岩体破裂角取60.3°。5.2支护结构计算采用理正岩土理正岩土计算7.0版进行计算，主线敞口段ZK0～ZK0+144段与左辅道间形成长61.7m，最大高度约7.6m，嵌固段考虑排水沟深度，悬臂段8m5.2.11号挡墙边坡岩层倾角为75°，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）规定，当边坡沿外倾软弱结构面破坏时，侧向岩石压力应按本规范第6.3.1条和第6.3.2条计算。该段坡为顺向坡，层面倾角75°，倾角较缓。采用平面滑动法计算，层面结构面结合程度很差，计算如下：计算简图结构面面积（m2）结构面倾角（°）边坡岩体天然重度（KN/m3）结构面内摩擦角（°）结构面粘聚力（KPa）剩余下滑力（kN/m)安全系数稳定系数197527.8501860.71.350.891桩、板计算条件------------------------------------------------------------------------1.总控制信息路基型式路堤地区类型一般地区支护类型桩＋板结构重要性系数1.10抗震设计烈度(度)---配筋计算---水平地震系数Kh---水上地震角(度)---水下地震角(度)---重要性修正系数Ci---综合影响系数Cz---2.坡线、土层和水位1)坡线信息坡线数5坡线水平投影竖向投影坡线长坡线仰角荷载数序号长(m)长(m)(m)(°)111.7000.00011.7000.000128.0008.00011.31445.000032.0000.0002.0000.000048.0005.4009.65234.0190520.0000.00020.0000.0000坡线荷载：荷载荷载类型P1P2X1(m)X2(m)序号(kN,kN/m)(kN/m)1-1分布力20.00020.0000.0008.0002)土层信息桩前地面横坡无横坡桩前地面横坡角(度)0.000桩后横坡角(度)0.000结构与土摩擦角(度)12.500嵌固段以上土层数:2序号地层地层重度浮重度粘聚力内摩擦综合内摩土摩阻计算m,c,K承载KHηR类型厚(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)角(°)擦角(°)力(kPa)方法力(kPa)(MPa)1岩层6.00028.000---454.00029.000---500.000K法100.000800.0000.5000.3008.5002土层2.00020.000---5.00028.000---120.000m法14.000600.000---------嵌固段土层数:1序号地层地层重度浮重度粘聚力内摩擦综合内摩土摩阻计算m,c,K承载KHηR类型厚(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)角(°)擦角(°)力(kPa)方法力(kPa)(MPa)1岩层20.00028.000---454.00029.000---500.000K法100.000800.0000.5000.300802.0003)水位信息非浸水地区，无水位信息3.计算模型1)桩前覆土模型：弹簧模型横向地基承载力计算铁路规范4.滑坡推力相关信息1)滑坡推力信息滑坡推力分布类型三角形计算目标按指定滑面计算推力计算模型KT模型安全系数K1.000是否考虑动水压力和浮托力√|-滑体土的孔隙度0.100是否考虑坡面外的静水压力ㄨ是否考虑承压水的浮托力ㄨ桩前剩余抗滑力水平分力(kN/m)0.0001)滑面信息12.8008.2808.74171.31650.00018.0005.桩信息1)桩基本信息桩前地面以上长度(m)8.000嵌固点深度(m)0.000悬臂长度(m)8.000嵌固长度(m)8.000截面形状圆形桩径D(m)1.500桩中心距(m)4.000桩底支承条件自由坡线数52)桩配筋信息桩作用综合分项系数1.00桩混凝土强度等级C30桩纵筋合力点到外皮距离(mm)70桩容重(kN/m3)25.00桩纵筋级别HRB400桩箍筋级别HRB3356.板信息1)板尺寸信息桩间板类型直板桩间板的种类数1板的搭接长度(m)0.500板类型号板厚(mm)板宽(m)板块数13002.50072)板配筋信息板作用综合分项系数1.000混凝土强度等级C30钢筋合力点到边缘距离(mm)25板纵筋级别HRB400板选筋钢筋直径147.结构上自定义荷载以及荷载组合1)桩顶自定义荷载桩顶自定义荷载数：02)桩荷载组合[滑坡推力(一般)组合]荷载号荷载名称是否参与调整系数1桩自重√1.0002桩顶恒载√1.3003桩顶活载√1.5004桩后滑坡推力√1.300[库仑土压力(一般)组合]荷载号荷载名称是否参与调整系数1桩自重√1.0002桩顶恒载√1.3003桩顶活载√1.5004桩后主动土压力√1.3502)板荷载组合[滑坡推力(一般)组合]荷载号荷载名称是否参与调整系数1板后滑坡推力√1.000[库仑土压力(一般)组合]荷载号荷载名称是否参与调整系数1板后主动土压力√1.000抗滑动桩验算计算项目：1号挡墙------------------------------------------------------------------------原始条件:钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范GB50010-2010》=====================================================================第2种情况:库仑土压力(一般情况)(一)桩身内力计算按实际墙背计算得到:第1破裂角：0.000(度)Ea=9.931(kN)Ex=9.695(kN)Ey=2.149(kN)作用点到嵌固点距离Zy=6.496(m)第1嵌固段地层计算方法:K法 背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。背侧最大弯矩=385.004(kN-m)距离桩顶8.600(m)面侧最大弯矩=0.000(kN-m)距离桩顶0.000(m)最大剪力=81.101(kN)距离桩顶11.400(m)最大位移=-3(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.000-0.000-0.000-3.110.00020.2000.0000.000-3.030.00030.400-0.0000.000-2.960.00040.600-0.000-0.000-2.880.00050.800-0.000-0.000-2.810.00061.0000.203-3.046-2.730.00071.2001.468-9.829-2.660.00081.4004.227-17.993-2.580.00091.6008.757-27.539-2.510.000101.80015.334-38.466-2.430.000112.00024.170-53.048-2.360.000122.20035.213-56.298-2.280.000132.40046.711-57.273-2.210.000142.60058.166-57.273-2.130.000152.80069.620-57.273-2.060.000163.00081.075-57.273-1.990.000173.20092.530-57.273-1.910.000183.400103.984-57.273-1.840.000193.600115.439-57.273-1.770.000203.800126.893-57.273-1.700.000214.000138.348-57.273-1.630.000224.200149.802-57.273-1.560.000234.400161.257-57.273-1.490.000244.600172.712-57.273-1.420.000254.800184.166-57.273-1.350.000265.000195.621-57.273-1.290.000275.200207.075-57.273-1.220.000285.400218.530-57.273-1.160.000295.600229.984-57.273-1.090.000305.800241.439-57.273-1.030.000316.000252.894-57.273-0.970.000326.200264.348-57.273-0.910.000336.400275.803-57.273-0.860.000346.600287.257-57.273-0.800.000356.800298.712-57.273-0.740.000367.000310.167-57.273-0.690.000377.200321.621-57.273-0.640.000387.400333.076-57.273-0.590.000397.600344.530-57.273-0.540.000407.800355.985-57.273-0.500.000418.000367.439-52.190-0.45-0.000428.200376.861-37.890-0.41-40.965438.400382.595-20.359-0.37-36.949448.600385.004-4.589-0.33-33.138458.800384.4319.512-0.30-29.533469.000381.20022.037-0.26-26.135479.200375.61633.079-0.23-22.940489.400367.96842.729-0.20-19.947499.600358.52551.076-0.17-17.151509.800347.53858.208-0.15-14.5485110.000335.24164.211-0.12-12.1305210.200321.85369.166-0.10-9.8935310.400307.57573.153-0.08-7.8285410.600292.59276.248-0.06-5.9285510.800277.07678.524-0.04-4.1855611.000261.18280.049-0.03-2.5915711.200245.05680.887-0.01-1.1375811.400228.82781.1010.000.1865911.600212.61580.7480.011.3866011.800196.52879.8800.022.4726112.000180.66478.5470.033.4526212.200165.11076.7950.044.3366312.400149.94674.6650.055.1306412.600135.24472.1950.065.8456512.800121.06869.4210.066.4866613.000107.47566.3720.077.0636713.20094.51963.0770.087.5826813.40082.24459.5600.088.0506913.60070.69555.8420.088.4747013.80059.90851.9420.098.8607114.00049.91847.8750.099.2147214.20040.75843.6550.109.5417314.40032.45639.2930.109.8467414.60025.04134.7970.1010.1347514.80018.53730.1760.1010.4087615.00012.97025.4330.1110.6717715.2008.36420.5730.1110.9287815.4004.74115.5980.1111.1817915.6002.12510.5110.1111.4308015.8000.5375.3110.1211.6798116.0000.0001.3420.1211.927桩底竖向合力=709.76(kN)，桩底面积A=1.767(m2)桩底所在土层承载力=800.00(kPa)故桩的竖向地基承载力满足。(二)桩身配筋计算点号距顶距离弯矩剪力全部纵筋箍筋(m)(kN.m)(kN)(mm2)(mm2/m)10.0001.0000.0009719151020.2001.0000.0009719151030.4001.0000.0009719151040.6000.0000.0009719151050.8000.0000.0009719151061.0000.203-3.0469719151071.2001.468-9.8299719151081.4004.227-17.9939719151091.6008.757-27.53997191510101.80015.334-38.46697191510112.00024.170-53.04897191510122.20035.213-56.29897191510132.40046.711-57.27397191510142.60058.166-57.27397191510152.80069.620-57.27397191510163.00081.075-57.27397191510173.20092.530-57.27397191510183.400103.984-57.27397191510193.600115.439-57.27397191510203.800126.893-57.27397191510214.000138.348-57.27397191510224.200149.802-57.27397191510234.400161.257-57.27397191510244.600172.712-57.27397191510254.800184.166-57.27397191510265.000195.621-57.27397191510275.200207.075-57.27397191510285.400218.530-57.27397191510295.600229.984-57.27397191510305.800241.439-57.27397191510316.000252.894-57.27397191510326.200264.348-57.27397191510336.400275.803-57.27397191510346.600287.257-57.27397191510356.800298.712-57.27397191510367.000310.167-57.27397191510377.200321.621-57.27397191510387.400333.076-57.27397191510397.600344.530-57.27397191510407.800355.985-57.27397191510418.000367.439-52.19097191510428.200376.861-37.89097191510438.400382.595-20.35997191510448.600385.004-4.58997191510458.800384.4319.51297191510469.000381.20022.03797191510479.200375.61633.07997191510489.400367.96842.72997191510499.600358.52551.07697191510509.800347.53858.208971915105110.000335.24164.211971915105210.200321.85369.166971915105310.400307.57573.153971915105410.600292.59276.248971915105510.800277.07678.524971915105611.000261.18280.049971915105711.200245.05680.887971915105811.400228.82781.101971915105911.600212.61580.748971915106011.800196.52879.880971915106112.000180.66478.547971915106212.200165.11076.795971915106312.400149.94674.665971915106412.600135.24472.195971915106512.800121.06869.421971915106613.000107.47566.372971915106713.20094.51963.077971915106813.40082.24459.560971915106913.60070.69555.842971915107013.80059.90851.942971915107114.00049.91847.875971915107214.20040.75843.655971915107314.40032.45639.293971915107414.60025.04134.797971915107514.80018.53730.176971915107615.00012.97025.433971915107715.2008.36420.573971915107815.4004.74115.598971915107915.6002.12510.511971915108015.8000.5375.311971915108116.0000.0001.34297191510=====================================================================各点的配筋包络结果点号距顶距离全部纵筋箍筋(m)(mm2)(mm2/m)1-0.009719151020.209719151030.409719151040.609719151050.809719151061.009719151071.209719151081.409719151091.6097191510101.8097191510112.0097191510122.2097191510132.4097191510142.6097191510152.8097191510163.0097191510173.2097191510183.4097191510193.6097191510203.8097191510214.0097191510224.2097191510234.4097191510244.6097191510254.8097191510265.0097191510275.2097191510285.4097191510295.6097191510305.8097191510