㽏井河库岸综合整治工程（西段）1号桥桥梁计算书

目录_Toc114407117第一章设计资料和结构尺寸 51.1设计资料 51.2设计依据 61.3设计规范 71.4技术标准： 7第二章荷载计算 82.1恒载作用 82.1.1一期恒载 82.1.2二期恒载 82.1.3混凝土收缩及徐变作用 92.1.4基础变位作用 92.1.5预应力 92.2可变作用 92.2.1活载作用内力计算 92.2.2梯度温度作用 92.2.3整体升降温 102.3内力组合 102.3.2频遇组合 102.3.3准永久组合 10第三章主要材料 113.1混凝土 113.2预应力钢材 113.3普通钢筋 12第四章1号桥上部结构模型建立及验算 124.1模型建立： 124.2 验算结果 134.2.1现浇箱梁内边腹板1验算结果 134.3.2现浇箱梁中腹板3验算结果 204.3.3现浇箱梁外边腹板6验算结果 284.3.4抗扭验算 354.3.5支反力计算 374.3.6钢束应力计算 384.3.7挠度计算及预拱度 394.3.8抗倾覆验算 40第五章1号桥现浇箱梁支点横梁验算 445.11号桥现浇箱梁中横梁验算 445.21号桥现浇箱梁端横梁验算 57第六章桥墩验算 646.1墩柱验算 676.2桩基验算 70第七章桥台验算 717.1桥台描述 717.20#桥台验算 737.3桥台桩基承载力验算 78第八章结论 79

第一章设计资料和结构尺寸1.1设计资料本项目为忠县城区㽏井河库岸综合整治工程（西段）。其中包含两条道路，一条为新建道路环湖路，一条现状拓宽改造道路连接道。环湖路道路为新建道路，道路等级为城市次干路，设计时速40Km/h，标准路幅宽度24米，双向四车道，全长2952.33m。其中设置了一座4*30m预应力混凝土连续箱梁桥，全长132m（K0+019～K0+151）；一座左半幅4*30m预应力混凝土连续箱梁桥，全长136m（K0+389～K0+525）；一座主拱70m跨径的钢筋混凝土拱桥；一座306m的隧道（K2+570～K2+876）。在隧道东侧沿河设置一条5m宽的步道供行人通行。设计内容包含有：道路工程、桥梁工程、隧道工程、排水工程、给水工程、电力工程、电照工程、通信工程、交通工程。连接道道路，现状道路为双向两车道，现状时速为30Km/h，因两边既有建筑受限，路幅宽度为20.5-32.5米，本次拓宽改造为双向四车道，全长435.20m。设计内容包含有：道路工程、排水工程、给水工程、电力工程、电照工程、通信工程、交通工程。本次设计桥梁为1号桥，桥梁起始桩号K0+019.00，终点桩号K0+151.00，桥梁全长132m，桥梁标准路幅宽度：5m(人行道)+7.5m(车行道)+7.5m(车行道)+4m(人行道)=24m。桥跨布置为：4×30m。桥梁采用整幅设计，上部结构采用现浇预应力连续箱梁结构。材料及特性：（1）混凝土：主梁、桥面调平层采用C50，墩柱、盖梁、挡块、垫石、耳墙、背墙采用C40，承台、桩基采用C35。桥面铺装层采用8cm混凝土调平层与10cm等厚沥青混凝土组成。（2）钢绞线：采用符合GB/T5224-2014技术标准的低松弛钢绞线。（3）非预应力钢筋：采用符合新规范的HPB300,HRB400钢筋。凡钢筋直径≥12毫米者，采用HRB400热轧螺纹钢；凡钢筋直径<12毫米者，采用HPB300钢。（4）材料容重：预应力钢筋混凝土γ=26kN/m3,沥青混凝土γ=23kN/m3。以上各种材料特性参数值参见《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)，所需参数如下：1.2设计依据设计合同；初步设计成果；《忠县城区州屏、苏家组团控制性详细规划》；现状1：1000地形图；业主提供的其他资料。《忠县㽏井河库岸综合整治工程（西段）工程地质勘察报告（一次性勘察）》（二零二二年二月）——中都工程设计有限公司1.3设计规范《城市桥梁设计规范》（CJJ11—2011）（2019版）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2015）《公路圬工桥涵设计规范》（JTGD61—2005）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362—2018）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363—2019）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011）（2019年版）《公路桥梁抗震设计规范》(JTGT2231-01—2020)《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2—2008）《钢筋混凝土用钢第1部分:热轧光圆钢筋》（GB1499.1－2017）《钢筋混凝土用钢第2部分:热轧带肋钢筋》(GB1499.2－2018)《钢筋混凝土用钢第3部分:钢筋焊接网》(GB1499.3－2010)《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107—2016）《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18—2012）《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2014）《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T14370-2015）《城市桥梁桥面防水工程技术规程》(CJJ139-2010)《公路桥梁盆式支座》（JT∕T391-2019）注：采用及参考规范及标准如有更新，以最新版本为准。1.4技术标准：道路等级：城市次干路设计车速：40公里/小时设计使用年限：100年荷载等级：汽车荷载城-A级，人群荷载3.5kN/m2桥面宽度：5m(人行道)+7.5m(车行道)+7.5m(车行道)+4m(人行道)=24m。桥面横坡：车行道双向1.5%，人行道单向2.0%桥面纵坡：最大纵坡：-4%；整体温度：整体升温25℃、降温25℃梯度温度：桥面铺装为10cm的沥青混凝土面层，竖向日照正温差按照《公路桥涵设计通用规范》(JTJD60-2015)表4.3.10-3插值计算，即取值T1＝14℃，T2＝5.5℃；竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。栏杆荷载：栏杆荷载：作用在栏杆立柱顶上的水平推力标准值为2.5kN/m，作用在栏杆扶手上的竖向力标准值为1.2kN/m。抗震设计标准：拟建场地地震抗震设防烈度为6度，其场地地震动峰值加速度0.05g，可仅采用抗震措施设防。设计基准期：100年设计安全等级：一级设计环境类别：I类（一般环境）防撞护栏防撞等级：SA级第二章荷载计算2.1恒载作用2.1.1一期恒载结构自重：预应力混凝土26.0kN/m3；钢筋混凝土25kN/m3；钢材78.5kN/m3；桥梁各个构件均按实际重量加载。2.1.2二期恒载桥面铺装为4cm厚沥青玛蹄脂碎石混合料SMA-13、6cm厚中粒式密级配改性沥青混凝土AC-20C,8cmC50防水混凝土找平层。其具体数值根据桥面宽度分别计算，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）表4.1.6。防撞护栏其他附属设施均按照实际重量计算，本设计中：桥梁二期恒载根据实际重量加载。2.1.3混凝土收缩及徐变作用按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)取值；计算中分别考虑施工阶段、桥刚建成时刻、使用10年时的收缩徐变对结构的影响并指导设计。2.1.4基础变位作用桥梁上部结构为A类预应力混凝土构件，考虑结构由于地基不均匀沉降等引起的长期变形影响时，本设计中考虑支座沉降5mm。2.1.5预应力根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)第6.1.3条控制张拉力。2.2可变作用2.2.1活载作用内力计算汽车荷载效应 可变荷载：汽车荷载：城-A级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m；车道荷载集中荷载标准值，Pk=320KN，车道荷载计算剪力效应时，考虑1.2的系数，Pk=320×1.2=384KN；人群荷载根据《城市桥梁设计规范》（CJJ11—2011）（2019版）第10.0.5条加载。 汽车冲击力：按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）规定取值。2.2.2梯度温度作用桥面铺装为普通钢筋混凝土。竖向日照正温差按照《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)表4.3.10-3进行计算；竖向日照反温差为正温差乘以-0.5，加载如下图所示：2.2.3整体升降温整体升温：25度；整体降温：-25度。2.3内力组合在此基本组合考虑永久作用—结构重力、收缩徐变作用，可变作用—汽车荷载、人群荷载、温度作用、基础沉降作用，则基本组合作用效应表达式为：式中：—结构重要性系数，取为1.1；其他参数见《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）4.1.5条。2.3.2频遇组合在此频遇组合考虑永久作用—结构重力、收缩徐变作用，可变作用—汽车荷载、人群荷载、温度作用、基础沉降作用，则频遇组合作用效应表达式为：式中：—可变作用荷载效应频遇值系数，汽车取为0.7，温度梯度取为0.8，其他1.0；其他参数见《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）4.1.5条。2.3.3准永久组合在此准永久组合考虑永久作用—结构重力、收缩徐变作用，可变作用—汽车荷载、人群荷载、温度作用、基础沉降作用，则准永久组合作用效应表达式为：式中：—可变作用荷载效应频遇值系数，汽车取为0.4，温度梯度取为0.8，其他1.0；其他参数见《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）4.1.5条。第三章主要材料3.1混凝土(1)C50混凝土弹性模量：3.45×104Mpa，剪切模量：1.38×104Mpa轴心抗压强度设计值：fcd=22.4Mpa，轴心抗拉强度设计值：ftd=1.83Mpa泊桑比：0.2，线膨胀系数:1.0×10-5/℃容重：γ=26.0KN/m3(2)C40混凝土弹性模量：3.2×104Mpa，剪切模量：1.28×104Mpa轴心抗压强度设计值：fcd=18.4Mpa，轴心抗拉强度设计值：ftd=1.65Mpa泊桑比：0.2，线膨胀系数:1.0×10-5/℃容重：γ=25.0KN/m3(3)C30混凝土弹性模量：3.0×104Mpa，剪切模量：1.2×104Mpa轴心抗压强度设计值：fcd=13.8Mpa，轴心抗拉强度设计值：ftd=1.39Mpa泊桑比：0.2，线膨胀系数:1.0×10-5/℃容重：γ=25.0KN/m3(4)桥面沥青混凝土铺装γ=23.0KN/m33.2预应力钢材(1)预应力钢绞线采用符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）中规定的预应力钢绞线。1)抗拉强度：1860MPa2)弹性模量：1.95×105Mpa3)钢绞线的公称直径：Φs15.2mm4)钢绞线公称面积：139mm25)预应力波纹管摩阻系数：0.156)预应力波纹管管道局部偏差系数：0.0017(2)预应力钢绞线锚具1)锚具内缩量：6mm。2)锚口摩阻损失：2.5％。3.3普通钢筋(1)HPB300钢筋：抗拉设计强度fsd＝250MPa，标准强度fsk＝300Mpa，弹性模量Es＝2.0×105Mpa。(2)HRB400钢筋：抗拉设计强度fsd＝330MPa，标准强度fsk＝400Mpa，弹性模量Es＝2.0×105Mpa。第四章1号桥上部结构模型建立及验算4.1模型建立：1号桥上部结构为4x30m现浇预应力混凝土连续箱梁，建模验算时结构总体静力采用MIDAS/Civil2020（V1.1）版本桥梁结构分析软件，基于空间杆系结构理论,将结构离散成576个节点、975个单元。边界采用多支座模拟，以弹性连接的刚度模拟约束方向，不考虑纵坡的影响。1号桥上部结构梁格模型模型简介：节点数量：576个；单元数量：975个；边界条件数量：1个；施工阶段数量：3个，施工步骤如下： 施工阶段1:主梁施工；30.0天； 施工阶段2:二期施工；30.0天； 施工阶段3:收缩徐变10年；3650.0天；模型单元编号说明单元编号1000to10612000to20613000to30614000to40615000to50616000to6061单元说明内边腹板1中腹板2边腹板3边腹板4边腹板5外边腹板64.2 验算结果4.2.1现浇箱梁内边腹板1验算结果持久状况承载能力极限状态正截面抗弯验算持久状况正截面抗弯验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值＜构件承载力设计值，满足规范要求；斜截面抗剪验算持久状况斜截面抗剪验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值＜构件承载力设计值，满足规范要求；按照《桥规》第5.2.13条进行抗剪截面验算，满足规范要求；持久状况正常使用极限状态正截面抗裂验算全预应力混凝土构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：预制构件：σst-0.85σpc≤0分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件：σst-0.80σpc≤0A类预应力混凝土构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：σst-σpc≤0.7ftkA类预应力混凝土构件，在作用（荷载）准永久效应组合下，应符合下列条件：σlt-σpc≤0B类预应力混凝土构件，在结构自重作用下控制截面受拉边缘不得消压：σt-σpc≤0使用阶段正截面抗裂验算（频遇-顶）包络图使用阶段正截面抗裂验算（频遇-底）包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-3条公式EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)≤0.7f\s\do4(tk)验算：顶缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=1.132MPa(拉应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=1.347MPa(拉应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；使用阶段正截面抗裂验算（准永久-顶）包络图使用阶段正截面抗裂验算（准永久-底）包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-4条公式EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)≤0验算：顶缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=0.001MPa(拉应力)>0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=0.345MPa(拉应力)>0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；顶底板斜截面抗裂验算对于全预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.6ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.4ftkA类和B类预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.5ftk使用阶段顶底板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=1.086MPa(拉应力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；腹板斜截面抗裂验算对于全预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.6ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.4ftkA类预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftkB类预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.5ftk图表SEQ图表\*ARABIC12使用阶段腹板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=1.829MPa(拉应力)>EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，不满足规范要求；持久状况应力验算正截面压应力验算按《桥规》第7.1.5-1条公式，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应力：未开裂构件：σkc+σpc≤0.5fck允许开裂构件：σcc≤0.5fck使用阶段正截面压应力验算(顶)包络图使用阶段正截面压应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.1.5-1条公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)验算：顶缘EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=11.615MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=7.792MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，满足规范要求；斜截面主压应力验算按《桥规》第7.1.6条公式，混凝土的主压应力应符合下式规定：σcp≤0.6fck；使用阶段斜截面主压应力包络图结论：按照《桥规》第7.1.6-1条公式验算：EQσ\s\do4(cp)=9.293MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，满足规范要求；短暂状况应力验算法向压应力验算按《桥规》第7.2.8条，截面边缘混凝土的法向应力应符合下式规定：σtcc≤0.7fck’图表SEQ图表\*ARABIC16施工阶段法向应力验算(顶)包络图图表SEQ图表\*ARABIC17施工阶段法向应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.2.8条公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’验算：顶缘EQσ\s\do4(tcc)=6.651MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(tcc)=7.727MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，满足规范要求；4.3.2现浇箱梁中腹板3验算结果持久状况承载能力极限状态正截面抗弯验算持久状况正截面抗弯验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值＜构件承载力设计值，满足规范要求；斜截面抗剪验算持久状况斜截面抗剪验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值＜构件承载力设计值，满足规范要求；按照《桥规》第5.2.13条进行抗剪截面验算，满足规范要求；持久状况正常使用极限状态正截面抗裂验算全预应力混凝土构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：预制构件：σst-0.85σpc≤0分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件：σst-0.80σpc≤0A类预应力混凝土构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：σst-σpc≤0.7ftkA类预应力混凝土构件，在作用（荷载）准永久效应组合下，应符合下列条件：σlt-σpc≤0B类预应力混凝土构件，在结构自重作用下控制截面受拉边缘不得消压：σt-σpc≤0使用阶段正截面抗裂验算（频遇-顶）包络图使用阶段正截面抗裂验算（频遇-底）包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-3条公式EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)≤0.7f\s\do4(tk)验算：顶缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=1.789MPa(拉应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.388MPa(拉应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；使用阶段正截面抗裂验算（准永久-顶）包络图使用阶段正截面抗裂验算（准永久-底）包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-4条公式EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)≤0验算：顶缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=0.000MPa(压应力)>0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=0.000MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；顶底板斜截面抗裂验算对于全预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.6ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.4ftkA类和B类预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.5ftk使用阶段顶底板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=1.789MPa(拉应力)>EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；腹板斜截面抗裂验算对于全预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.6ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.4ftkA类预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftkB类预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.5ftk使用阶段腹板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=0.774MPa(拉应力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；持久状况应力验算正截面压应力验算按《桥规》第7.1.5-1条公式，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应力：未开裂构件：σkc+σpc≤0.5fck允许开裂构件：σcc≤0.5fck使用阶段正截面压应力验算(顶)包络图使用阶段正截面压应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.1.5-1条公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)验算：顶缘σkc+σpc=12.291MPa≤0.5fck=16.200MPa，满足规范要求；底缘σkc+σpc=3.376MPa≤0.5fck=16.200MPa，满足规范要求；斜截面主压应力验算按《桥规》第7.1.6条公式，混凝土的主压应力应符合下式规定：σcp≤0.6fck；使用阶段斜截面主压应力包络图结论：按照《桥规》第7.1.6-1条公式验算：σcp=12.245MPa≤0.60fck=19.440MPa，满足规范要求；短暂状况应力验算法向压应力验算按《桥规》第7.2.8条，截面边缘混凝土的法向应力应符合下式规定：σtcc≤0.7fck’施工阶段法向应力验算(顶)包络图施工阶段法向应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.2.8条公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’验算：顶缘EQσ\s\do4(tcc)=5.400MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(tcc)=6.183MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，满足规范要求；4.3.3现浇箱梁外边腹板6验算结果持久状况承载能力极限状态正截面抗弯验算使用阶段正截面抗弯验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.5-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；斜截面抗剪验算使用阶段斜截面抗剪验算包络图结论：按照《桥规》第5.1.5-1条EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值≤构件承载力设计值，满足规范要求；按照《桥规》第5.2.9条进行抗剪截面验算，不满足规范要求；持久状况正常使用极限状态正截面抗裂验算全预应力混凝土构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：预制构件：σst-0.85σpc≤0分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件：σst-0.80σpc≤0A类预应力混凝土构件，在作用（荷载）频遇效应组合下，应符合下列条件：σst-σpc≤0.7ftkA类预应力混凝土构件，在作用（荷载）准永久效应组合下，应符合下列条件：σlt-σpc≤0B类预应力混凝土构件，在结构自重作用下控制截面受拉边缘不得消压：σt-σpc≤0使用阶段正截面抗裂验算（频遇-顶）包络图使用阶段正截面抗裂验算（频遇-底）包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-3条公式EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)≤0.7f\s\do4(tk)验算：顶缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.434MPa(拉应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.010MPa(拉应力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉应力)，满足规范要求；使用阶段正截面抗裂验算（准永久-顶）包络图使用阶段正截面抗裂验算（准永久-底）包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-4条公式EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)≤0验算：顶缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=0.070MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=1.112MPa(压应力)≤0.000MPa(拉应力)，满足规范要求；顶底板斜截面抗裂验算对于全预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.6ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.4ftkA类和B类预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.5ftk使用阶段顶底板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=0.039MPa(拉应力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；腹板斜截面抗裂验算对于全预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.6ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.4ftkA类预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftkB类预应力混凝土构件，应符合下列条件：预制构件：σtp≤0.7ftk现场浇筑（包括预制拼装）构件：σtp≤0.5ftk使用阶段腹板斜截面抗裂验算包络图结论：按照《桥规》第6.3.1-8条公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)验算：EQσ\s\do4(tp)=0.484MPa(拉应力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉应力)，满足规范要求；持久状况应力验算正截面压应力验算按《桥规》第7.1.5-1条公式，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应力：未开裂构件：σkc+σpc≤0.5fck允许开裂构件：σcc≤0.5fck使用阶段正截面压应力验算(顶)包络图图表SEQ图表\*ARABIC14使用阶段正截面压应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.1.5-1条公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)验算：顶缘EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=11.189MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，满足规范要求；底缘EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=6.069MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，满足规范要求；斜截面主压应力验算按《桥规》第7.1.6条公式，混凝土的主压应力应符合下式规定：σcp≤0.6fck；使用阶段斜截面主压应力包络图结论：按照《桥规》第7.1.6-1条公式验算：EQσ\s\do4(cp)=8.115MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，满足规范要求；短暂状况应力验算法向压应力验算按《桥规》第7.2.8条，截面边缘混凝土的法向压应力应符合下式规定：σtcc≤0.7fck’施工阶段法向压应力验算(顶)包络图施工阶段法向压应力验算(底)包络图结论：按照《桥规》第7.2.8条公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’验算：顶缘σtcc=6.209MPa≤0.7fck’=18.760MPa，满足规范要求；底缘σtcc=7.278MPa≤0.7fck’=18.760MPa，满足规范要求；4.3.4抗扭验算箱梁抗扭计算采用整体箱梁截面单梁模型。持久状况抗扭验算(扭矩)包络图持久状况抗扭验算(剪力)包络图结论：按照《桥规》第5.1.2-1条公式EQγ\s\do4(0)S≤R验算，结构的重要性系数*作用效应的组合设计最大值＜构件承载力设计值，满足规范要求；按照《桥规》第5.5.3条进行截面验算，满足规范要求；4.3.5支反力计算支反力计算表支座节点荷载Fx(kN)Fy(kN)Fz(kN)525应力120.0000.0003456.527526应力120.0000.0003872.344527应力122000.191-2333.7793501.313528应力140.0000.0002623.580529应力140.0000.0007516.556530应力150.0000.0007991.675531应力15767.887-1285.4018428.195532应力150.0000.0004764.178537应力140.0000.0007334.310538应力150.0000.0007726.285539应力15688.0061612.9447194.573540应力150.0000.0006049.074541应力120.0000.0003389.313542应力120.0000.0004067.029543应力12-972.577-1533.9583207.495544应力140.0000.0002252.768545应力12-28.684-93.2398780.120546应力12-20.236-16.2378495.604547应力12-13.96828.3877760.999548应力13-6.80597.0696932.871边支座选取GPZ(Ⅱ)4.0、中支座选取GPZ(Ⅱ)9.0满足规范要求。4.3.6钢束应力计算钢束结果安全系数

(控制应力)Sig_DL

(N/mm^2)Sig_ADL

(N/mm^2)安全系数

(最大拉应力)Sig_LL

(N/mm^2)Sig_ALL

(N/mm^2)001-F1OK1.171187.531395.001.061145.131209.00002-F1OK1.171187.451395.001.061145.201209.00003-F1OK1.171188.991395.001.051146.451209.00004-F1OK1.171188.321395.001.051146.451209.00005-F1OK1.171192.861395.001.051149.951209.00006-F1OK1.171192.811395.001.051150.091209.00007-F1OK1.171197.431395.001.051155.251209.00008-F1OK1.171197.281395.001.051155.251209.00009-F1OK1.181185.271395.001.051147.191209.00010-F1OK1.181185.651395.001.051147.171209.00011-F1OK1.161201.601395.001.041165.371209.00012-F1OK1.161201.491395.001.041165.551209.00013-F2OK1.171189.291395.001.051147.601209.00014-F2OK1.171189.401395.001.051147.641209.00015-F2OK1.171190.481395.001.051151.071209.00016-F2OK1.171190.521395.001.051150.981209.00017-F2OK1.171194.951395.001.051153.851209.00018-F2OK1.171194.631395.001.051153.781209.00019-F2OK1.161199.561395.001.041160.911209.00020-F2OK1.161199.251395.001.041160.811209.00021-F2OK1.181185.841395.001.051151.851209.00022-F2OK1.171187.361395.001.051151.811209.00023-F2OK1.161203.651395.001.031175.321209.00024-F2OK1.161203.661395.001.031175.321209.00025-F3OK1.171196.561395.001.051152.561209.00026-F3OK1.171196.151395.001.051152.591209.00027-F3OK1.171197.231395.001.051155.831209.00028-F3OK1.171196.961395.001.051155.671209.00029-F3OK1.161200.001395.001.041162.271209.00030-F3OK1.161200.421395.001.041162.141209.00031-F3OK1.161205.071395.001.041167.661209.00032-F3OK1.161204.701395.001.041167.721209.00033-F3OK1.171195.981395.001.041157.321209.00034-F3OK1.171194.631395.001.041157.451209.00035-F3OK1.151208.451395.001.021185.821209.00036-F3OK1.151209.041395.001.021185.971209.00注:Sig_DL:施工阶段扣除短期预应力损失后的预应力钢筋锚固端的有效预应力；Sig_LL:扣除全部预应力损失并考虑使用阶段作用标准值引起的钢束应力变化后的预应力钢筋的拉应力；Sig_ADL:施工阶段预应力钢筋锚固端张拉控制应力容许值；Sig_ALL:使用阶段预应力钢筋拉应力容许值。4.3.7挠度计算及预拱度按《桥规》第6.5.3条规定，钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件计算的长期挠度值，由汽车荷载（不计冲击系数）和人群荷载频遇组合在梁式桥主梁产生的最大挠度不应超过计算跨径的1/600，在梁式桥主梁悬臂端产生的最大挠度不应超过悬臂长度的1/300.梁-孔构件类型梁类型跨径

(mm)节点fa

(mm)fd

(mm)fn

(mm)挠度验算结果预拱值C

(mm)1-1PSC-A悬臂端602.24640.700.092.01OK0.761-2PSC-A跨径内27225.2871-15.202.8645.38OK0.001-3PSC-A跨径内26888.1987-6.172.1444.81OK0.181-4PSC-A跨径内27075.90101-6.002.1945.13OK0.021-5PSC-A跨径内28384.88117-17.283.3147.31OK0.001-6PSC-A悬臂端600.041261.000.062.00OK0.572-1PSC-A悬臂端604.0210.960.052.01OK0.702-2PSC-A跨径内25886.438-14.782.5143.14OK0.002-3PSC-A跨径内24986.5924-5.511.7341.64OK0.002-4PSC-A跨径内25267.9339-5.071.8042.11OK0.002-5PSC-A跨径内27745.7454-18.413.1546.24OK0.002-6PSC-A悬臂端600.09631.070.052.00OK0.753-1PSC-A悬臂端601.231270.940.052.00OK0.523-2PSC-A跨径内28497.06134-16.352.8247.50OK0.003-3PSC-A跨径内28690.57150-6.742.1647.82OK0.013-4PSC-A跨径内28789.67164-6.872.1947.98OK0.193-5PSC-A跨径内28995.75180-17.263.1048.33OK0.003-6PSC-A悬臂端600.071890.830.082.00OK0.764-1PSC-A悬臂端600.611901.070.062.00OK0.454-2PSC-A跨径内29775.77198-18.883.4349.63OK0.004-3PSC-A跨径内30493.01213-8.342.4850.82OK0.584-4PSC-A跨径内30504.55227-8.762.5750.84OK1.044-5PSC-A跨径内29616.53243-18.513.4649.36OK0.004-6PSC-A悬臂端600.082521.080.062.00OK0.505-1PSC-A悬臂端600.192531.090.092.00OK0.565-2PSC-A跨径内31060.71261-23.774.6351.77OK2.065-3PSC-A跨径内32295.54276-10.902.7153.83OK1.685-4PSC-A跨径内32220.53291-11.262.9953.70OK2.275-5PSC-A跨径内30246.39306-21.494.3350.41OK0.005-6PSC-A悬臂端600.063150.950.102.00OK0.766-1PSC-A悬臂端600.003161.540.062.00OK0.466-2PSC-A跨径内32425.69324-30.624.7654.04OK3.936-3PSC-A跨径内34198.87339-15.852.3157.00OK3.136-4PSC-A跨径内34033.23353-16.642.4856.72OK3.976-5PSC-A跨径内30923.32369-26.004.2351.54OK0.006-6PSC-A悬臂端599.983781.360.062.00OK0.65以上以上计算结果表格，根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)第6.5.2～6.5.5条，不需设置预拱度。4.3.8抗倾覆验算按《桥规》第4.1.8条规定，持久状况下，梁桥不应发生结构体系改变，并应同时满足下列规定：在作用基本组合下，单向受压支座始终保持受压状态。按作用标准值进行组合时（按本规范第7.1.1条取用），整体式截面简支梁和连续梁的作用效应应符合下式要求：结论：倾覆验算-支座反力表格支座节点编号组合名称Fz(kN)验算结果525倾覆162626.278OK526倾覆161986.529OK527倾覆161956.755OK528倾覆141471.915OK529倾覆146305.353OK530倾覆135277.216OK531倾覆135820.577OK532倾覆43021.223OK545倾覆166933.225OK546倾覆166511.066OK547倾覆165664.808OK548倾覆154336.965OK537倾覆146130.940OK538倾覆135350.860OK539倾覆134887.154OK540倾覆43908.090OK541倾覆162472.272OK542倾覆162332.091OK543倾覆161676.544OK544倾覆141337.705OK按照《桥规》第4.1.8条验算：支座反力Fz>0，满足规范要求；倾覆验算-抗倾覆稳定系数表格倾覆方向最不利支座节点编号组合名称∑Sbki(KN.m)∑Sski(KN.m)ki[k]验算结果右倾525倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK右倾526倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK右倾527倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK右倾529倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK右倾530倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK右倾531倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK右倾537倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK右倾538倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK右倾539倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK右倾541倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK右倾542倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK右倾543倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK右倾545倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK右倾546倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK右倾547倾覆301001328.54227684.07836.16982.5000OK左倾526倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK左倾527倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK左倾528倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK左倾530倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK左倾531倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK左倾532倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK左倾538倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK左倾539倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK左倾540倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK左倾542倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK左倾543倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK左倾544倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK左倾546倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK左倾547倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK左倾548倾覆29790304.12939015.26020.25632.5000OK按照《桥规》第4.1.8条验算：第1组无效支座中，525号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第2组无效支座中，526号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第3组无效支座中，527号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第4组无效支座中，529号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第5组无效支座中，530号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第6组无效支座中，531号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第7组无效支座中，537号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第8组无效支座中，538号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第9组无效支座中，539号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第10组无效支座中，541号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第11组无效支座中，542号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第12组无效支座中，543号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第13组无效支座中，545号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第14组无效支座中，546号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第15组无效支座中，547号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=36.170>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第16组无效支座中，526号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第17组无效支座中，527号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第18组无效支座中，528号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第19组无效支座中，530号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第20组无效支座中，531号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第21组无效支座中，532号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第22组无效支座中，538号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第23组无效支座中，539号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第24组无效支座中，540号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第25组无效支座中，542号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第26组无效支座中，543号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第27组无效支座中，544号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第28组无效支座中，546号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第29组无效支座中，547号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第30组无效支座中，548号节点最不利时，横向抗倾覆轴稳定性系数k=20.256>横向抗倾覆轴稳定性系数允许值k=2.500}，满足规范要求；第五章1号桥现浇箱梁支点横梁验算5.11号桥现浇箱梁中横梁验算中横梁选取支座反力大的2#桥墩中横梁为控制。中横梁按照钢筋混凝土构件进行设计，采用MIDASCIVIL2020V1.1建模计算内力，采用midasCivilDesigner进行模型后处理及RC验算。横梁上部荷载取自上部结构整体计算所得支座处标准组合下恒载反力及各支座活载下最大反力，考虑最不利情况以集中力加载在腹板中心处。加载模型如图所示：计算模型模型视图节点数量：610个；单元数量：1025个；边界条件数量：3个；施工阶段数量：3个，施工步骤如下： 施工阶段1:CS01-成桥阶段；30.0天； 施工阶段2:CS03-二期恒载；30.0天； 施工阶段3:CS04-收缩徐变；3650.0天；荷载工况及荷载组合自重自重系数：-1.04整体升降温1:整体升温，25.0℃；2:整体降温，-20.0℃；徐变收缩收缩龄期：3.0天；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：h=a×Ac/u；u=L0+a×Li；--周长u的计算公式中L0为外轮廓周长，Li为内轮廓周长，a为要考虑轮廓周长的比例系数。支座沉降按照每个地基及基础的最大沉降量的最不利的荷载组合进行计算。第沉降组1组不均匀沉降-5.0mm；第沉降组2组不均匀沉降-5.0mm；第沉降组4组不均匀沉降-5.0mm；第沉降组5组不均匀沉降-5.0mm；可变荷载活载：汽车荷载，桥梁等级为公路Ⅰ级；对于汽车荷载纵向整体冲击系数μ，按照《公路桥涵通用设计规范》第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：EQ当f＜1.5Hz时，μ＝0.05；EQ当1.5Hz≤f≤14Hz时，μ＝0.1767ln(f)－0.0157；EQ当f＞14Hz时，μ＝0.45；根据规范，计算的结构基频f=3.93Hz，冲击系数μ=0.226。荷载组合表SEQ表\*ARABIC3荷载工况序号工况名称描述1恒荷载DL2钢束一次TP3钢束二次TS4徐变二次CS5收缩二次SS6沉降工况SM7人群荷载MCRL8车道荷载M9制动力BRK10负温度梯度TPG111正温度梯度TPG12整体升温T13整体降温T1荷载组合列表： 基本1:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本2:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M); 基本3:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(MCRL); 基本4:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG); 基本5:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG1); 基本6:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG); 基本7:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG1); 基本8:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL); 基本9:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(BRK); 基本10:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG); 基本11:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG1); 基本12:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG); 基本13:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG1); 基本14:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(BRK); 基本15:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG); 基本16:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG1); 基本17:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG); 基本18:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG1); 基本19:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(BRK)+1.050(T)+1.050(TPG); 基本20:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(BRK)+1.050(T)+1.050(TPG1); 基本21:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(BRK)+1.050(T1)+1.050(TPG); 基本22:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(BRK)+1.050(T1)+1.050(TPG1); 基本23:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(BRK)+1.050(T)+1.050(TPG); 基本24:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(BRK)+1.050(T)+1.050(TPG1); 基本25:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(BRK)+1.050(T1)+1.050(TPG); 基本26:基本；0.500(SM)+1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(BRK)+1.050(T1)+1.050(TPG1); 基本27:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本28:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M); 基本29:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(MCRL); 基本30:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG); 基本31:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T)+1.400(TPG1); 基本32:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG); 基本33:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(T1)+1.400(TPG1); 基本34:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL); 基本35:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(BRK); 基本36:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG); 基本37:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T)+1.050(TPG1); 基本38:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG); 基本39:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(T1)+1.050(TPG1); 基本40:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(BRK); 基本41:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG); 基本42:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(T)+1.050(TPG1); 基本43:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG); 基本44:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(T1)+1.050(TPG1); 基本45:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(BRK)+1.050(T)+1.050(TPG); 基本46:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(BRK)+1.050(T)+1.050(TPG1); 基本47:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(BRK)+1.050(T1)+1.050(TPG); 基本48:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(BRK)+1.050(T1)+1.050(TPG1); 基本49:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(BRK)+1.050(T)+1.050(TPG); 基本50:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(BRK)+1.050(T)+1.050(TPG1); 基本51:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(BRK)+1.050(T1)+1.050(TPG); 基本52:基本；0.500(SM)+1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(M)+1.050(MCRL)+1.050(BRK)+1.050(T1)+1.050(TPG1); 频遇1:频遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL); 频遇2:频遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+0.800(TPG); 频遇3:频遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(T)+0.800(TPG1); 频遇4:频遇；1.000(SM)+1.000(DL)+1.000(TP)+