紧水滩水电站坝后式厂房方案论证设计计算书

目录TOC\h\z\t"李1,1,李2,2,李3,3"第一章水轮机 -4-1.1特性水头的拟定 -4-1.2水轮机选型 -6-1.3水轮机蜗壳及尾水管 -8-1.3.1蜗壳尺寸拟定 -8-1.3.2尾水管尺寸拟定 -8-1.4调速设备及油压设备选择 -8-1.4.1调速功计算 -8-1.4.2接力器选择 -9-1.4.3调速器的选择 -9-1.4.4油压装置 -9-第二章发电机 -11-2.1发电机的尺寸估算 -11-2.1.1重要尺寸估算 -11-2.1.2外形尺寸估算 -11-2.2发电机重量估算 -13-第三章混凝土重力坝 -14-3.1剖面设计 -14-3.1.1坝高的拟定 -14-3.1.2坝底宽度的拟定 -16-3.2稳定与强度校核 -16-3.2.1作用大小 -16-3.2.2承载能力极限状态强度和稳定验算 -19-3.2.3正常使用极限状态进行强度的计算和验算 -25-第四章引水建筑物布置 -27-4.1压力钢管布置 -27-4.1.1拟定钢管直径 -27-4.2进水口布置 -27-4.2.1拟定有压进水口的高程 -27-4.2.2渐变段尺寸拟定 -28-4.2.3拦污栅尺寸拟定 -28-4.2.4通气孔的面积拟定 -28-第五章主厂房尺寸及布置 -30-5.1厂房高度的拟定 -30-5.1.1水轮机安装高程 -30-5.1.2.尾水管顶部高程及尾水管底部高程 -30-5.1.3基岩开挖高程 -30-5.1.4水轮机层地面高程 -30-5.1.5发电机层楼板高程 -30-5.1.6吊车轨顶高程 -31-5.1.7厂房顶高程 -31-5.2主厂房长度的拟定 -31-5.2.1机组段长度拟定 -31-5.2.2端机组段长度 -32-5.2.3装配场长度 -32-5.3主厂房宽度和桥吊跨度的拟定 -32-第六章混凝土溢流坝 -34-6.1溢流坝段总宽度的拟定 -34-6.1.1单宽流量q的选择 -34-6.1.2拟定溢流前缘总净宽L -34-6.1.3拟定溢流坝段总宽度 -35-6.2堰顶高程的拟定 -35-6.2.1堰顶高程的拟定 -35-6.2.2闸门高度的拟定 -35-6.3堰面曲线的拟定 -35-6.3.1最大运营水头和定型设计水头的拟定 -36-6.3.2三圆弧段的拟定 -36-6.3.3曲线段的拟定 -36-6.3.4直线段的拟定 -36-6.3.5反弧段的拟定 -37-6.3.6鼻坎挑角和坎顶高程的拟定 -38-6.3.7溢流坝倒悬的拟定 -38-6.4溢流坝强度和稳定验算 -38-6.4.1作用大小 -39-6.4.2承载能力极限状态强度和稳定验算 -40-6.4.3正常使用极限状态进行强度的计算和验算 -43-6.5消能与防冲 -43-6.5.1挑射距离和冲刷坑深度的估算 -43-第七章压力钢管应力分析及结构设计 -44-7.1水力计算 -44-7.1.1水头损失计算 -44-7.1.2水锤计算 -49-7.2压力钢管厚度的拟定 -52-7.3钢管、钢筋、混凝土联合承受内压的应力分析 -54-7.3.1混凝土开裂情况判别 -54-7.3.2应力计算 -58-第一章水轮机1.1特性水头的拟定1.在校核洪水位下,四台机组满发，下泄流量Q=14100m3/s,由厂区水位流量关系可得，尾水位▽尾=220.54m，▽库=291.8mH1=0.99×(▽库－▽尾)=0.99×(291.8－220.54)=70.54m2,在设计洪水位下，四台机组满发，下泄流量Ｑ=11000m3/s,由厂区水位流量关系得,尾水位▽尾=217.82m,▽库=289.94mH2=0.99×(▽库－▽尾)=0.99×(289.94－217.82)=71.40m3,在设计蓄水位下,一台机组满发，由下列式子试算出该情况下相应的下泄流量和水头N=9.81QHηH=0.99×(▽库－▽尾)▽尾=f(Q)η=η水×η电=0.95×0.9列表试算，得Q(m3/s)▽库(m)▽尾(m)H(m)N(kw)60284201.8881.3040916.3565284201.9181.2744309.1870284201.9481.2447699.4267.5284201.9281.2646004.63当下泄流量为67.5m3/s时，一台机组满发，相应水头为81.26m.，即H3=81.26m.4.在设计蓄水位下，四台机组满发，试算该情况下相应的下泄流量和水头，列表试算Q(m3/s)▽库(m)▽尾(m)H(m)N(kw)300284203.279.99202381.07250284203.0380.16168080.21270284203.180.09181377.16274284203.180.08184033.9当下泄流量为274m3/s时，四台机组满发，相应水头为80.08m，即H4=80.08m。5.在设计低水位下，四台机组满发，试算该情况下相应的下泄流量和水头，列表试算Q(m3/s)▽库(m)▽尾(m)H(m)N(kw)300264203.260.19151459.02400264203.5359.87202338.21350264203.3760.02176217.81362264203.4159.97184000当下泄流量为362m3/s时，四台机组满发，相应水头为59.79m，即H5=59.79m.6.在设计低水位下，一台机组满发，试算该情况下相应的下泄流量和水头，列表试算Q(m3/s)▽库(m)▽尾(m)H(m)N(kw)8026420261.3841186.2390264202.0661.3246287.808526461.3561.3543738.3189.4526461.3261.3246006.33当下泄流量为89.45m3/s时，一台机组满发，相应水头为61.32m，即H6=61.32m.=81.2=59.79=72.74=69.11由H1=70.54m,H2=71.40m,H3=81.26m,H4=80.08m,H5=59.79m,H6=61.32m，拟定：最大水头Hmax=81.2m,最小水头Hmin=59.79m,加权平均水头Hav=0.6Hmax+0.4Hmin0.6×81.2+0.4×59.79=72.74m,设计水头Hr=0.95Hav=0.95×72.74=69.11m1.2水轮机选型根据水头变化范围59.79m—81.26m,在水轮机系列型谱表3—3.表3—4中查出合适的机型为HL220.HL220型水轮机的重要参数选择转轮直径D1计算查《水电站》表3—6和图3—12可得HL220型水轮机在限制工况下单位流量Q11M=1150L/s，效率η=89.0%，由此可初步假定原型水轮机在该工况下单位流量Q11=Q11M=1150L/s，效率η=90%。发电机的额定效率取为ηgr=96%,Nr=Ngr/ηgr=46000/96%=47916.67kwD1===2.866m选用与之接近而偏大的标称直径D1=3.0m.转速n计算查《水电站》表3—4可得，HL220型水轮机在最优工况下单位转速n110M=70.0r/min,初步假定n110=n110M=70.0r/min,Hav=72.74m,D1=3.0m.n===199.00r/min选择与上述计算值相近而偏大的同步转速n=214.3r/min。效率及单位参数修正查表3—6可得HL220型水轮机在最优工况下的模型最高效率为Mmax模型转轮直径D1M=0.46mηmax=1-(1-Mmax)=1-(1-91%)=93.8%则效率修正值为Δη=93.8%-91%=2.8%。考虑到模型与原型水轮机在制造上的差异。常在已求得的Δη值中再减去一个修正值ε，现取ε=1.0%，可得修正值为Δη=1.8%，原型水轮机在最优工况和限制工况下的效率为ηmax=Mmax+Δη=91%+1.8%=92.8%η=ηM+Δη=89%+1.8%=90.8%≠90%与假定不符重新假定效率η=90.8%，采用上述过程，得出D1=3.0m,n=214.3r/min,ηmax=93.8%Δη=93.8%-91%-ε=93.8%-91%-1%=1.8%ηmax=Mmax+Δη=91%+1.8%=92.8%η=ηM+Δη=89%+1.8%=90.8%与上述假定值相同单位转速的修正值=(-1)=（-1）=0.98%由于<3.0%，按规定单位转速可不加修正，同时，单位流量Q11也可不加修正，由上可见，原假定的η=90.8%，Q11=Q11M,n110=n110M是对的的。那么上述计算及选用的结果D1=3.0m,n=214.3r/min是对的的。工作范围检查水轮机在Hr,Nr下工作时，Q11=Q11maxQ11max===1.040<1.15m3/s则水轮机的最大引用流量Qmax=Q11maxD12=1.040×32×=77.84m3/s与特性水头Hmax、Hmin、Hr相应的单位转速为：===71.32===83.02===77.33在HL220水轮机模型综合特性曲线上绘出Q11max=1040L/s，=83.02r/min，=71.32r/min的直线，如图所示，三根直线所围成的水轮机工作范围基本上包含了该特性曲线的高效率区，故对于HL220型水轮机方案，所选定的参数D1=3.0m和n=214.3r/min是合理的。5.吸出高度Hs的计算由水轮机的设计工况参数=77.33r/min，Q11max=1040L/s，查HL220水轮机模型综合特性曲线可得，相应的气蚀系数σ=0.133，并在《水电站》图2—26上查得气蚀系数修正值σ=0.018，由此可求出水轮机吸出高度为Hs=10–▽/900–(σ+σ)H=10-202/900-(0.123+0.018)=0.03所以，水轮机的额定出力满足规定。故选择水轮机型号为HL-220-LJ-300.1.3水轮机蜗壳及尾水管1.3.1蜗壳尺寸拟定蜗壳采用金属蜗壳，断面为圆形。包角为345°，即=345°，蜗壳进口断面的平均流速为Vc=8.4m,(由Hr=69.11m，查图2—8蜗壳进口断面流速曲线得Vc)。查金属蜗壳座环尺寸系列，D1=3000mm,座环内径Db=4000mm.座环外径Da=4700mm,ra=Da/2=4700/2=2350mm,rb=Db/2=4000/2=2023mm,Qmax=77.84m3/s.ρi==Ri=ra+2ρ30°75°120°165°210°255°300°345°ρi(mm)49678499211631312144515681681Ri(mm)334239184333467549735241548657131.3.2尾水管尺寸拟定采用弯锥型尾水管，Hr=69.11m，采用标准混凝土肘管，D1≤D2h5h/D1L/D1B5/D1D4/D1h4/D1h6/D1L1/D1h5/D12.64.52.721.351.350.6751.821.22h(m)L(m)B5(m)D4(m)h4(m)h6(m)L1(m)h5(m)7.813.58.164.054.052.0255.463.661.4调速设备及油压设备选择1.4.1调速功计算反击式水轮机A=(200—250)Q=（200—250）×67.5×=210781.65—263477.07>30000Nm属大型调速器。调速柜、主接力器、油压装置三者分别选择。1.4.2接力器选择大型调速器常采用两个接力器来操作导水机构，油压装置额定油压2.5Mp，接力器直径ds=λD1=0.029×3×=0.329m(b0/D1=0.25)选用与之接近而偏大的400mm的标准接力器。接力器最大行程Smax=(1.4—1.8)a0max，由n11r=77.33r/min,Q11max=1040L/s,在模型综合曲线上查得，a0max=a0Mmax=28.8×=187.83Smax=(1.4—1.8)a0max=(1.4—1.8)×187.83=269.96—338.09取Smax=300两接力器总容积为VS==×0.42×0.3=0.075m31.4.3调速器的选择主配压阀直径d=1.13（Ts为导叶从全开到全关的直线关闭时间，取为4s），选用DT801.4.4油压装置压力油罐的容积Vk=（18—20）Vs=（18—20）×0.075=1.35—1.5m3，选用HYZ—1.6压力油罐尺寸：装置型号D（mm）h（mm）H（mm）m（mm）n（mm）HYZ—1.610282370327024001700第二章发电机2.1发电机的尺寸估算额定转速n=214.3r/min>150r/min，选择悬式发电机。查表，相应SF65-28/640,功率因数cosφ=0.90.则发电机额定容量Sf为Sf=Nf/cosφ=46000/0.9=51111.11kVA2.1.1重要尺寸估算极矩ττ==58.83cm由极矩τ，计算转子的飞逸速度Kf=nf/n=410/214.3=1.91Vf=KfV=1.91×58.83=112.55m/s定子内径DiDi==524.33cm定子铁芯长度ltlt==157.73cm(查表7—1，C取5.5×10-6)lt/τ=157.73/58.83=2.68定子铁芯长度lt重要受发电机的通风冷却和运送条件的限制。当lt/τ>3时，通风较困难；当lt/τ<1时，电机效率较低；根据运送条件，当lt/τ>2.5m时，一般采用现场叠装定子。定子铁芯外径Dane>166.7rpmDa=Di+τ=524.33+58.83=583.16cm2.1.2外形尺寸估算2.1.2.1平面尺寸估算1.定子基座外径<300rpmD1=1.20Da=1.20×583.16=699.79cm2.风罩内径D2=D1+2.4=7.0+2.4=9.4m（Sf=51111.11>20230kVA）3.转子外径D3=Di-2δ=Di=524.33cm（δ为单边空气间隙，初步估算时可忽略不计）4.下机架最大跨度D4=D5+0.6=4.2+0.6=4.8m5.水轮机基坑直径D5=4.2m6.推力轴承外径D6=3.4m7.励磁机外径D7=2.4m2.1.2.2轴向尺寸计算1.定子机座高度h1=lt+2τ=157.73+2×58.83=275.34cm(ne≥214.3r/min)2.上机架高度h2=0.25Di=0.25×58.83=131.08cm（悬式承载机架）3.推力轴承高度h3=1600mm励磁机高度h4=2100mm=2.1m（涉及励磁机架，高度900mm）副励磁机高度h5=900mm=0.9m永磁机高度h6=700mm=0.7m4.下机架高度h7=0.12Di=0.12×524.33=62.92cm（悬式非承载机架）5.定子支座支承面至下机架支承面的距离h8=0.15Di=0.15×524.33=78.65cm6.下机架支承面至主轴法兰底面之间的距离h9=1m（按以生产的发电计资料，一般为700～1500mm，取1000mm=1m）7.转子磁轭轴向高度h10=lt+（500—600）mm=1.58+0.52=2.1m(无风扇时)8.发电机主轴高度h11=（0.7—0.9）H=（0.7—0.9）×10.45=7.32—9.41取h11=7.5m定子铁芯水平中心线至主轴法兰盘底面距离h12=0.46h1+h102.2发电机重量估算水轮发电机的总重量Gf=K1=346.13t发电机转子重量约为0.5Gf=0.5×346.13=173.1t第三章混凝土重力坝3.1剖面设计水库总库容13.71亿m3，工程规模为大（1）型，一等。重要建筑物为1级，次要建筑物为3级，临时性建筑物为4级。3.1.1坝高的拟定水库总库容13.71亿m3，工程规模为大（1）型，一等。重要建筑物为1级，次要建筑物为3级，临时性建筑物为4级。坝顶超过静水位高度Δh=2h1%+hz+hc坝顶高程=设计洪水位+Δh设=289.94+Δh设坝顶高程=校核洪水位+Δh校=291.80+Δh校计算风速V0，正常运用条件（正常蓄水位/设计洪水位），取数年平均最大风速的1.5—2.0倍；非常运用条件（校核洪水位），取洪水期数年平均最大风速。▽设=289.94==27.13∈（20，250）h==0.0076×=0.91mh为累计频率5%的波高,hm/Hm<0.1,查表得,hp/hm=1.95,则hm=0.91/1.95=0.47m,h1%/hm=2.42,则h1%=2.42×hm=2.42×0.47=1.13mLm===9.68mhz==0.41m坝的级别为1级,正常情况,hc=0.7mΔh=2h1%+hz+hc=2×1.13+0.41+0.7=3.37m坝顶高程为▽顶=289.94+3.37=293.31m▽校=291.80m==61.48∈(20,250)h===0.55mh为累计频率5%的波高,hm/Hm<0.1,查表得,hp/hm=1.95,则hm=0.55/1.95=0.28m,h1%/hm=2.42,则h1%=2.42×hm=2.42×0.28=0.68mLm===6.46m式中H——水深，m；——累计频率1%的波高，m；hz==0.22m坝的级别为1级,校核情况,hc=0.5mΔh=2h1%+hz+hc=2×1.13+0.41+0.7=3.37m坝顶高程为▽校=291.80+2.08=293.88m取两者的较大值为293.88m.3.1.2坝底宽度的拟定应力条件:а=0.25f由资料查得,混凝土/新鲜花岗斑岩抗剪摩擦系数tanθ=0.7,f=0.7=0.69稳定条件：荷载设计值：重力G=1.0×93.88×93.88×23.5×0.5=103558.09静水压力P=1.0×93.88×93.88×10×0.5=103558.09扬压力U=1.2×0.5×0.25×93.88×93.88×10×m=13220.18m查表4—1，基本组合，1级，K=1.1=1.1下游坝坡m=0.6—0.8，计算得，m=0.77，满足规定。B=0.77×93.88=72.3m，上游折坡的起坡点位置一般在坝高的1/3—2/3,坝高为93.88m，折坡点位置31.29m～62.59m,取35m,高程为235m.上游坡n=0～0.2，取0.15.坝顶宽度可取坝高的8%～10%,7.51m～9.388m,取为9m。3.2稳定与强度校核本设计采用概率极限状态设计原则，以分项系数极限状态设计表达式进行结构计算。混凝土重力坝分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行强度和稳定的计算和验算。3.2.1作用大小正常蓄水位坝体所受作用的大小为W1=0.5×5.3×35×23.5=2179.6W2=9×93.88×23.5=19855.6W3=82.2×63.3×23.5=61138.3P1=0.5×84×84×9.81=34609.7P2=0.5×3.1×3.1×9.81=47.1P3=0.5×（49+84）×5.3×9.81=3457.5P4=0.5×3.1×2.4×9.81=36.5U1=3.1×77.6×9.81=2359.5U2=0.5×65.6×20.2×9.81=6499.7U3=20.2×12×9.81=2377.9U4=0.5×6.33×4.8×9.81=3572.8L1=0.5×6.33×4.8×9.81=149.03L2=0.5×4.84×4.84×9.81=113.01正常蓄水位折坡面以上坝体所受作用的大小为W1=9×58.88×23.5=12453.1W2=0.5×47.2×36.3×23.5=20231.9P1=0.5×49×49×9.81=11776.9U1=4.5×9.8×9.81=432.6U2=0.5×40.8×9.8×9.81=1961.2U3=0.5×39.2×4.5×9.81=865.2L1=0.5×6.33×4.8×9.81=149.03L2=0.5×4.8×4.8×9.81=113.01设计洪水位坝体所受作用的大小为W1=0.5×5.3×35×23.5=2179.6W2=9×93.88×23.5=19855.6W3=82.2×63.3×23.5=61138.3P1=0.5×89.94×9.81×89.94=39677.5P2=0.5×17.82×9.81×17.82=1557.6P3=0.5×（54.94+89.94）×9.81×5.3=3766.4P4=0.5×13.7×17.82×9.81=1197.5U1=77.6×9.81×17.82=13565.6U2=176.9×65.6×0.5=5802.3U3=176.9×12=21228U4=0.5×54.09×12×9.81=3187.3L1=0.5×4.84×（1.54+4.84）×9.81=151.5L2=0.5×4.84×4.84×9.81=114.9设计洪水位折坡面以上坝体所受作用的大小W1=9×58.88×23.5=12453.1W2=0.5×47.2×36.3×23.5=20231.9P1=0.5×54.94×54.94×9.81=14805.3U1=4.5×10.99×9.81=485.2U2=0.5×40.8×10.99×9.81=2199.4U3=0.5×43.95×4.5×9.81=970.1L1=0.5×4.84×（1.54+4.84）×9.81=151.5L2=0.5×4.84×4.84×9.81=114.9校核洪水位坝体所受作用的大小为W1=0.5×5.3×35×23.5=2179.6W2=9×93.88×23.5=19855.6W3=82.2×63.3×23.5=61138.3P1=0.5×91.8×9.81×91.8=41335.6P2=0.5×20.54×9.81×20.54=2069.4P3=0.5×（56.8+91.8）×9.81×5.3=3863.1P4=0.5×15.82×20.54×9.81=1593.8U1=77.6×9.81×20.54=15636.2U2=17.8×65.6×9.81×0.5=5727.5U3=17.8×12×9.81=2095.4U4=0.5×53.46×12×9.81=3146.7L1=0.5×3.23×4.13×9.81=89.9L2=0.5×3.23×3.23×9.81=889.6校核洪水位折坡面以上坝体所受作用的大小为：W1=9×58.88×23.5=12453.1W2=0.5×47.2×36.3×23.5=20231.9P1=0.5×56.8×56.8×9.81=15824.7U1=4.5×11.36×9.81=501.5U2=0.5×40.8×11.36×9.81=2273.4U3=45.44×4.5×9.81=2023.9L1=0.5×3.23×4.13×9.81=65.43L2=0.5×3.23×3.23×9.81=51.173.2.2承载能力极限状态强度和稳定验算承载能力极限状态设计涉及：1.坝体与坝基接触面抗滑稳定计算；2.坝址的抗压强度验算；

3.坝体选定截面下游端点的抗压强度验算；3.2.2.1坝体与坝基接触面抗滑稳定计算正常蓄水位1．作用效应函数34605.8KN2.抗滑稳定抗力函数=1.1×1.0×34605.8KN=38066.38=95071.2/1.2=79226KN满足规定。设计洪水位1．作用效应函数37852.3KN2.抗滑稳定抗力函数=1.1×1.0×37852.3=41607.83KN=66424.31/1.2=55353.6KN满足规定。校核洪水位1．作用效应函数39283.3KN2.抗滑稳定抗力函数=1.1×0.85×39283.3=36729.9KN=97881.6/1.2=81568KN满足规定。3.2.2.2坝趾抗压强度承载能力极限状态正常蓄水位1.作用效应函数=69367.12KN=-268837.7=1850.6KN2.抗压强度极限状态抗力函数===1.1×1.0×1850.6=2035.6kp满足规定设计洪水位1.作用效应函数=38315KN,=-478320.04=1545.7kp2.抗压强度极限状态抗力函数=1.1×1.0×1700.2kp=1870.2kp满足规定校核洪水位1.作用效应函数=72411.7KN=-552294=2363.0kp2.抗压强度极限状态抗力函数==1.1×0.85×2363.0=2209.4kp满足规定3.2.2.3坝体选定截面下游端点的抗压强度验算正常蓄水位1.作用效应函数=28674.2KN=19542.7=917.3kp2.抗压强度极限状态抗力函数=1.1×1.0×917.3=1009.03kp满足规定设计洪水位1.作用效应函数=28199.4KN,=-64779.4=1290.7kp2.抗压强度极限状态抗力函数=1.1×1.0×1290.7=1419.7kp满足规定校核洪水位1.作用效应函数=26848KN=-118944.1=1498.1kp2.抗压强度极限状态抗力函数==1.1×0.85×1498.1=1400.68kp满足规定3.2.3正常使用极限状态进行强度的计算和验算正常使用极限状态设计涉及：坝踵拉应力验算；坝体选定截面上游端点的拉应力验算3.施工期坝体下游面拉应力验算3.2.3.1坝踵拉应力验算正常蓄水位=71857.2KN=-221365.6=705.4>0满足规定。设计洪水位=44357.8KN,=-435864.8=137.33>0满足规定。3.2.3.2坝体选定截面上游端点的拉应力验算正常蓄水位=29326KN=27097.6=626.6>0满足规定。设计洪水位=28930.3KN，=-56300.5=474>0满足规定。3.2.3.3施工期坝体下游面拉应力验算坝址处满足规定选定截面下游端点满足规定第四章引水建筑物布置引水建筑物设立在溢流坝段，采用坝式进水口，压力钢管引水，压力钢管采用坝内埋管形式。（具体可见坝内埋管专题部分）4.1压力钢管布置本电站采用压力钢管引水，钢管直接埋入坝体混凝土中，两者结为总体，共同承担水压力。4.1.1拟定钢管直径钢管的经济直径为坝内埋管的经济流速为5～7，蜗壳进水口的直径为3.4m，综合考虑经济流速和蜗壳进水口直径，拟定坝内埋管的直径为3.8m，相应管内流速V的大小为满足经济流速规定。管道由上水平段、弯管段、倾斜段、弯管段和下水平段组成，弯管段曲率半径一般为直径的2～3倍，即（7.6m～11.4m），取为9m。倾斜段斜率为0.77.与坝体下游倾斜面斜率一致。4.2进水口布置进水口采用坝式进水口。进水口长度较短，进口段与闸门段合而为一。4.2.1拟定有压进水口的高程闸门孔口为矩形，其宽度一般等于或稍小于压力管道直径D,本设计取其宽度等于压力管道直径D，3.8m。高度稍大于压力管道直径，取为4.4m闸门断面流速：闸门门顶低于最低水位的临界淹没深度：进水口高程为H=最低水位-=264-5.86=258.14m取闸门门顶高程256.2m。压力钢管起始水平段中心线的高程为254m。进口段为平底，上唇收缩曲线为四分之一椭圆，方程为，（3.8～5.7）,（1.3～1.9）,拟定椭圆曲线方程为4.2.2渐变段尺寸拟定渐变段水平是由矩形闸门段到圆形钢管的过渡段，采用圆角过渡。渐变段的长度一般为引水道宽的1.0～2.0倍，即3.8m～7.6m，取为5m。4.2.3拦污栅尺寸拟定拦污栅的总面积常按电站的引用流量及拟定的过栅流速反算得出，过栅流速以不超过1.0m/s为宜本设计取拦污栅高度为7.2m，半径3.5米，A=79.17。拦污栅通常由钢筋混凝土框架结构支承。拦污栅框架由柱及横梁组成，横梁间距一般不大于4米，本设计取2.4米拦污栅由若干栅片组成，每块栅片的宽度一般不超过2.5米，取1.8m，高度不超过4米，取1.8米。栅条的厚度由强度计算决定，通常厚8至12mm，对混流式水轮机,栅条厚度，本设计取10mm。4.2.4通气孔的面积拟定通气孔的面积常按最大进气流量除以允许进气流速得出。最大进气流量出现在闸门紧急关闭时，可近似认为等于进水口的最大引用流量。允许进气流速与引水道形式有关，对坝内埋管可取70～80m/s。通气孔的直径取为1.2m，面积为，相应的进气流速为68.8m/s.通气孔顶端高出上游最高水位，防止水流溢出。第五章主厂房尺寸及布置5.1厂房高度的拟定根据厂房各部位之间的关系，可以从下到上一层一层拟定，在拟定过程中，坚持符合规范和条件以及节省的原则。5.1.1水轮机安装高程Zs=▽w+Hs+b0/2=202+0.03+0.75/2=202.41m5.1.2.尾水管顶部高程及尾水管底部高程尾水管顶部高程为Zs-b0/2=202.41-0.75/2=202.04m尾水管顶部高程=尾水管顶部高程-尾水管高度=202.04-7.8=194.24m5.1.3基岩开挖高程基岩开挖高程=尾水管底部高程-底板厚=194.24-2=192.24m5.1.4水轮机层地面高程水轮机层地面高程=水轮机安装高程+蜗壳进口断面半径+蜗壳上部混凝土厚=202.41+1.68+1=205.09m5.1.5发电机层楼板高程发电机层楼板高程=水轮机层地面高程+水轮机井进人孔高度（2m）+进人孔顶部深梁（1m）+定子高度+上机架高度=205.09+2+1+2.75+1.31=212.15m5.1.6吊车轨顶高程吊车轨顶高程=发电机层楼板高程+吊运物与固定物间垂直安全距离+起吊设备高度=202.15+1+7.5+0.146=220.80m5.1.7厂房顶高程厂房顶高程=轨顶高程+轨道面至起重机顶距离+房顶净高+混凝土厚度=220.80+3.7+0.3+3=227.8m5.2主厂房长度的拟定5.2.1机组段长度拟定机组段长度式中、——机组段沿厂房纵轴线方向，在机组中心线两侧的最大尺寸。蜗壳层式中、——蜗壳沿厂房纵轴线方向，在机组中心线两侧的最大尺寸——蜗壳四周的混凝土厚度，取为1m。尾水管层式中——尾水管宽度度，；——尾水管混凝土边墩厚，。发电机层式中——发电机风罩内径，=9.4m——发电机风罩壁厚，=0.5m——两台机组之间风罩外壁净距，一般取1.5～2.0m，若两机组间设楼梯取为3～4m，本设计取为3.6m。经比较，拟定机组段长度为14m。5.2.2端机组段长度端机组段的附加长度：ΔL=（0.2~1.0）D式中——转论直径，m。（=3.0m）考虑到下部块体在端部设立了检修集水井和渗漏集水井，根据需要，附加长度取为1.5m5.2.3装配场长度装配场长度L=（1.0~1.5.）L=（14~21）m，考虑发电机转子，发电机上机架，水轮机转轮，水轮机顶盖的尺寸，拟定装配场的宽度为17m5.3主厂房宽度和桥吊跨度的拟定主厂房宽度BB=B1+B2式中B1——机组中心线至上游侧的宽度，m；B2——机组中心线至下游侧的宽度，m。由下部块体决定的厂房最小宽度上游侧宽度B1：B1=机组中心线至上游涡壳外缘尺寸+涡壳外包混凝土+外墙厚=5.24+1+2=7.24m下游侧宽度B2：B2=机组中心线至下游涡壳外缘尺寸+涡壳外包混凝土+外墙厚=3.92+1+2=6.92m则下部块体宽度方向的最小尺寸为：B=B1+B2=7.24+6.92=14.16m由发电层决定的厂房宽度B=风罩直径+2×通道宽度+外墙厚=9.4+2×2+3=16.4m。选择桥吊跨度为16m，根据前面算出的发电机转子重量173.1t，选择2×100（t），跨度为16m的双小车桥式起重机。本设计中，发电机转子在上游侧起吊，考虑到发电机转子与周边建筑物及设备之间的最小间隙，水平方向为0.4m，垂直方向0.6～1.0m，若采用刚性吊具，垂直间隙可减为0.25～0.5m，通过画图，为保证发电机转子在水平方向的安全距离，发电机主轴在垂直方向与发电机层楼板距离取为1.0m。机组中心线距上游距离为7.5m，据下游距离为8.5m。主厂房总宽度为7.5+8.5+1.5+1.5=19m。装配厂宽度：采用与主厂房宽度相同19m。第六章混凝土溢流坝6.1溢流坝段总宽度的拟定6.1.1单宽流量q的选择当河谷狭窄、岩石坚硬、且下游水深较大时，应选择较大的单宽流量，本工程所处河谷狭窄、坝址两岸地形对称，岩性均一，较新鲜完整，风化浅，构造不甚发育，水文地质条件较简朴，故属工程地质条件较好的坝址。单宽流量取为150。6.1.2拟定溢流前缘总净宽L6.1.2.1初拟溢流前缘总净宽L初步拟定溢流前缘总净宽L==94m6.1.2.2溢流孔口和闸墩的尺寸拟定和布置我国目前大中型混凝土重力坝，溢流孔净宽一般常用8～12m。本设计采用溢流式厂房，其四个压力水管的进水口布置在溢流坝闸墩之下，这种布置方式进水口闸门及拦污栅的提降与溢流坝顶闸门的操作互不干扰，布置和运营都比较方便，采用这种布置方式时，闸墩的厚度必须考虑布置进水口闸门井和拦污栅的需要，厚度需要增大，四个闸墩的尺寸相应的加宽定为6m，根据之前拟定的一个机组段长度为14m，拟定这四个闸墩间的溢流孔净宽为8m，根据初步拟定的溢流前缘的宽度94m，再设立六个净宽为12m的溢流孔。其余的四个闸墩宽度取为3m，边墩宽度取为2m。6.1.2.3拟定的溢流前缘总净宽最后拟定的溢流前缘总净宽为=96m相应的单宽流量=146.88<1506.1.3拟定溢流坝段总宽度溢流段总宽度=136m6.2堰顶高程的拟定6.2.1堰顶高程的拟定堰顶水头行近流速堰上总水头=17.57m堰顶高程设计洪水位-H=289.94-17.57=272.37m6.2.2闸门高度的拟定闸门高度=正常蓄水位-堰顶高程+安全超高=284-272.37+（0.3～0.5）=12m选择平面闸门，工作闸门一般布置在溢流堰顶点，以减少闸门高度。为了避免闸门局部启动时水舌脱离坝面而产生真空，将闸门布置在堰顶偏下游一些，以压低水舌使其贴坝面下泄。检修闸门位于工作闸门之前，为便于检修，两者之间留有1～3m的净宽，本设计取净宽1.5m。6.3堰面曲线的拟定溢流堰采用WES型剖面，上游堰面铅直，其堰顶上游部分由三段圆弧连接，下部与一倾斜直线相连接，再由圆弧与下游河床相连接。堰面曲线的拟定与最大运营水头和定型设计水头有关。6.3.1最大运营水头和定型设计水头的拟定最大运营水头=291.8-272.37=19.43m定型设计水头，为使实际运营时m较大而负压绝对值较小，对于WES剖面设计，常取=（0.75～0.95），即，14.57m～18.46m，取=18m6.3.2三圆弧段的拟定6.3.3曲线段的拟定式中——定型设计水头K、n——与上游坝面坡度有关的系数和指数（查设计手册知k=2,n=1.85）即：6.3.4直线段的拟定：直线段采用与非溢流坝段剖面同样的坡度，直线段方程为：联立方程曲线段与直线段的切点的坐标为:(26.83m,18.83m)X=5X=10X=15X=20X=25（5，0.84）（10，3.03）（15，6.42）(20,10.94)(25,16.53)6.3.5反弧段的拟定选择挑流消能,总有效水头为经试算，临界水深（校核洪水位闸门全开时反弧处水深）反孤段半径，，取6.3.6鼻坎挑角和坎顶高程的拟定鼻坎挑角，取坎顶高程距下游水位一般为1～2m，校核洪水位相应下游水位为220.54m，坎顶高程定为22m。6.3.7溢流坝倒悬的拟定曲线段与直线段的切点的坐标为:(26.83m,18.83m)，溢流坝直线段与非溢流坝下游坝面齐平切点的高程为272.37-18.83=253.54m相应相同高程非溢流坝的宽度为（非溢流坝坝顶高程-切点的高程）×0.77=（293.88-253.54）×0.77=31.06m溢流坝超过非溢流坝的宽度为5.08+26.83-31.06=0.85m倒悬长度取为11m。6.4溢流坝强度和稳定验算混凝土溢流坝同非溢流坝同样，分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行强度和稳定的计算和验算。6.4.1作用大小编号荷载垂直水平力臂力矩↓↑→←m1自重①89731.910.57948331.92水压力①33946.227.06918485.1②47.11.0348.67③3766.446.02169720.43扬压力①2965.1.0②8471.48.2569889.1③2377.942.75101655.2④3572.844.75159882.8正常蓄水位溢流坝坝体所受的作用作用的大小为W1=23.5×3818.38=89731.9P1=0.5×（11.63+84）×72.37×9.81=33946.2P2=0.5×3.1×3.1×9.81=47.1P3=375.94×9.81=3766.4U1=3.1×94.5×9.81=2965.1.U2=9.81×20.2×12=8471.4U3=9.81×20.2×12=2377.9U4=0.5×60.7×12×9.81=3572.8校核洪水位溢流坝坝体所受的作用编号荷载垂直水平力臂力矩↓↑→←m1自重①89731.910.57948331.92水压力①40029.428.341134434.2②2069.46.814168.3③4324.7445.81980733扬压力①196460②7464.98.25615855.9③2095.442.7589579④3146.744.75140812.84动水压力①1491.918.627749.3②7675.1623.95183820.1作用的大小为W1=23.5×3818.38=89731.9P1=0.5×（19.43+91.8）×72.37×9.81=40029.4P2=0.5×20.54×20.54×9.81=2069.4P3=9.81×440.85=4324.74U1=20.54×94.5×9.81=19646U2=0.5×9.81×85.5×17.8=7464.9U3=9.81×17.8×12=2095.4U4=0.5×53.46×12×9.81=3146.7D1=146.88×40.57×（cos30°-cos52°）=1491.9D2=146.88×40.57×（sin30°+sin52°）=7675.166.4.2承载能力极限状态强度和稳定验算承载能力极限状态强度和稳定验算涉及1.坝体与坝基接触面抗滑稳定计算；2.坝址的抗压强度验算；

6.4.2.1坝体与坝基接触面抗滑稳定计算正常蓄水位下，1.作用效应函数33899.1KN2.抗滑稳定抗力函数KNKN满足规定。校核洪水位下1.作用效应函数36319.79KN2.抗滑稳定抗力函数==33959KN=84503.81KN满足规定。6.4.2.2坝趾抗压强度承载能力极限状态：正常蓄水位1.作用效应函数=73148.28KN=-198096.6=1394.22KN2.抗压强度极限状态抗力函数==1533.64kp满足规定校核洪水位1.作用效应函数=67604.95KN=-1161036.12=2271.8kp2.抗压强度极限状态抗力函数==1.1×0.85×2363.0=2124.11kp满足规定6.4.3正常使用极限状态进行强度的计算和验算正常使用极限状态应进行坝踵拉应力验算；正常蓄水位=76032.7KN=-131811.19满足规定。6.5消能与防冲6.5.1挑射距离和冲刷坑深度的估算平均坎顶流速坎顶水面流速坎顶平均水深在铅直方向的投影=坎顶至河床表面高差水舌挑距=102.94m上下游水位差=291.80-220.54=71.26m冲刷坑深度=21.71m第七章压力钢管应力分析及结构设计本电站采用压力钢管引水，钢管直接埋入坝体混凝土中，两者结为总体，共同承担水压力。管道由上水平段、弯管段、倾斜段、弯管段和下水平段组成，上水平段的长度为1.16m，弯管段曲率半径为9m，转角为，长度为=8.17m。倾斜段斜率为0.77.与坝体下游倾斜面斜率一致，长度为56.4m，下水平段长度为14.6m。7.1水力计算7.1.1水头损失计算7.1.1.1正常蓄水位相应的水头损失在正常蓄水位下，一台机组的引用流量为68.5m3/s1.拦污栅水头损失系数==0.441过栅流速拦污栅处水头损失=0.44×=0.017m2.喇叭段最小断面平均流速=4.1m/s有压进水口喇叭段水头损失=0.069m闸门槽断面平均流速=4.1m/s闸门槽水头损失==0.086m压力管道渐变段最小断面平均流速=6.04m/s压力管道渐变段水头损失==0.093m压力钢管转弯处的平均流速=6.04m/s压力钢管转弯处的水头损失系数==0.08压力钢管转弯处的水头损失==0.149m压力钢管平均流速=6.04m/s压力钢管沿程水头损失=压力钢管末端渐变段的最小断面平均流速=7.54m/s压力钢管末端渐变段水头损失==0.145m压力钢管变管径后的断面平均流速=7.54m/s谢才系数C==81.11=0.01压力钢管变管径后的沿程水头损失=压力钢管总的水头损失为=1.06m7.1.1.2校核洪水位相应的水头损失在校核洪水位下下，一台机组的引用流量为=77.75m3/s过栅流速拦污栅处水头损失=0.44×=0.019m喇叭段最小断面平均流速=4.65m/s有压进水口喇叭段水头损失=0.088m闸门槽断面平均流速=4.65m/s闸门槽水头损失==0.11m压力管道渐变段最小断面平均流速=6.86m/s压力管道渐变段水头损失==0.12m压力钢管转弯处的平均流速=6.86m/s压力钢管转弯处的水头损失==0.192m压力钢管平均流速=6.86m/s压力钢管沿程水头损失=压力钢管末端渐变段的最小断面平均流速=8.56m/s压力钢管末端渐变段水头损失==0.187m压力钢管变管径后的断面平均流速=8.56m/s=压力钢管变管径后的沿程水头损失=压力钢管总的水头损失为=1.36m7.1.2水锤计算压力钢管转弯段长度=8.17m压力钢管中心线总长度L钢管=1.16+8.17+56.4+8.17+24.5=98.4m从绘制的蜗壳平面单线图上，量得蜗壳中心线长度为L蜗壳=25m。则计算水锤时，管道长度为L=L钢管+L蜗壳=98.4+25=123.4m由于不同高程钢管的水压力不一致，并且相差很大，所以对整个钢管取五个典型断面，压力钢管起始断面为1—1断面，往下每15m高程取一个断面，依次为断面2—2、3—3、4—4，下水平段的起始断面为5—5断面。分正常工况（正常蓄水位）和特殊工况（校核洪水位），分别计算选择不同的厚度。1—1断面至钢管起始断面的距离=02—2断面至钢管起始断面的距离=1.16+8.17+14.5=23.83m3—3断面至钢管起始断面的距离=23.83+18.93=42.76m4—4断面至钢管起始断面的距离=42.76+18.93=61.69m5—5断面至钢管起始断面的距离=61.69+4.0+8.17=73.86m7.1.2.1正常蓄水位，机组丢弃负荷，压力钢管承受的水锤压力在正常蓄水位下，机组丢弃负荷，导叶关闭时间Ts=4s，埋藏式钢管水锤波速近似地取为c=1200m/s2L/c=2×123.4/1200=