水库除险加固毕业设计

摘要本设计主要是有关PS水库除险加固设计，PS水库位于河北省沙河市境内，工程为小〔2〕型五等工程，主要建筑物为五级，由主坝、副坝、溢流坝和放水洞等四局部组成。枢纽的主要任务以防洪、灌溉和供人畜饮水为主。PS水库现状存在的问题如下：大坝根底抗滑不满足要求，坝体高水位时渗漏严重坝顶高程不满足标准要求放水洞闸阀损坏大坝下游无消能防冲设施针对水库现状存在的主要问题，需要对水库进行初步的校核。主要内容包括挡水坝段的抗滑稳定计算和应力复核，溢流坝段的抗滑稳定计算和应力复核，溢流坝段过水能力及消能的计算等三大局部。坝体抗滑稳定计算是重力坝设计的一项重要内容，其目的是验算坝体沿坝基面的抗滑稳定平安度，利用公式判别大坝是否满足抗滑稳定要求。经计算得大坝在某些工况下不满足抗滑稳定要求。应力分析的目的是检验坝体在施工和运用期间是否满足强度要求，利用材料力学的方法检验应力是否满足要求。经计算得大坝在某些工况下不满足要求。溢流坝过流能力验算及消能计算依据《溢洪道设计标准》SL253-2000计算。经计算满足要求。根据上述校核中所出现的问题，对PS水库进行除险加固，以满足水库的正常运作。关键词：PS水库、除险加固、抗滑稳定计算、应力复核SummaryThisdesign,thePSreservoirreinforcementdesign,PSreservoirislocatedinShaheCityintheworksforasmall(2)fiveotherprojects,themainbuildingforthefivemaindamandauxiliarydam,spillwayandsuchaswaterholesinfourparts.Themaintaskofthehubtofloodcontrol,irrigationandfordrinkingwatermain.

PSreservoirstatusquoexistingproblemsareasfollows:

Damfoundationslidingdoesnotmeettherequirementsofserioushighwaterlevelofdamleakage

Crestelevationdoesnotmeetthespecificationrequirements

Waterholegatevalvedamage

Damdownstreamenergydissipationandscourprotectionfacilities

Apreliminarycheckofthemainproblemsofreservoirstatusquo,theneedforthereservoir.Themaincontentsincluderetainingmonolithstabilityagainstslidingcalculationandstressforreview,thestabilityagainstslidingcalculationandstressforreviewoftheSpillway,Spillwayoverthewatercapacityandenergydissipationcalculation.

Thecalculationofdamstabilityagainstslidingisanimportantpartofthegravitydamdesign,withtheaimofcheckingthedamalongthedamfoundationstabilityagainstslidingsafety,usetheformulatodistinguishdamwhethertomeettherequirementsofstabilityagainstsliding.Thecalculateddamstabilityagainstslidingincertainconditionsdoesnotmeettherequirements.

Thepurposeofthestressanalysisistotestdamduringtheconstructionandusemeetthestrengthrequirements,theuseofmechanicalmeansofcheckingstresstomeettherequirements.Calculateddamincertainconditionsdoesnotmeettherequirements.

Spillwayflowcapacitycheckingandeliminatethebasisforcalculatingthespillwaydesignspecification"SL253-2000calculation.Calculatedtomeettherequirements.

ProblemsintheabovecheckthePSreservoirreinforcement,tomeetthenormaloperationofthereservoir.

Keywords:PSreservoirreinforcement,slidingstabilitycalculation,thestressreview目录27232摘要14995Summary297011综合说明126351316571144151191501.2.2气象125351.2.3水文2146021.2.4泥沙2137692279413187542水库大坝现状情况校核430090417153主坝抗滑稳定计算与坝基应力计算42315097177溢流坝抗滑稳定计算与基应力计算1120294设计洪水位下的抗滑稳定计算与坝基应力计算14174381429281副坝抗滑稳定计算与坝基应力计算161619118116832.3校核洪水位下的抗滑稳定计算与坝基应力计算227509222629825190542623252地震情况下，正常蓄水位时的坝体抗滑稳定计算与坝基处应力计算3016013087433185493554262.5溢流面过流能力验算3899962.6消能防冲计算38261673除险加固工程设计40296293.1大坝防洪复合设计40119133.1.1大坝防洪加固方案40181093.1.2坝顶高程计算403142大坝防渗设4065103.2.1存在的问题40283.2.2防渗方案41274703.2.3坝基防渗4112022主坝加固后抗滑稳定计算与应力复合计算41275123.3.1正常蓄水时，主坝抗滑稳定计算和应力复合4266383.3.2设计洪水位时，主坝抗滑稳定计算和应力复合45131273.3.3校核洪水位时，主坝抗滑稳定计算和应力复合48181733.3.4地震情况下，正常蓄水时，主坝抗滑稳定计算和应力复合5017099溢流坝加固后抗滑稳定计算与应力复合计算53266253.4.1正常蓄水位时，溢流坝抗滑稳定计算与应力复合54138763.4.2设计洪水位时，溢流坝抗滑稳定计算和应力复合57151143.4.3校核洪水位时，溢流坝抗滑稳定计算和应力复合6190653.4.4地震情况下，正常蓄水时，溢流坝抗滑稳定计算和应力复合6430232溢流面加固设计67187746725001溢流坝过流能力验算及消能防冲验算6718111放水洞维修加固6883856831897放水洞流量计算6823142防浪墙及坝顶设计6822419DAMSAFETYANDEARTHQUAKES 6925542英文文献翻译：724100谢辞7432762参考文献761综合说明PS水库位于河北省沙河市境内，属海河流域滏阳河系沙洺呵支流，水库控制流域面积4㎞23，是一座以防洪、灌溉和供人畜饮水的小=2\*GB2⑵型水库。水库枢纽主要包括：主坝、副坝、溢流坝和放水洞等建筑物。水库大坝为浆砌石重力坝，主坝最大坝高27.5m，坝顶高程23.5m，坝顶长119m，坝顶宽4.5m，迎水面坝坡直立，背水面坝坡1:0.51,。副坝最大坝高5.5m，坝顶长70m,坝顶宽2.9m。3/s,采用挑流鼻坎消能，鼻坎高程9m，挑射角25°，反弧半径4m。放水洞位于溢流坝左侧，洞口高程5.1m，出口采用碟阀控制。水库防洪标准为20年一遇设计，200年一遇校核。水库枢纽为五等工程，主要建筑物为5级建筑物。经调洪演算，不同设计标准的洪水位及相应的最大泄流量如下：3/s；3/s。2007年6月，华北水利水电勘测设计完成PS水库大坝平安鉴定，并通过河北省大坝平安管理中心核查，综合评价该水库大坝为三类坝。PS水库位于沙河市册井乡，属沙洺河支流。该河流位于沙河市西部，太行上东麓，为季节性河流，除汛期洪水径流较大外，其他月份径流量很小。水库控制流域面积4km2，坝址以上河床平均坡降28‰。流域地形复杂，地面起伏大，地形坡度较陡。1.2.2气象℃℃；年极端最高气温42℃℃。冬季受西伯利亚高压大陆性气团控制，风向偏北，强劲西北风盛行，夏季偏南风，春、秋两季风向变化较大，沙河市汛期多年平均最大风速16.7m/s。非汛期多年平均最大风速为15.0m/s，无霜期220～240天左右。1.2.3水文流域范围内无水文气象站分布，水库于1978年开始运行至今，已有三十多年的时间，因水库的管理不够标准，对水位、流量等资料均未按水库管理要求进行观测，故没有实测大洪水资料。1.2.4泥沙PS水库流域仅为4km2，流域内缺乏泥沙实测资料。通过水库几十年的运行证明：由于该流域面积小，流域内地形、地质、植被等条件较好，入库沙量很少，目前实测泥沙淤积高程仅0.8m。勘察场地属太行山东麓冲低山丘陵地带，勘察揭露之地层除第1层外均为三叠纪岩石，本场区勘察深度范围内，地基土自上而下分为如下2层，现将各土层的工程地质特征分述如下：1层杂填土〔ml〕：灰褐色，坝体，为块状岩石和水泥砂浆人工堆砌含少量杂质。场区普遍分布，厚度:0.80-11.20m,平均5.30m;层底标高:12.28-22.70m,平均18.20m;层底埋深:0.80-11.20m,平均5.30m。2层细砂岩：肉红色，灰白色，微风化，可见较清晰的平行层理，细层厚度不一，细粒砂状结构，主要矿物成分为石英，长石少量，分选好，磨圆度高，胶结好，整个岩石固结紧密坚硬，中厚层状，裂隙发育中等到微小，岩芯长柱状。该层未穿透。结论及建议：按《建筑抗震设计标准》GB50011—2010本场地的抗震设防烈度为7度，本场地为第二组，设计根本地震加速度值为0.10g。〔2〕库区主要出露地层为细砂岩，不存在库岸失稳，库底渗漏等问题。〔3〕坝基岩性简单，岩石裂隙发育程度不高，无断层通过，裂隙连通性较差，为弱透水层。坝基不存在渗漏破坏的可能性。〔4〕坝基岩土力学性质较好，透水性较弱，不存在渗透破坏的可能性，地基承载力满足。PS水库运行多年来，为当地的农业生产、居民生活发挥了极大作用。但水库运行多年水库出现了诸多问题：主要有；〔1〕大坝根底抗滑不满足要求，坝体高水位时渗漏严重。〔2〕坝顶高程不满足要求。(3)放水洞闸阀损坏，影响水库正常运行。(4)大坝下游无消能防冲设施。根据水库大坝平安鉴定结论和建议，针对工程存在的问题，结合本次设计调整后水库工程特性，拟定本次PS水库除险加固的主要内容有以下内容：大坝结构处理，增加其抗滑稳定性。(1)大坝防渗设计。(2)大坝结构复合。(3)溢流坝加固设计。(4)放水洞维修加固。(5)防浪墙及坝顶设计。(6)其它工程处理。2水库大坝现状情况校核由指导老师所提供的参考资料，计算得到各坝段的单宽体积如下：主坝单宽体积V=325m3副坝单宽体积V=27.5m3溢流坝单宽体积V=372m3根据砌石坝设计标准SL25-2006查得砌石体容重γdkN/m3依次计算得到各坝段的单宽自重如下:主坝单宽自重W=γdV=7150KN副坝单宽自重W=γdV=605KN溢流坝单宽自重W=γdV=8184KN。2.1正常蓄水位下的坝体抗滑稳定计算与坝基处应力计算计算条件：正常蓄水位时上游水位20.5m，下游水位0m。荷载计算(1)坝体自重(2)静水压力上游水平静水压力P1(2-1)下游水平静水压力P2(2-2)(3)坝基处扬压力U图2-1主坝坝基处扬压力(2-3)(4)泥沙压力Psk(2-4)式中：γn—泥沙浮容重，取γn3hn—计算点以上的淤积高度，取hn=0.8m,φn—泥沙内摩擦角，取φn=13o(5)浪压力Pwk吹程D可取平均水面宽的5倍即D=1075m浪高波长按鹤地水库公式计算波高和平均波长〔2-5〕〔2-6〕式中：hb—波高Lm—平均波长，m；V0—计算最大风速〔根本组合可采用重现期50年的最大风速，特殊组合可采用多年最大风速〕，m/s；有资料可知V0=16.7m/s。D—风区长度，m；可近似取D=1075m。g—2。计算得hb=0.95m，Lm=6.65m。由于空气阻力小于水阻力波浪中心线高于水面一定高度h根据坝前不同的水深，波浪压力的分布形式分为深水波、浅水波、破碎波。由于H>，所以波浪运动不会受到库底的约束为深水波。浪压力可近似按直墙式挡水建筑物的情况计算单位宽度上的浪压力可按下式计算：(2-7)(2-8)(2-9〕式中：Pwk—单位宽度坝面上的浪压力，kN/m。h—波高，m。hz—波浪中心线至计算水位的高度，m。Hcr—使波浪破碎的临界水深，m。图2-2主坝坝顶处浪压力经计算得：hz=0.43m，Hcr=0.52m，Pwk=kN(6)土压力坝底高程-4m，上下游填土高程均为0m,土的粘聚力为0，内摩擦角为25o。上游为主动土压力，下游为被动土压力。称为主动土压力系数，计算得0.41称为被动土压力系数，计算得2.46取土的容重γ=21kN/m3(2-10)(2-11〕表2-1作用于主坝的各力和力矩大小方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W7150P12941P2U10U21858.8PskPwkEaEpΣ71502584Σ总4566↓坝体抗滑稳定计算(2-12)式中：f—抗剪强度计算公式中的摩擦系数；—作用于坝体上全部荷载〔包括扬压力，下同〕对滑动平面的法向分值；—作用于坝体上全部荷载对滑动平面的切向分值；依据《砌石坝设计标准》〔SL25-2006〕3.2.6规定，在初步设计阶段，砌石体抗滑稳定计算所需的抗剪强度参数，查附录A表A.0.5和附录A表A.0.6。根据地质勘测资料，坝基岩石为坚硬、有微裂隙的岩体，砌石体饱和强度较高，取摩擦系数=0.65。计算=经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在正常蓄水位下，主坝的抗滑稳定性满足要求。应力计算根据《水工建筑物》教材中公式2-25进行坝基截面应力分析(2-13)(2-14)式中：—用于坝踵垂直应力，kPa；—用于坝趾垂直应力，kPa；—用于坝体上全部荷载〔包括扬压力，下同〕对滑动平面的法向分值；—作用在计算截面以上的全部荷载对坝基截面形心O的力矩总和；—计算截面沿上下游方向的长度，m；坝基允许压应力[]＞0，上游坝踵处未出现拉应力，满足要求。＜[]，下游坝址处小于坝基允许压应力，满足要求。综上所述，应力满足要求。荷载计算(1)坝体自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2扬压力U图2-3副坝坝基处扬压力(4)浪压力表2-2作用于副坝的各力和力矩大小及方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W605P1P20U62PwkΣ605Σ总2↓↖抗滑稳定计算=6.58=1.05经过计算求出的大于容许的最小抗滑系数。所以在正常蓄水位下，副坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＞0，上游坝踵处未出现拉应力，满足要求。＜[]，下游坝址处小于坝基允许压应力，满足要求。综上所述，应力满足要求。荷载计算(1)坝体自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)坝基处的扬压力图2-4溢流坝坝基处扬压力图(4)泥沙压力(5)浪压力(6)土压力主动土压力被动土压力表2-3作用于溢流坝的各力及力矩大小和方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W81842P12941P2U10U21858.8PskPwkEaEpΣ81842584Σ总5600↓→-19↗坝体抗滑稳定计算=经过计算求出的大于容许最小抗滑平安系数。所以在正常蓄水位下，溢流坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＜[]，下游坝趾处应力小于坝基允许压应力，满足要求。＜0，上游坝踵处出现拉应力，不满足要求。综上所述，应力不满足要求。设计洪水位下的抗滑稳定计算与坝基应力计算计算条件：上游水位22.85m,下游水位0.6m。荷载计算(1)坝体自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)基处扬压力U图2-5主坝坝基处扬压力(4)泥沙压力(5)浪压力(6)土压力主动土压力：kN被动土压力：kN表2-4作用于主坝上的各力及力矩大小和方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W7150P1282P2159U10U29Psk1.790.48PwkEaEpΣ7150517Σ总↓2→-1↗坝体抗滑稳定计算=经过计算求出的小于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在设计洪水位下，主坝的抗滑稳定不满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＜[]，下游坝趾小于坝基允许压应力，满足要求。＜0，上游坝踵处出现拉应力，不满足要求。综上所述，应力不满足要求。荷载计算(1)坝体自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)扬压力U图2-6副坝坝基处扬压力(4)浪压力表2-5作用于副坝的各力和力矩大小及方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W60541P19P20UPwkΣ6052Σ总↓→-↗抗滑稳定计算=3.43经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在设计洪水位下，副坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＞0，上游坝址处未出现拉应力，满足要求。＜[]，下游坝踵处小于坝基允许压应力，满足要求。综上所述，应力满足要求。荷载计算(1)坝体自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)基处扬压力U图2-7溢流坝坝基处扬压力(4)动水压力(2-15)(2-16)式中的个字母表示的含义如下：(2-17)计算得由所以动水压力水平分量为动水压力垂直分量为(5)泥沙压力(6)浪压力(7)土压力主动土压力：被动土压力：表2-6作用于溢流坝的各力及力矩大小和方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W8184P1P2159U10U29PH13PV5PskPwkEaEpΣ8233.7Σ总↓2→-24134.17↗坝体抗滑稳定计算=经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在设计洪水位下，溢流坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＜[]，下游坝趾处小于坝基允许压应力，满足要求。＜0，上游坝踵处出现拉应力，不满足要求。综上所述，应力不满足要求。2.3校核洪水位下的抗滑稳定计算与坝基应力计算计算条件：上游水位23.04m,下游水位1m。荷载计算(1)坝体自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)基处扬压力U图2-8主坝坝基处扬压力(4)泥沙压力(5)浪压力(6)土压力主动土压力：kN被动土压力：KN表2-7作用于主坝的各力及力矩大小和方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W7150P1P2204.58U10U2Psk1.790.48PwkEaEpΣ715036173Σ总↓3→-21↗坝体抗滑稳定计算=经过计算求出的小于容许最小抗滑稳定平安系数。所以校核洪水位下，主坝抗滑稳定不满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＜[]，下游坝趾处小于坝基允许压应力，满足要求。＜0，上游坝踵处出现拉应力，不满足要求。综上所述，应力不满足要求。荷载计算(1)坝体自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)扬压力U图2-9副坝坝基处扬压力(4)浪压力表2-8作用于副坝的各力和力矩大小及方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W6054P1P20UPwkΣ605147Σ总↓147→-↗抗滑稳定计算=经过计算求出的大于容许最小抗滑平安系数。所以在校核洪水位下，副坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＞0，上游坝趾处未出现拉应力，满足要求。＜[]，下游坝踵处小于坝基允许压应力，满足要求。综上所述，应力满足要求。荷载计算(1)坝体自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)基处扬压力U图2-10溢流坝坝基扬压力(4)动水压力式中各个字母表示含义如下：计算得由所以动水压力水平分量为动水压力垂直分量为(5)泥沙压力(6)浪压力(7)土压力主动土压力：被动土压力：表2-9作用于溢流坝的各力和力矩大小及方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W8184P1P2U10U2PH13PVPskPwk2EaEpΣΣ总5↓→-28↗坝体抗滑稳定计算=经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在校核洪水位下，溢流坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＜[]，下游坝趾处小于坝基允许压应力，满足要求。＜0，上游坝踵处出现拉应力，不满足要求。综上所述，应力不满足要求。2.4地震情况下，正常蓄水位时的坝体抗滑稳定计算与坝基处应力计算计算条件：正常蓄水位时上游水位20.5m，下游水位0m。荷载计算(1)坝体自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)坝基处扬压力U图2-11主坝坝基处扬压力(4)泥沙压力(5)浪压力地震荷载：主要包括坝体水平顺河向地震惯性力，上游地震动水压力和动土压力。(6)地震惯性力(2-18)故(7)上游地震动水压力(2-19)(8)地震作用下的土压力(2-20)式中：主动土压力：被动土压力：表2-10作用于主坝的各力和力矩大小及方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W71502.345P1294124027.97P2104.27U10U2P0Q0Psk1.790.48PwkEaEpΣ715041Σ总↓2→-16↗坝体抗滑稳定计算=经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在地震情况下的正常蓄水位时，主坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＜[]，下游坝趾处小于坝基允许压应力，满足要求。＜0，上游坝踵处出现拉应力，不满足要求。综上所述，应力不满足要求。荷载计算(1)坝体自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)扬压力U图2-12副坝坝基处扬压力(4)地震惯性力(5)上游地震动水压力(6)浪压力表2-11作用于副坝的各力和力矩大小及方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W6054P1325.42P20Q0420.8P01U067.3862PwkΣ60567.381Σ总2↓→-↖抗滑稳定计算=经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在地震情况下的正常蓄水位时，副坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＞0，上游坝踵处未出现拉应力，满足要求。＜[]，下游坝趾处小于坝基允许压应力，满足要求。综上所述，应力满足要求。荷载计算(1)坝体自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)坝基处扬压力U图2-13溢流坝坝基处扬压力(4)地震惯性力(5)上游地震动水压力(6)泥沙压力(7)浪压力(8)土压力主动土压力：被动土压力：表2-12作用于溢流坝的各力和力矩大小及方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W81842P12941P2104.27U10U25760.73P0Q02757Psk0.48PwkEaEpΣ8184103Σ总5↓2→-23↗坝体抗滑稳定计算=经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在地震情况下的正常蓄水位时，溢流坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＜[]，下游坝趾处小于坝基允许压应力，满足要求。＜0，上游坝踵处出现拉应力，不满足要求。综上所述应力不满足要求。通过对上述现状的校核，主坝和溢流坝均存在问题，副坝在各种情况下均满足要求，故需对主坝和溢流坝采取相应的加固除险措施。溢流面过流能力验算溢流面采用曲线形实用堰，泄洪能力按照《溢洪道设计标准》SL-2000附录A公式进行计算。(2-21)式中：Q—溢流堰的下泄流量。b—溢流堰宽度，22m；m—2；为边礅形状系数，为闸墩形状系数，为堰孔数。查《水工建筑物》教材取设计洪水位时校核洪水位时，过流能力满足要求。消能防冲计算依据《溢洪道设计标准》SL253-2000，挑流水舌外缘挑距按下式计算：(2-22)式中：L—指坝下游垂直面到挑流水舌外缘进入下游水面后与河床面交点的水平距离，m；v1—坎顶水面流速，m/s；θ—鼻坎挑角；h1—坎顶垂直方向水深，m；h2—坎顶与河床面高差，m；冲坑深度俺下式计算：(2-23)式中：T—自下游水面至坑底最大水垫深度，m；q—鼻坎末端断面单宽流量，m3/〔s-m〕；Z—上下游水位差，m；k—经计算，不同频率洪水下的计算成果如下：表2-13各频率洪峰下挑距和冲坑计算成果表洪水重现期〔年〕2050100200库水位〔m〕下泄流量Q〔m3/s〕挑坎外缘距离L〔m〕2冲坑深度T〔m〕L/T经计算得知L/T均在2.5～5.0之间，消能防冲设计满足要求。3除险加固工程设计大坝防洪复合设计大坝防洪加固方案根据平安鉴定结果，PS水库大坝防洪能力不满足国家标准要求，本次除险加固选择有两种方案进行比拟：方案一，维持现状坝顶高程23.5m，溢洪道宽度和底高程不变，在坝顶增设防浪墙，计算防浪墙顶高程。方案二，维持现状坝顶高程23.5m，溢洪道采用现状底高程，拓宽溢洪道过水断面至40m，重建交通桥。坝顶高程计算依据《砌石坝设计标准》SL25-2006，坝顶上游防浪墙墙顶高程与正常蓄水位或校核洪水位的高差，应按公式1-1计算，选择两者中防浪墙顶高程的高者作为选定高程。〔3-1〕平安超高正常蓄水位时取0.4m；校核洪水位时取0.3m。正常蓄水位时校核洪水位时取二者较大值1.78m经分析可以看出，方案一优于方案二,故采用方案一：维持现状坝顶高程23.5m，溢洪道宽度和底高程不变，在坝顶增设防浪墙。大坝防渗设存在的问题由于施工质量较差，自水库建成蓄水后便发现两侧坝头有渗漏，且逐年加重，由于两坝头岩层裂隙发育，成为渗漏的主要通道，近年来渗漏尤为严重。特别是2007年7月大洪水以后，水库左坝肩18m高程、右坝肩14m和16m高程处的渗流量较大。由于砌筑质量不高，高水位运行时，坝体多处存在渗漏，尤其在20.5m以上的主坝挡水坝段和溢流坝段存在小股射流情况。虽然大坝于1980年进行了灌浆处理、“”大洪水后在主坝迎水面的水上局部进行全面填缝，但现场可见填缝十分粗糙，并没有从根本上解决渗漏问题。渗漏问题严重影响到工程灌溉和供水效益的发挥。防渗方案为减小渗漏量，并同时提高大坝抗滑稳定性，大坝防渗考虑两种方案：一是坝体灌浆与坝基帷幕相结合，二是坝体做混凝土防渗面板，坝基进行帷幕灌浆。由于PS水库大坝中部为一段长为22m的曲线形溢洪堰，坝顶钻孔灌浆施工不便，因此考虑施工的可行性，推荐采用防渗面板与在坝前进行根底帷幕灌浆相结合的防渗型式，以形成完整的防渗体系，并有助于提高坝体抗滑稳定性。主坝、溢流坝迎水面防渗面板下部自坝基-4m高程〔假定〕开始浇筑。根据防渗要求的不同，本次加固设计采用C20混凝土S8防渗面板，×Φ28锚杆，长度为3m，其中深入原坝体局部长2.5m。浇筑的面板设竖向分缝，分缝间宽度以10m为原那么，缝内采用铜片止水。坝基防渗主坝及溢流坝的坝基帷幕灌浆轴线布置于坝体上游侧距原坝体上游面2.0m处，坝基防渗帷幕轴线方向沿坝体方向布置，主坝段长度119m，溢流坝段〔含两边侧墙〕长度24m。根据灌浆需要，顶部设置盖重。为满足防渗要求，盖重下部采用1m厚C25混凝土，而上面采用M7.5砂浆浆砌石，盖重混凝土同时将坝上游防渗面板与坝基灌浆帷幕在水平方向进行了衔接。依据地质勘测资料，坝基帷幕深度原那么上按坝基下10m深度控制。右侧地形陡峭，因此采用台阶形向右岸延伸与副坝帷幕衔接。河槽中心底部最低处理高程-14.0m。本段帷幕灌浆终孔间距取2m。因为副坝在未加固之前抗滑和坝基应力均符合要求，且坝前水头较低，渗流较小，所以无需对副坝进行帷幕灌浆。主坝加固后抗滑稳定计算与应力复合计算加固措施：坝前设置1.9m长铺盖，盖重下部采用1m厚C25混凝土，上面采用M7.5砂浆浆砌石，厚度为3m，加固后坝基长度T=21m，面板与铺盖之间进行锚固。主坝计算简图如下列图所示图3-1主坝计算简图3.3.1正常蓄水时，主坝抗滑稳定计算和应力复合荷载计算(1)坝体自重面板自重盖重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)垂直水压力上游垂直水压力(4)扬压力帷幕灌浆位置距上游面距离在根底面处为2.0m，所以将扬压力分为以下几个局部计算：图3-2主坝坝基处扬压力根据坝基地质条件及防渗帷幕情况拟定，参考《水工建筑物》教材第十五页可知宜采用0.5～0.7，本设计取0.5。—上下游水位差—(4)泥沙压力(5)浪压力(6)土压力主动土压力：被动土压力：表3-1作用在主坝上的各力及力矩大小和方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W171507865W23308.3327W3171W4P1294124027.97P2104.27U10U2U3Psk0.48PwkEaEpΣΣ总↓2→1↗抗滑稳定计算=7=1.05经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在正常蓄水位下，主坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＞0，上游坝踵处未出现拉应力，满足要求。＜[]，下游坝趾处小于坝基允许压应力，满足要求。综上所述，应力满足要求。3.3.2设计洪水位时，主坝抗滑稳定计算和应力复合荷载计算(1)坝体自重面板自重盖重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)垂直水压力上游垂直水压力(4)扬压力帷幕灌浆位置距上游面距离在根底面处为2.0m，所以将扬压力分为以下几个局部计算：(5)泥沙压力(6)浪压力(7)土压力主动土压力：被动土压力：表3-2作用在主坝上的各力和力矩大小及方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W171507865W23308.3327W3171W44336P1P2159U10U2U3Psk1.790.48PwkEaEpΣ351713Σ总↓2→15↗抗滑稳定计算=7经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在设计洪水位下，主坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＞0，上游坝踵处未出现拉应力，满足要求。＜[]，下游坝趾处小于坝基允许压应力，满足要求。综上所述，应力满足要求3.3.3校核洪水位时，主坝抗滑稳定计算和应力复合荷载计算(1)坝体自重面板自重盖重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)垂直水压力上游垂直水压力(4)扬压力帷幕灌浆位置距上游面距离在根底面处为2.0m，所以将扬压力分为以下几个局部计算：(5)泥沙压力(6)浪压力(7)土压力主动土压力：被动土压力：表3-3作用在主坝上的各力及力矩大小和方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W171507865W23308.3327W3171W4P1P2U110290U281U31107Psk0.48PwkEaEpΣ22171737Σ总↓3→1↗抗滑稳定计算=1.21经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在校核洪水位下，主坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]=2.8～3.0MPa＞0，上游坝踵处未出现拉应力，满足要求。＜[]，下游坝址处小于坝基允许压应力，满足要求。综上所述，应力满足要求。地震情况下，正常蓄水时，主坝抗滑稳定计算和应力复合荷载计算(1)坝体自重面板自重盖重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)垂直水压力上游垂直水压力(4)扬压力帷幕灌浆位置距上游面距离在根底面处为2.0m，所以将扬压力分为以下几个局部计算：(5)地震惯性力〔3-2〕(6)上游地震动水压力〔3-3〕(7)地震作用下的土压力〔3-4〕式中：主动土压力：被动土压力：(8)泥沙压力(9)浪压力表3-4用在主坝上的各力及力矩大小和方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W171501.17865W2330W3171W4Q0P12941P2P0U10U2U3Psk0.48PwkEaEpΣΣ总↓→↗抗滑稳定计算=9经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在地震情况下的正常蓄水位时，主坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＞0，上游坝踵处为出现拉应力，满足要求。＜[]，下游坝趾处小于坝基允许压应力，满足要求。综上所述，应力满足要求。加固措施：坝前设置1.9m长铺盖，盖重下部采用1m厚C25混凝土，上面采用M7.5砂浆浆砌石，厚度为6m，加固后坝基长度T=21m，面板与铺盖之间进行锚固，溢流坝面新浇筑的混凝土也需要锚固用Φ25钢筋纵横间距1.5m。溢流坝计算简图如下列图所示图3-3溢流坝计算简图3.4.1正常蓄水位时，溢流坝抗滑稳定计算与应力复合荷载计算(1)坝体自重面板自重盖重桥、闸墩平均单宽自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)垂直水压力上游垂直水压力、(4)扬压力帷幕灌浆位置距上游面距离在根底面处为2.0m，所以将扬压力分为以下几个局部计算：图3-4溢流坝坝基处扬压力根据坝基地质条件及防渗帷幕情况拟定，参考《水工建筑物》教材第十五页可知宜采用0.5～0.7，本设计取0.5。—上下游水位差—(5)泥沙压力(6)浪压力(7)土压力主动土压力：被动土压力表3-5作用在溢流坝上的各力及力矩大小和方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W18184W22948.3324W35W4486W52W6P1294124028P2U10U2U3Psk0.48PwkEaEpΣΣ总↓→↗抗滑稳定计算=1.96经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在正常蓄水位下，溢流坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＞0，上游坝踵处未出现拉应力，满足要求。＜[]，下游坝趾处小于坝基允许压应力，满足要求。综上所述，应力满足要求。3.4.2设计洪水位时，溢流坝抗滑稳定计算和应力复合荷载计算(1)坝体自重面板自重盖重桥、闸墩平均单宽自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1。下游水平静水压力P2(3)垂直水压力上游垂直水压力有、(4)动水压力动水压力水平分量为(3-13)动水压力垂直分量为(3-14)(5)扬压力帷幕灌浆位置距上游面距离在根底面处为2.0m，所以将扬压力分为以下几个局部计算：(6)泥沙压力(7)浪压力(8)土压力主动土压力：被动土压力：表3-6作用在溢流坝上的各力及力矩大小和方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W18184W22948.3324W35W4486W52W68.2759P1P2159PH13.6213PVU10U2U3PskPwkEaEpΣΣ总↓→↗抗滑稳定计算=1.75经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在设计洪水位下，溢流坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＞0，上游坝踵处未出现拉应力，满足要求。＜[]，下游坝趾处小于坝基允许压应力，满足要求。综上所述，应力满足要求。3.4.3校核洪水位时，溢流坝抗滑稳定计算和应力复合荷载计算(1)坝体自重面板自重盖重桥、闸墩单宽平均自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)垂直水压力上游垂直水压力、、(4)动水压力动水压力水平分量为动水压力垂直分量为(5)扬压力帷幕灌浆位置距上游面距离在根底面处为2.0m，所以将扬压力分为以下几个局部计算：(6)泥沙压力(7)浪压力(8)土压力主动土压力被动土压力表3-7作用在溢流坝上的各力及力矩大小和方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W18184W22948.33W35W4486W53972W68.27P1P2PH3134PV13U110290U281U31107Psk0.48PwkEaEpΣ92217Σ总7↓→↗抗滑稳定计算=1.60经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在校核洪水位下，溢流坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＞0，上游坝踵处未出现拉应力，满足要求。＜[]，下游坝趾处小于坝基允许压应力，满足要求。综上所述，应力满足要求。3.4.4地震情况下，正常蓄水时，溢流坝抗滑稳定计算和应力复合荷载计算(1)坝体自重面板自重盖重桥、闸墩单宽平均自重(2)水平静水压力上游水平静水压力P1下游水平静水压力P2(3)垂直水压力上游垂直水压力有、(4)扬压力帷幕灌浆位置距上游面距离在根底面处为2.0m，所以将扬压力分为以下几个局部计算：(5)地震惯性力(6)上游地震动水压力(7)地震作用下的土压力式中：主动土压力：被动土压力：(8)泥沙压力(9)浪压力表3-8作用在溢流坝上的各力及力矩大小和方向表荷载垂直力〔kN〕水平力〔kN〕力臂(m)力矩〔kN·m〕↓(+)↑(-)→(+)←(-)↖(+)↗(-)W18184W22948.332W35W4486W52W6Q02P12941P2P0U10U2U3PskPwkEaEpΣΣ总↓→↗抗滑稳定计算=1.72经过计算求出的大于容许最小抗滑稳定平安系数。所以在地震情况下的正常蓄水位时，溢流坝抗滑稳定满足要求。应力计算坝基允许压应力[]＞0，上游坝踵处为出现拉应力，满足要求。＜[]，下游坝趾处小于坝基允许压应力，满座要求。综上所述，应力满足要求。针对现状所存在的问题，上述的计算过程是加固完的方案，通过对加固完的PS水库现状校核。主坝、溢流坝抗滑稳定及应力在四种荷载情况下都是平安的，所以此加固方案可行。大坝溢流坝段位于拦河坝中央，堰顶高程20.5m，宽度22m，由于大坝运行多年，溢流坝面混凝土大面积脱落，凹凸不平，剥蚀严重，钢筋外露。本次设计对原溢流坝面撤除重建。由于溢流堰面损毁严重，需对溢流坝底面混凝土撤除重建。溢流面坝改造以不破坏大坝的结构平安为原那么而进行，根据大坝的实际情况，确定溢流堰仍为实用堰，堰面曲线采用标准推荐的幂曲线。溢流堰下游直线段坡比1:0.7，挑流鼻坎高程9.0m，反弧半径4m。Φ。因为溢流面加固后，未改变溢流面尺寸和形状，所以过流能力及消能防冲验算与溢流面未加固前数据相同，满足要求。故无需再进行计算，取未加固前数据即可。溢流坝左端设有放水洞，结构采用圆形钢筋混凝土管，直径m，闸阀为铸铁平面圆形闸阀，目前闸阀老化，漏水严重，已影响到灌溉、泄洪的正常运用。本次设计将放水洞进水口焊钢筋网防止放水洞堵塞，出水口采用DN400手电两用蝶阀控制流量。放水洞流量计算放水洞的下泄流量按下述公式计算Q(3-5)Q—放水洞流量m/sA—过水面积m—流量系数；/sQ/s因为Q/s，所以满足要求。水库新建防浪墙墙顶高程为24.7m，高出坝顶1.0m。所建防浪墙为C20混凝土结构，宽度0.4m。为保证管理和防汛平安，需维修坝顶路面及下游侧护栏。路面采用C20混凝土浇筑，厚0.2m。对大坝下游侧破损护栏进行撤除，新建护栏高1.2m。英语翻译DAMSAFETYANDEARTHQUAKESAgreattragedywasavertedinthe1971sanfernandoearthquakejustnorthofLosAngelesinsoutherncalifornia.ThetowerVanNormanDam,lessthan10kilometersfromtherupturedfault,hadbeenbuilt30yearsbeforebyusingcommonmethodcarryingsoilforfillintopositionbywatersluices.Subsequently,additionalhydraulicfillhadbeenplaceintheinteriorportionofthedam,leavingonlyameterorsoofsoilonthedownstreamsidetostopthewaterflowingdownontoadenselypopulatedsuburbanarea.Fortunately,thewaterinthereservoirwadnotattheallowablemaximumatthetimeoftheearthquakeandthesilmearthlipofthedamdidnoterode,butheldthewaterinthereservoiruntilitcouldbedrawndown.Meanwhile,80,000personswereevacuatedfromthedownstreamarea.Theincidentexemplifiestheimportanceofevaluatingprospectivedamsitesforseismicsidk.Notonlyisanearthorconcreatdamanexpensivestructure,utitdirectlyaffectstheeconomyoftheregion,throughpowergeneration,floodcontrol,andirrigation.Asthepopulationcontiuestogrow,structuralfailureofalargedamwillposeincreasinglygreaterdisasterforthesizsblenumbersexposedtothesuddeninundationofthefloodplains,Indeed,invariouscounstriesmajordamsarelocatedinareasthatinthepasthavesufferedlargeearthquakes.Thelikelihoodoffuturedamagingearthquakesmustbemostcarefullystudied.Thenaturallyoccurringearthquakesaside,however,wemustconsideralsoacuriousconnectionsbetween.Reservoirsandearthquakes.Therehavebeenatleast13incidentscountriesinwhichswarmsofearthquakeshaveoccurredunderorverynearalargeteservoirsoonafterithasbeennewlyfiled.Theideathatearthquakesmightbetriggeredbyimpoundingsurfacewaterisnotnew.Inthe1870’s,theU.S.corpsofengineersrejectedproposailsformajorwaterstorageinthesaltonseainsuothernCaliforniaonthegroundsthatsuchactionmightcauseearthquakes.thefirstdetailedevidenceofsuchaneffcetcamewillthefillingofLakeMeadbehindhooverDam(height221meters),Nevada-Arizona,beginningin1935.Althoughtheremayhavebeenlocalseismicitybefore1935,thefactisthatafter1936earthquakesweremuchmorecommon.Nearbyseismographsinoperationsince1940haveshownthatthelargestearthquake(magnitudeabout5)in1940,theseismicitydeclined.Thefociofhundredsofdetectedearthquakesclusteronsteeplydippingfaultsontheeastsideofthelakeandhavefocaldepthsoflessthan8kilometers.Intheensuringyears,similarcasehistorisehavebeenacumulatedforseveraldozenlargedams,butonlyafewarewelldocumented.Mostofthesedamsaremorethan100metershighand,althoughthegeologicalframeworkatthesitesvaries,themostconvincingexamplesofreservoir-inducedearthquakesoccurintectonicregionswithatleastsomehistoryofearthquakes.Mostofthethousandsoflargedamsaroundtheworldgivenosignofanyonnectionbetweenreservoirfillingandearthquakes;of500largedamssorutinizedintheUnitedStates,apoollin1976showedthatforonly4percentofthemwasanearthquakeroportedwithmagnitudegreaterthan3.0within16kilometersofthedam.Ofparticularinterestarethefollowingfourwell-studiedexamplesofearthquakesinducedbyman-madereservoirs.First,LakeKaribainZambiabeganfillingin1985behinda128-meterhighdam.Althoughthereissomeevifenceforminorearthquakesinthevivinitybefortheconstruction,uptill1963,whenthereservoirwasfull,morethan2,000localshocks,mostunderthereservoir,werelocatedwiththeuseofnearbyseismographs.ThelargestshockinSeptember1963hadamagnitude5.8;sincethentheactivityhasdecreased..Anotherseriesofearthquakes,whichwerequiteconclusivelyreservoirinducedoccurredinChinanorthofCanton.TheHsingfengkiangDam(height105meters)wascompletedin1959.Thereafterincreasingnumbersoflocalearthquakeswererecorded,thegrandtotalin1972amountingtomorethan250,000ofcourse,mostwereverysmall,butonMarch19,1962,astrongofmagnitude6.1occurred.TheenergyreleastewasenoughtoMarch19,1962,astrongshockofmagnitude6.1occurred.Theenergyreleasedwasenoughtodamagetheconcretedamstructure,whichrequiredpartialdewateringandstrengthening.Mostearthquakefociwereatdeepest,andsomeofthefocicoincidedwithintersectionsofthemainnearbyfaults.Thedataarenotyetcompleteforthefinalexample:themassiveNurekDam(height317meters)inTadzhikistan,USSR,thehighestearthfilldamintheworld.Evenin1972,beforeitscompletionbutafterwaterimpoundingbegan,signsofincreasedlocalseismicitywerereported.Atthiswritingtheplanisforthefullloadofstoredwatertogoontothecrustin1978;thefewyearsfollowingwillbeanxiousonesasmanywaittoseeifalargenearbyearthquakeshakesthefacilty.Howdoeswaterinalargereservoirstimulateearthquakes?Itishardtobelivethatitisentirelytheeffectoftheaddedweightontherocks;theactualadditionalpressureafewkilometersbelowthereservoirisasmallfractionofthenaturaltectonicstressesalreadypresend.(Calculationsindicatethatafewkilometersdowntheaddedstresstosheartherockisonlyafractionofabar.)AmoreplausibleexplanationisthetriggermechannismthatinducedtheDenverandRangelyearthquankesdiscussedearlierinthechapter.Inbrief,thismechanismwouldbeasfollows,Extrapressureproducedbythereserovoirloadingspreadsoutasapressurewaveorpulseintothecrust.Itsslowrateofspreadingmaytaleitmonthsoryearstotraveladistanceof5kilometers,dependingonthepermeabilityanamountoffracturingoftherock.Butifthepressurepulsefinallyreachesazoneofmicrocracksitmightforcewaterintothemandsodecreasetheforcesthatarepreventingthealreadypresenttectonicstrainfrominitiatingslidingandelasticreboundalongthefaults.Inanareawherethereisalikelihoodofseismicactivity,certainpreliminarystepsmustbetakenbeforeconstrctionofadam.First,whetherthecauseforconcernisanaturaloraninducedearthquake,itisessentialatthedesignstagestoestimatetheintensityofgroundshakingthestructurewillsustainduringitslifetime.Alsopreconstructiongeodeticsurveysoftheregionareusefulforpurposesofdetectinganychangsincrustaldeformationsassociatedwithreservoirloading.Furthermore,inorderthatearthquakeeffectscanbestudied,seismographsandotherinstrumentationshouldbeinstalledatanearlytime.Hydrographsformeasuringlargewaterwaves(seiches)inthereservoirarealsoimportant.Intheabsenceofsuitablerecordinginstrumentstomeasuretheseverityofearthquakemotionsandofthedamresponse,theadventofastrongearthquakenearbywillposequestionsthatcannotbeanswered.If,forexample,structuraldamagehasoccurred,andnosuchmeasurementshasbeentaken,itisimpossibletocomparebehaviorwithdesignearthquakeconditionsandthustoestimateperformanceforotherandperhapslargershocks,ortomakedesigndecisionsforrepairandstrengtheningofthesructure英文文献翻译：坝的平安与地震1971年,在南加利福尼亚洛衫矶以北的圣非南多发生的地震中,防止了一场巨大的灾难。里断裂带不到10公里远的下游处是凡。诺尔曼坝.这座坝是30年前用水槽把土运到坝址出填筑起来的,这是一种常用的填筑方法。随后在坝上又补充进行了水力充填。1971年地震期间,坝内侧出现了一个大的滑坡,坝的下游一侧,只剩下一米左右的土墙阻止水流向人口稠密的郊区流去,幸运的是地震时水库中的水没有到达允许的最高水位,而且极其薄弱的坝体没有被侵蚀。因此在水能够排放前,一直把水挡在水库内,当时有八万人从下游撤离。这次事故可作为一个例子,说明从地震危险的角度来评价未来坝址是十分重要。土坝或混凝土坝不仅是花钱多的建筑物,而且是通过发电防洪和灌溉也是直接影响着这一地区的经济,由于人口不断增长,大坝失事会给突然泛滥的洪泛平