模板支撑方案

承插型盘扣式模板支撑体系施工设计方案工程名称：淄博名士豪庭工程6#楼施工单位:山东万鑫建设有限公司编制人:周焕哲编制日期：2014年11月28日目录一、编制说明及依据………………21、施工图纸及施工组织设计……………………22、标准、规范、规程及其他……………………2二、工程概况………………………31、建筑概况………………………32、模板支撑区域结构平面图……………………33、结构概况………………………34、模板概况………………………3三、承插型盘扣式支撑体系的选择………………4四、材料及材料规格、性能………5五、施工技术措施…………………61、承插型盘扣式支撑的施工……………………62、施工部署………………………63、施工工艺………………………6六、质量保证措施………………81、材料要求………………………82、搭设质量要求及检验验收标准………………83、盘扣式支架拆除要点和注意事项……………8七、施工安全保证措施……………91、安全组织机构框图……………92、安全组织机构人员名单………93、模板安装和拆除安全技术措施………………94、应急预案………………………115、模板支撑体系监测监控………14八、劳动力计划…………………151、专职安全生产管理人员名单…………………152、特种作业人员名单……………16九、计算书及相关图纸…………161、模板支撑体系构配件一览表…………………162、模板支撑体系施工图…………193、计算书…………24一、编制说明及依据1、施工图纸及施工组织设计施工图纸淄博名士豪庭6#楼工程结构图施工组织设计《淄博名士豪庭二期工程施工组织设计》2、标准、规范、规程及其他序号施工规范、规程名称编号1《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082《建筑结构荷载规范》（2006年版）GB50009-20013《木结构设计规范》（2005年版）GB50005-20034《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20105《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20026《建筑施工手册》第四版7《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-20088《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20119《混凝土结构工程施工质量验收规范》（2011年版）GB50204-200210《建筑施工高处作业安全技术规范》JCJ89-9111《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号12《钢管脚手架扣件》GB1583113《碳素结构钢》GB/T70014《建筑工程施工现场消防安全技术规范》GB50720-201115计算采用《建书》施工安全设施计算系统2013版V6.3二、工程概况1、建筑概况及参建单位工程名称淄博名士豪庭工程6#楼地理位置山东省淄博市铭波路与兰雁大道之间建筑面积27978m2建筑高度94.6m建筑层数32层层高-1层高2.92m、-2层高2.8m、1层-32层层高2.9m、结构形式剪力墙结构建设单位淄博南泰房地产开发有限公司设计单位山东省建筑设计研究院监理单位淄博建鲁工程建设项目管理公司勘察单位济南市勘察测绘研究院施工单位山东万鑫建设有限公司2、模板支撑区域施工平面图本方案中所有平面图所示区域均为普通支模区域（附支撑体系区域梁板结构平面图）。3、结构概况本工程为筏板基础，剪力墙结构。建筑结构安全等级为二级，抗震设防烈度为7度，设计使用年限为50年，地面粗糙度B类，基本风压10年一遇0.3KN/㎡，立杆支撑在-1层结构顶板上。4、模板概况4.1、模板区域混凝土构件一览表序号模板范围支模高度（m）截面尺寸(mm)立杆底标高至结构顶标高（m）支撑地基（m）1如图所示1～22轴与A～K轴交汇区域梁板结构2.4m；1、梁：200×400；200×470；200×500；200×430；300×400；200×570；2、现浇板：120mm；110mm；100mm-0.13～2.77支撑在-1层结构顶板上，顶板标高-0.13三、承插型盘扣式支撑体系的选择拟采用承插型盘扣式支撑体系进行钢筋混凝土梁板的浇筑支撑，承插型盘扣式支架式一种高度灵活的多功能支撑架，以立杆部件为基础，立杆上配置圆盘。每个圆盘上设置有4个孔，以便连接其他部件，使整个结构牢固稳定。盘扣式支架具有承载力大、稳定性好、零部件安装便捷、安全性好、耐久性好，可适应变化复杂的截面以及可适用吊车整体吊装的特点，在本工程中应用不但可以节约成本还可以加快使用进度，节约木材，可以取得良好的经济效益和社会效益。1、盘扣式脚手架设计概要1.1、盘扣式脚手架构配件简述盘扣式支架构造如下图，其主要构件如下：盘扣式支架具有以下特点：1）、采用低合金高强度钢，承载能力高，考虑安全系数，单肢设计承载力可达40KN以上。2）、竖向拉杆，水平拉杆和斜拉杆使支撑架具有了很好的稳定性。材料用量少，安装快捷、简便，效率高。3）承插型盘扣式模板支撑体系稳定性良好，拆除水平杆件时对承重立杆的影响很小。4）热镀锌防腐处理，坚固耐用，周转次数高，节约成本。2、承插型盘扣式支架设计方案本方案使用承插型盘扣式支架作为混凝土板下支撑架体。本次施工根据搭设高度，仅使用立杆、横杆及可调顶托所构成的塔架作为支撑，横杆通过轮盘上的孔楔紧，形成以个整体。四、材料及材料规格、性能1、承插型盘扣式钢管支撑体系主要材料及型号【对接立杆】对接立杆是在直径为48钢管上焊接了15公分直径为60的钢管实现对接，能够实现对不同高度的楼层进行调节。无论是地下室还是标准层同样适用。每根对接立杆上面焊接了一个花盘，可以连接横杆。对接立杆的规格：对接立杆：2.55m【横杆】横杆是在在不同长度钢管上焊接了两个插头链接立杆，横杆的规格：

横杆：1.22m，横杆：0.80m

2、模板面板木胶合板模板面板表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应具有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点，并应符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008的规定。胶合板模板应采用耐水胶，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。3、方木与垫板3.1、模板结构方木加工使用的原材料树种应为东北落叶松，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。方木次楞材质符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005,TC17B级材质强度规定。3.2、施工现场制作或市购的方木次楞，在使用前其含水率不应大于20％。新型建筑钢支撑架承插式盘扣架有以下优势：

1）钢管采用插口与销钉式，安、拆简单、方便，施工速度快，与传统支模工艺相比，可提高工效30%。

2）节省扣件，避免工地扣件丢失

3）可以无限接高，根据房间大小调配，还可应用于高支模

4）模板体系具有较高的强度与刚度，稳定性能良好

5）钢管表面处理采用电泳漆技术，水性漆处理相比化工漆处理更环保。

6）散装快拼便于运输。五、施工技术措施1、承插型盘扣式支撑的施工1.1、施工前准备a)、认真做好承插型盘扣式支撑的施工安全、技术交底资料。b)、项目部组织现场管理人员和施工工人认真学习施工图纸和建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程。c)、组织插型盘扣式支架的材料进场并按计划堆放。1.2、施工部署根据施工平面图，施工组织设计，架体的平面、立面、剖面和节点构造详图计算每一施工区域所需要的配件数量。在平面图中给房间编号，按照每个房间的模板配置图及各房间构配件的用量。严格按其施工。1.3、施工工艺1.3.1、立杆在房间内的定位方法：以房间的任意一个墙角为起始点，根据方案中立杆到墙面的距离用尺子设定立杆（具体方法见立杆定位示意图），另沿十字线或T字线互相垂直的两个方向立两根立杆，用所需要长度的两根横杆将三根立杆插卡连接起来，然后在四边形的第四个角立一根立杆，再用两根横杆将四根立杆插卡连接成四边形。安装三角架时必须用榔头将插卡敲击到位。（最忌讳的：就是立杆和横杆未形成四边形及未调方正，即垂直度未调准以前，用榔头敲击插卡！）按上述方法完成支架的支搭。1.3.2、按所放线的交点立一根立杆，另沿十字线或T字线相互垂直的两个方向立两根立杆，用所需要长度的两根横杆将三根立杆插卡连接起来，然后在四边形的第四个角立一根立杆，再用两根横杆将四根立杆插卡连接成四边形，沿放的线为准调成互相垂直的四边形，调准后，用榔头将横杆两头的插头与立杆插座均匀敲紧（不要猛敲一头），形成稳定四边形。然后沿延长线方向，按顺直和垂直方向放两根立杆，三根横杆和一根立杆，两根横杆插卡连接，然后调方正，即垂直度、调准后，用榔头将横杆两头的插头与立杆插座均匀敲紧（不要猛敲一头）。安装三角架时必须用榔头将插头敲击到位。按上述方法完成支架的支搭。1.3.3、支架支完后，放置早拆柱头，并使插销、托架就位，然后放上方木，按传统支模方式将主楞和次楞上标高调整到所需位置。1.3.4、主次楞就位后，将早拆头上的顶板调整的高度比次楞低1-2mm，因为木方在施工过程中会产生收缩，绝对不可超过次楞方木高度，然后从一侧铺设模板，模板板带的方向和主楞的方向一致。1.3.5、模板及支撑体系支搭完后，必须经项目质检员、监理验收，合格后方可进行下道工序（绑钢筋及浇注混凝土）。1.3.61.3.7注意事项：检查早拆头顶板是否顶在模板下，早拆头顶板和模板的距离不要超过2mm，如距离太大不可早拆。1.3.8立杆安装时上下层对齐（保证垂直在同一中心线上）以便形成轴心传力，防止楼板发生剪切破坏。1.3.9、木胶合板之间的板缝用胶带粘贴防止建浇筑混凝土的时漏浆。1.3.10、顶板跨度≥4m时按照千分之一起拱（只是中间部分起拱，四周不起）。1.3.11、铺设次楞，次楞为50×70mm方木（立放），靠墙边边楞必须与墙面紧贴，在垂直次楞方向用50×70mm1.3.12、保证顶板结构美观，木胶板的使用合理、经济，其排列统一按项目上述要求进行，并且所有的竹胶板均需按房间编号，上下层同一房间进行倒用。六、质量保证措施1、材料要求盘扣式支架立杆采用Q235高强度钢管48×3.0，托座调节杆为空心螺杆，外径为38mm，内径为33mm。支架主要构件均为热浸镀锌防腐防锈处理，经久耐用。支架各构件必须功能齐全，否则不利用本工程。2、搭设质量要求及检验验收标准1）搭设质量要求盘扣式支架的搭设必须遵照≤建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程≥和本工程相适应的设计图纸，同时需满足以下要求：①对地基进行加固处理，保证其有足够的承载力，并且足够稳定，能够抵抗因气候变化而可能产生的破坏。②支撑架搭设前需进行定位放线，搭设平面位置必须准确，纵横方向排列整齐。③每座塔架的安装完成后，用水平尺检查横杆水平度，通过调节底座调节杆的螺母，使两个方向的水平尺的气泡都居中，从而保证每个塔在竖向保持垂直。④立杆与横杆及竖向斜拉杆间安装就位后需用锤子将楔形销固定。2）检查、验收标准支撑搭设完后按《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》验收。3、盘扣式支架拆除要点和注意事项①盘扣式支架的卸载、拆除必须与模板系统的拆除施工相协调。②盘扣式支架的卸载、拆除需在梁板砼达到设计和规范规定的强度要求时才能拆除。③拆除每层立杆的销钉和弹簧销，将各塔架上的立杆、横杆、斜拉杆按从上而下的顺序一一拆除。④将拆下的材料分类存储。七、施工安全保证措施1、安全组织机构框图2、安全组织机构人员名单（包括手机号码）序号组内职务姓名联系电话备注1组长张承目经理2副组长张维目副经理3组员赵维工队长4组员张卫职安全员3、模板安装和拆除安全技术措施1）模板支架搭设人员必须是经过按国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工，并持证上岗。2）模板支撑体系搭拆时，操作人员必须配备并正确使用安全帽、安全带、防滑鞋。安全帽和安全带要定期检查，不合格者弃用。3）模板体系构配件进场必须有出厂合格证或当年检验报告，安装前对所用部件进行全面认真检查，不符合要求者严禁应用在工程中。4）模板拆除应符合现行规范《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）（2011版）相关规定。底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的规定，并以混凝土同条件养护试块试验强度为依据。侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。5）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。6）模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准。当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。7）拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。8）模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。9）拆摸的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。10）多人同时操作时，应明确分工，统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。11）高处拆除摸板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。12）在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。13）拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。14）已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。15）当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。16）当拆除4～8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。17）对于多层楼板模板的立柱，当上层及上楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况，经过计算确定。18）拆除楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。19）梁模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。20）拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。21）待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将摸板、支架，零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。4、应急预案4.1、应急预案工作流程本工程支撑体系为普通模板支撑体系，施工危险源多，必须认真对危险源进行识别，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响，其应急准备和响应工作程序如下图。4.2、突发事件风险分析与防范本工程主要危险因素是模板支撑极易发生倒塌事故，一般危险因素是高空坠落、物体打击、机械伤害等安全事故的预防。必须做好危险因素发生时的应急方案。本预案针对上述可能发生的模板坍塌、高空坠落、物体打击、机械伤害等紧急情况进行应急准备和响应。4.3、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。4.3.1、应急救援领导小组序号组内职务姓名联系电话备注1组长张承目经理2副组长张维目副经理3组员赵维工队长4组员张卫职安全员当施工发生事故，由急救援小组组长或副组长负责现场指挥救援。应急领导小组办公室电话近医院救援电话3.2、应急救援领导小组的职责1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。4.4、应急救援工作程序1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，必要时报当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2）由应急救援领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3）事故发生时，组长不在现场时，由副组长作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4）项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。4.5救援方法4.5.1高空坠落应急救援方法1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送附近医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。4.5.2、模板、坍塌应急救援方法1）当发生支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。4.5.3、物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。4.5.4、机械伤害事故应急救援一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。尽快调动车辆立即送往医院。事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。对施工现场的所有机械，认真检查，排除隐患，消除带病作业，备齐防护设施，达到运转正常。4.6、预备应急救援工具如下表序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援5、模板支撑体系监测监控 5.1、立杆弹性挠度监测监控1）观测点设置在跨中1/3区域的立杆上，在混凝土浇筑前采用经纬仪扫描弹测垂直线。2）混凝土浇筑过程，将经纬仪设置于浇筑区域以外的安全地带，每15min观测一次，并做好记录。3）取最大水平杆步距1500㎜为立杆计算跨度，设定立杆允许弹性挠度值L/1000=1.5㎜为报警值。5.2、主楞与次楞变形值监测监控1）观测点设在梁板跨中1/3区域的立杆上，在混凝土浇筑前设置。2）在梁板主楞与次楞跨中附近的立杆上焊接直角形角钢，并调整垂直，上平高出板面100㎜，水平段延伸至主次楞跨中观测点钢筋处。3）观测点采用Φ12钢筋垂直焊接于主次楞跨中的梁板钢筋上，作为应变传导器，并做1㎜计刻度。4）设定主次楞挠变值L/400为报警值。5.3、施工荷载监测监控5.3.1、施工活荷载的监测监控混凝土浇筑过程中，安排专人进行施工活荷载的监控,两个混凝土浇筑班组不得集中在1㎡范围内进行振捣，防止因施工活荷载超限值形成模板支撑体系应力集中现象而倒塌，施工活荷载必须严格按照≤4KN/m2的支撑体系结构设计荷载布置，即混凝土施工时，按每班组不超过4人（按平均75Kg/人测算）和每班组配置一台插入式振动器进行混凝土浇筑。5.3.2、施工恒荷载的监测监控混凝土浇筑过程中，安排专人对框架梁及现浇板上平以上的混凝土卸料堆积高度不得大于100㎜进行严格监控。八、劳动力计划1、专职安全生产管理人员名单序号姓名职务证书编号1张维峰专职安全管理人员鲁建安C200803001372张卫东专职安全员鲁建安C200903006802、特种作业人员名单序号姓名工种技能证书证书编号1蒋庆宝建筑电工操作证鲁A0120120003162王峰信号指挥工操作证鲁A0320120001863张经禹信号指挥工操作证鲁A0320120001894王洪刚塔吊司机操作证鲁A0420120005715田兆帅塔吊司机操作证鲁A0420120005656田茂财建筑架子工操作证鲁A0220120004567刘大虎架子工操作证鲁A0220120004508杨长海架子工操作证鲁A0220120004809周同德架子工操作证鲁A02201200044410于光辉电气焊工操作证鲁A07201200044511张洪刚电气焊工操作证鲁A07201200044212张卫东电气焊工操作证鲁A072012000443九、计算书及相关图纸（一）、模板支撑体系构配件一览表标高2.77m模板支撑体系构配件一览表200×500截面梁模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.2m梁截面高度0.5m支架净高度2.4m楼板厚度0.12m立杆梁跨度方向最大间距1.2m盘扣式钢管类型φ48×3.0㎜梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.0m,梁底无立杆水平杆最大步距1.5m面板12mm厚木胶合板梁底次楞宽50㎜，高70mm方木，2根,间距200mm梁底主楞单钢管φ48×3.0㎜，间距600㎜梁侧次楞宽50㎜，高70mm方木，3根，间距190mm梁侧主楞单钢管φ48×3.0㎜，间距600mm穿梁螺栓不设置穿梁螺栓200×400截面梁模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.2m梁截面高度0.4m支架净高度2.5m楼板厚度0.12m立杆梁跨度方向最大间距1.2m盘扣式钢管类型φ48×3.0㎜梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.0m,梁底无立杆水平杆最大步距1.5m面板12mm厚木胶合板梁底次楞宽50㎜，高70mm方木，2根,间距200mm梁底主楞单钢管φ48×3.0㎜，间距600㎜梁侧次楞宽50㎜，高70mm方木，3根，间距140mm梁侧主楞单钢管φ48×3.0㎜，间距600mm穿梁螺栓不设置穿梁螺栓200×470截面梁模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.2m梁截面高度0.47m支架净高度2.43m楼板厚度0.12m立杆梁跨度方向最大间距1.2m盘扣式钢管类型φ48×3.0㎜梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.0m,梁底无立杆水平杆最大步距1.5m面板12mm厚木胶合板梁底次楞宽50㎜，高70mm方木，2根,间距200mm梁底主楞单钢管φ48×3.0㎜，间距600㎜梁侧次楞宽50㎜，高70mm方木，3根，间距175mm梁侧主楞单钢管φ48×3.0㎜，间距600mm穿梁螺栓不设置穿梁螺栓200×430截面梁模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.2m梁截面高度0.43m支架净高度2.47m楼板厚度0.12m立杆梁跨度方向最大间距1.2m盘扣式钢管类型φ48×3.0㎜梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.0m,梁底无立杆水平杆最大步距1.5m面板12mm厚木胶合板梁底次楞宽50㎜，高70mm方木，2根,间距200mm梁底主楞单钢管φ48×3.0㎜，间距600㎜梁侧次楞宽50㎜，高70mm方木，3根，间距155mm梁侧主楞单钢管φ48×3.0㎜，间距600mm穿梁螺栓不设置穿梁螺栓300×400截面梁模板支撑体系构配件一览表梁截面宽度0.3m梁截面高度0.40m支架净高度2.5m楼板厚度0.12m立杆梁跨度方向最大间距1.2m盘扣式钢管类型φ48×3.0㎜梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.0m,梁底无立杆水平杆最大步距1.5m面板12mm厚木胶合板梁底次楞宽50㎜，高70mm方木，3根,间距150mm梁底主楞单钢管φ48×3.0㎜，间距600㎜梁侧次楞宽50㎜，高70mm方木，3根，间距140mm梁侧主楞单钢管φ48×3.0㎜，间距600mm穿梁螺栓不设置穿梁螺栓120㎜厚现浇板模板支撑体系构配件一览表混凝土楼板厚度0.12m支架净高度2.4m立杆纵距1.2m立杆横距0.6m水平杆最大步距1.5m盘扣式钢管类型φ48×3.0㎜面板厚度12mm的木胶合板次楞宽50mm，高70mm方木，间距0.25m主楞单钢管（二）相关图纸图1、2.77m标高梁板模板支撑体系施工平面布置图图2、梁板模板支撑体系A-A剖面图图3、梁板模板支撑体系B-B剖面图4、混凝土浇筑顺序注：必须采用两辆汽车布料机同时浇筑图5、标高2.77m立杆变形监测点平面布置图图6、标高2.77m处主、次楞变形监测点平面布置图三）、计算书1、计算说明1）由于梁截面尺寸小，梁底均能不设立杆满足要求。本计算书取最大梁截面和最大板厚的现浇板为代表计算单元，其他计算单元的支撑体系通过验算确认后列于《支撑体系构配件一览表》中。第一计算单元截面尺寸200mm×500mm梁底无立杆框架梁结构设计验算1、工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.2m梁截面高度0.5m支架高度2.4m楼板厚度0.12m立杆梁跨度方向间距1.2m盘扣式钢管类型φ48×3.0mm梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.0m，梁底不加立杆水平杆最大步距1.5m面板12mm厚木胶合板梁底次楞50mm宽，70mm高方木，2根，间距200mm梁底主楞单钢管，间距600mm梁侧次楞50mm宽，70mm高方木，3根，间距190mm梁侧主楞单钢管，间距600mm荷载参数永久荷载新浇混凝土自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.158kN/m可变荷载施工人员及设备荷载4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载4kN/m22、新浇混凝土对模板侧压力标准值计算依据《混凝土结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h，或混凝土坍落度大于180mm时，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=24×0.5=12kN/m2其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.5m；3、梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×12×12/6=24000mm3；截面惯性矩I=1000×12×12×12/12=144000mm4；3.1、强度验算1）面板按简支板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=12kN/m2，混凝土下料产生的水平荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q=0.9×(1.35×0.9×12+1.4×0.9×4)×1=17.658KN/m3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.125×17.658×0.202=0.09KN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ=Mmax=0.09×106=3.75N/mm2<f=12.5N/mm2W24000面板强度满足要求!3.2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=1×12=12KN/m；面板最大容许挠度值:200/400=0.5mm；面板弹性模量:E=4500N/mm2；ω=5ql4=5×12.000×2004=0.39mm<0.5mm384EI384×4500×144000满足要求!4、梁侧模板次楞验算次楞采用方木，宽度：50mm高度：70mm，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=50×70×70/6=40833mm3；截面惯性矩I=50×70×70×70/12=1429167mm4；4.1、强度验算1）次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.6m。2）荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=12kN/m2，混凝土下料产生的水平荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q=0.9×(1.35×0.9×12+1.4×0.9×4)×0.2=3.532KN/m3）强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×3.532×0.62=0.127kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×3.532×0.6=2.33kN次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。σ=Mmax=0.127×106=3.110N/mm2<17N/mm2W40833满足要求!4.2、抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×3.532×0.6=1.272KN木材垂纹剪断强度设计值fv=4.8N/mm2；垂纹剪断强度按下式计算:τ=3V=3×1.272×103=0.545N/mm2<fv=4.8N/mm22bh2×50×70次楞抗剪强度满足要求!4.3、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=12×0.2=2.4KN/m；次楞最大容许挠度值=600/400=1.5mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；ω=0.677ql4=0.677×2.4×6004=0.147mm<1.5mm100EI100×10000×1429167满足要求!5、梁侧模板主楞验算主楞采用单钢管，间距：0.6m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=4490mm3；截面惯性矩I=107800mm4；5.1、强度验算1）主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.33kN，按集中荷载作用下简支梁计算，其计算跨度取梁侧高度间距，L=0.38m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)2）强度验算最大弯矩Mmax=0.210kN·m主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。σ=Mmax=0.210×106=46.771N/mm2<205N/mm2W4490满足要求!5.2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.584kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：380/400=1mm；经计算主楞最大挠度ωmax=0.109mm<1mm；满足要求!6、梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm。取梁底横向水平杆间距1.2m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=120×1.2×1.2/6=28.8cm3；截面惯性矩I=120×1.2×1.2×1.2/12=17.28cm4；6.1、强度验算1）梁底次楞为2根，面板按简支板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.2m。2）荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.5+1.5×0.5+0.3)+1.4×2]×1.2=19.94kN/mq2=0.9×[1.35×(24×0.5+1.5×0.5+0.3)+1.4×0.9×2]×1.2=21.75kN/m根据以上两者比较应取q=21.75kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=2.175kN;N2=2.175kN;最大弯矩Mmax=0.109kN.m梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.109×106=3.785N/mm2<12.5N/mm2W28.8×103满足要求!6.2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=1.2×（24×0.5＋1.5×0.5＋0.3）=15.66kN/m；面板弹性模量:E=4500N/mm2；经计算，最大变形ωmax=0.420mm梁底模板的最大容许挠度值:200/400=0.5mm；最大变形ωmax=0.420mm<0.5mm；满足要求!7、梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度70mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×7×7/6=40.833cm3；I=5×7×7×7/12=142.917cm4；7.1、强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1.2m。次楞计算简图荷载设计值q=2.175/1.2=1.813kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×1.813×1.22=0.261kN.m；次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；σ=Mmax=0.261×106=6.392N/mm2<17N/mm2W40.833×103次楞抗弯强度满足要求！7.2、抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×1.813×1.2=1.305KN木材垂纹剪断强度设计值fv=4.8N/mm2；垂纹剪断强度按下式计算:τ=3V=3×1.305×103=0.56N/mm2<fv=4.8N/mm22bh2×50×70次楞抗剪强度满足要求!7.3、挠度验算次楞最大容许挠度值：l/400=1200/400=3mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值:q=1.566/1.2=1.305N/mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；ω=0.677ql4=0.677×1.305×12004=1.282mm<3mm100EI100×10000×142.917×104次楞挠度满足要求!8、梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的简支梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=2.175kN;N2=2.175kN;最大弯矩Mmax=0.870kN.m；最大变形ωmax=3.870mm。8.1、强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2；；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.870×106=193.764N/mm2<205N/mm2W4.49×103满足要求!8.2、挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值:l/400=1000/400=2.5mm或10mm；最大变形ωmax=2.370mm＜2.5mm；满足要求！9、梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=2.175kN。计算简图(kN)10、立杆稳定性验算10．1、风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东淄博市张店10年一遇风压值采用，ω0=0.4kN/m2。模板支架计算高度H=2.9m，按地面粗糙度B类城市郊区。风压高度变化系数µz=1。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数=1.2×An/(la×h)=1.2×0.158/(1.2×1.5)=0.105式中An=(la+h+0.325lah)d=0.158m2An----一步一跨内钢管的总挡风面积。la----立杆间距，1.2mh-----步距，1.5md-----钢管外径，0.048m系数1.2-----节点面积增大系数。系数0.325-----模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：µst=1.2=1.2×0.105=0.13无遮拦多排模板支撑架的体形系数：µs=µst1-ηn=0.131-0.963=0.371-η1-0.96η----风荷载地形地貌修正系数。n----支撑架相连立杆排数。风荷载标准值ωk=µzµsω0=1×0.37×0.4=0.148kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.92×1.4ωklah2=0.92×1.4×0.148×1.2×1.52=0.045kN·m101010.2、立杆轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：2.175kN；立杆承受支架自重荷载设计值：1.35×2.4×0.158=0.512kN梁侧楼板模板自重荷载设计值：1.35×（1.2/2+（1-0.2）/2）×1.2×0.3=0.486kN梁侧楼板混凝土与钢筋自重荷载设计值：1.35×（1.2/2+（1-0.2）/2）×1.2×0.12×（24+1.5）=4.957kN立杆轴心压力设计值N：2.175+0.512+0.486+4.957=8.130kN；10.3、立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:N+Mw≤fAWN----轴心压力设计值(kN)：N=8.130kN；φ----轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表得到；L0---立杆计算长度（m），L0=h，h为纵横水平杆最大步距，，L0=1.5m。i----立杆的截面回转半径(cm),i=1.59cm；A----立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw----风荷载产生的弯矩标准值；W----立杆截面抵抗矩(cm3)：W=4.49cm3；f----钢材抗压强度设计值N/mm2,f=205N/mm2；立杆长细比计算：λ=Lo/i=150/1.59=94<150，长细比满足要求!按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.594；N+Mw=8.130×103+0.045×106=32.280+10.022=42.302N/mm2<f=205N/mm2AW0.594×4.24×1024.49×103立杆稳定性满足要求!第二计算单元120mm厚现浇板结构设计验算1、工程参数楼板与支架参数混凝土楼板厚度0.12m支架净高度2.4m立杆纵距1.2m立杆横距0.6m水平杆最大步距1.5m盘扣式钢管类型φ48×3.0mm面板木胶合板厚度12mm次楞方木50mm宽，70mm高，间距0.25m主楞单钢管荷载参数永久荷载新浇混凝土自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.141kN/m可变荷载施工人员及设备均布荷载面板与次楞主楞立杆4kN/m22.4kN/m21.6kN/m2面板与次楞施工人员及设备集中荷载4kN泵送混凝土水平荷载不考虑水平荷载作用！风荷载山东淄博市张店，基本风压：0.4kN/m22、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，取主楞间距1.2m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=1200×12×12/6=28800mm3；截面惯性矩I=1200×12×12×12/12=172800mm4；2.1、强度验算1）面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.25m。2）荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×4]×1.2=10.340KN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×4]×1.2=9.062KN/m根据以上两者比较应取q1=10.340N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×1.2×0.3=0.389KN/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×4=5.040KN3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×10.340×0.252=0.065KN·m施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.389×0.252+0.213×5.040×0.25=0.270KN·m取Mmax=0.270KN·m验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ=Mmax=0.270×106=9.38N/mm2<f=12.5N/mm2W28800面板强度满足要求!2.1、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=1.2×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3）=3.974KN/m；面板最大容许挠度值:250/400=0.6mm；面板弹性模量:E=4500N/mm2；ω=0.677ql4=0.677×3.974×2504=0.14mm<0.6mm100EI100×4500×172800满足要求!3、次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度70mm，间距0.25m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W=50×70×70/6=40833mm3；截面惯性矩I=50×70×70×70/12=1429167mm4；3.1、抗弯强度验算1）次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.6m。2）荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×4]×0.25=2.154KN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×4]×0.25=1.888KN/m根据以上两者比较应取q1=2.154KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.25×0.3=0.081KN/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×4=5.040KN3）强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×2.154×0.62=0.078KN·m施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.081×0.62+0.213×5.040×0.6=0.646KN·m取Mmax=0.646KN·m验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；σ=Mmax=0.646×106=15.82N/mm2<f=17N/mm2W40833次楞抗弯强度满足要求!3.2、抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.6×2.154×0.6=0.775KN施工荷载为集中荷载：V2=0.6q2l+0.65P=0.6×0.081×0.6+0.65×5.040=3.305KN取V=3.305KN验算强度。木材垂纹剪断强度设计值fv=4.8N/mm2；垂纹剪断强度按下式计算:τ=3V=3×3.305×103=1.416N/mm2<fv=4.8N/mm22bh2×50×70次楞抗剪强度满足要求!3.3、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.25×（24×0.12＋1.1×0.