砖混结构裂缝分析实例课件

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磚混結構裂縫分析實例磚混結構裂縫的普遍性與嚴重性

由於磚混結構中豎向承重構件——磚牆、磚柱的材料來源廣泛，易就地取材，施工簡便，以手工操作為主，因而造價相對低廉，所以得到了廣泛的應用。大量住宅、宿舍、辦公樓、學校、醫院等單層或多層建築大多採用磚、石或砌塊牆體(承重、分隔、圍護作用)和鋼筋混凝土樓蓋共同組成的混合結構體系。砌體屬於脆性材料，本身抗裂能力低；砌體與鋼筋混凝土之間在材料性質上有很大的差別，變形協調性較差，這些都是造成砌體結構裂縫現象比較嚴重的原因。當然引起砌體結構品質缺陷和品質事故的原因是多方面的，現綜述如下。磚混結構裂縫的普遍性與嚴重性

一.設計方面主要原因(1)設計馬虎，草率參照或套用相類似工程的施工圖樣作設計，而不進行校核和計算。(2)結構方案欠妥，比如空曠房屋的整體剛度問題、穩定性問題沒有得到關注。(3)滿足於牆體總的承載力的計算，但忽視了牆體穩定性和局部承壓的驗算。(4)強調計算結果，忽略構造要求。二.施工方面原因(1)砌築品質差。砌體結構為手工操作，而牆體強度的高低與砌築品質有密切關係。施工管理不善、品質把關不嚴是造成砌體結構事故的重要原因。(2)在牆體上任意開洞，或拆了腳手架，但腳手眼未及時填好或填補不實，過多地削弱了結構構件截面。磚混結構裂縫的普遍性與嚴重性

(3)在施工過程中，對一些高大牆體未加臨時支撐，如遇到大風大雨等不利因素將造成失穩破壞。(4)砂漿配合比不准確，或含雜質過多，因而本身強度不足，或保水性差、流動性差，都會造成牆體承載力下降，嚴重的會引起倒塌。如上所述，砌體結構不可避免會出現各種裂縫。一些裂縫，雖不影響建築物的近期使用，也不影響建築物結構的承載力、剛度及完整性，但會降低砌體結構的耐久性。還有一些裂縫表現為採用材料的強度不足，或表現為結構構件截面尺寸不夠，或表現為連接構造品質不可靠。這類裂縫威脅到結構的承載力和穩定性，如不及時治理，可能導致局部或整體的破壞，會帶來人員的傷亡和經濟上的巨大損失。典型磚混結構裂縫調查六例

一.磚砌體因承載力不足造成的品質事故某三層輕工業廠房，預製樓板，現澆兩跨鋼筋混凝土連續梁，外磚牆內磚柱承重；磚柱截面490mm×490mm，採用MU10磚、M10水泥混合沙漿砌築；基礎為三七灰土，上砌毛石，磚牆基礎底面寬1300mm，磚柱基礎底面積為1400mm×1400mm，地基設計承載力ƒ=150kN/m2，如圖10.1(a)、(b)所示。該房屋主體結構完工時，幾個底層磚柱就發生嚴重的豎向裂縫。其中最嚴重的位於⑧軸線，裂縫最寬處達8mm～10mm，長1.5m左右，說明該磚柱已瀕臨破壞，如圖10.1(c)所示。發現裂縫後，隨即對各層磚柱進行加固，加固方案為四角外包角鋼∟75mm×75mm×6mm，角鋼間用綴條連接，如圖10.1(d)所示，但加固方案並未能取得成效。典型磚混結構裂縫調查六例

典型磚混結構裂縫調查六例

事故原因分析和處理如下：(1)中間磚柱承載力按軸心受壓算允許承載力只有913.36kN，而該柱所承受的荷載(算至

0.000標高)卻有1166kN。超載252.64kN。由於施工品質不高，該柱在恒載和施工荷載作用下就產生了裂縫。(2)柱基礎底面積按計算需要9.74m2，實際只有1.96m2，僅及計算需要的20.3%。遠不能滿足實際需要。結構完工時，基礎之所以未發生過大沉降的原因：一是由於柱基受力尚未達到設計荷載；二是由於實際地基承載力大於150kN/m2；而因柱身的砌築品質太差，其實際承載力遠低於計算承載力。因而率先開裂，掩蓋了地基的危險因素。(3)本例事故原因主要是設計問題。不得不將原內磚柱承重方案改為磚牆承重方案，新添內縱橫牆及其基礎，將大房間改為小房間。這樣，樓面荷載由梁直接傳給新添牆及基礎。這個修改方案雖然解決了結構問題，但在使用上卻帶來了很大不便。典型磚混結構裂縫調查六例

二.一起偶然的設計失誤引起的反思某工程為三層磚混結構，現澆鋼筋混凝土樓屋蓋，雙向支承樓板，四角區佈置的大房間中各有一根鋼筋混凝土大樑，如圖10.2所示。此工程竣工後，設計復查發現大樑計算跨中彎矩錯了一位小數點(將65.66kN·m錯寫成6.566kN·m)，因而大樑主筋截面面積只及所需面積的30%，按理，它甚至無法承受樓蓋自重。但是，令人驚奇的是實際結構卻已經受了使用考驗，50～60人在室內舉行過多次會議，並曾堆積重物，而樓蓋毫無破壞象徵。經詳細檢查，僅發現二樓大樑上有寬度小於0.2mm的微細裂縫，其餘梁上的裂縫更小。說明其實際擁有的承載力和安全度完全滿足需要。典型磚混結構裂縫調查六例

典型磚混結構裂縫調查六例

後來還通過全面的荷載實驗和調查分析，也證實了出現以上意外結果實際上並不奇怪，原因是以下幾點。1.牆體對大樑支座的約束作用梁端插入磚牆，在計算簡圖中視作鉸支座，但與實際情況出入較大。因為梁端支承處有牆體壓住，梁墊和圈梁與大樑整澆在一起，因而梁端的角變形受到部分約束。這樣，當大樑受載後，梁端會產生一定的負彎矩。(1)二層大樑在30kg、60kg、90kg、120kg、150kg、200kg/m2分級加載的樓面荷載作用下，梁端約束彎矩的平均值約為按簡支梁計算跨中最大彎矩的70％；在200kg/m2荷載作用下的跨中最大撓度只有0.508mm，相當於ƒ/L=1/9850；(2)三層大樑在50kg、100kg、150kg、250kg/m2分級加載的樓面荷載作用下，梁端約束彎矩的平均值為按簡支梁計算跨中最大彎矩的50%；在250kg/m2荷載作用下的跨中最大撓度只有0.741mm，相當於ƒ/L=1/6750；典型磚混結構裂縫調查六例

(3)二、三層大樑卸載後的殘餘變形分別只有最大撓度的6.3%和6.2%。這個試驗說明，當有梁端牆體對梁端角變形的約束時，梁的跨中彎矩會有所減小。當梁端上面所受的壓力較大時(如二層)，梁跨中彎矩可減少50%左右；當這種壓力較小時(如三層)，梁跨中彎矩可減少30%左右。推而廣之，當這種壓力為零約束完全放鬆時，梁跨中彎矩減少值也為零，也就是達簡支梁跨中最大彎矩的理論值。(4)實驗結果表明，梁端的約束程度還沒有充分得到發揮。實際上，在牆體內得到安全嵌固，並與梁墊和圈梁澆築成整體的梁頭完全可以滿足固端約束的要求。那麼，跨中最大彎矩就可以從下降到，也就是下降到30%左右。歪打正著，本例由於設計上的偶然過失，少配了跨中彎矩受力筋。而實際上卻正滿足了結構受力的實際需要，否則，就是浪費。典型磚混結構裂縫調查六例

2.材料實際強度超過計算強度用回彈儀和混凝土強度測定錘測得的梁身混凝土強度均大於300kg/cm2，超過設計標號(C15號)甚多。根據現場剩餘鋼筋試驗得到的屈服應力均大於2960kg/cm2，也超過鋼筋設計時的計算強度2400kg/cm2。由此估算大樑的承載力可增大約23%。3.樓蓋面層參與受力樓板上有焦渣混凝土層和水泥沙漿抹面層，兩者共厚90mm，而且質地密實，和樓板粘結情況良好。這樣，大樑的截面有效高度增加了，約可提高梁的承載能力的10%。4.板和梁的共同作用本設計在計算梁上荷載時不考慮梁板的共同作用，梁所承受的荷載就是板傳給梁的支座反力。但實際上梁在荷載作用下會發生變形(下垂)，因而板上的荷載要發生重分佈。原來傳給梁的荷載有一部分直接通過板傳遞給四周的牆，實際上傳給梁的荷載減少了。如用彈性理論考慮梁、板的變形協調，計算得出板與梁交接處的內力，就能算出梁所承受的實際彎矩。實際彎矩約比原計算彎矩小9.5%左右。典型磚混結構裂縫調查六例

5.以上分析說明本工程中的大樑可以繼續使用，不需要進行加固根據以上案例來檢討流行的一些磚混結構構件的理論計算方法和現行的一些規範條文，認為理論與實際之間有時相去甚遠，值得反思。理論計算上的力學模型與結構的實際傳力途徑產生脫節。可以說在磚混結構中，並沒有完全的簡支構件，即使是全預製梁板，也並非完全簡支。何況對於設計安全水準日益提高，結構整體剛度和承載力標準日益提高的以現澆梁板為主的當代磚混結構來說樓、屋面梁板，基本上都是處於部分約束甚至是全部約束條件下。而習慣中的設計方法則仍然是以偏於安全考慮為理由，一律按簡支的力學模型來進行構件的內力計算，與實際情況不符。本案例是一個頗為典型，很有說服力的案例。理論分析與工程實踐證明，現今的磚混結構樓屋面板的板端基本上是完全嵌固在圈梁與牆體內的，不可能是簡支，支座負彎矩一般均要大出跨中正彎矩2～3倍。而習慣上的板支座配筋和規範條文規定的板支座結構配筋，均遠遠不能滿足實際需要。工程事故分析呼喚理論要更進一步結合實際。典型磚混結構裂縫調查六例

三.磚砌體結構整體失穩引發的坍塌事故1.工程概況1997年7月12日，某縣發生一起建築面積2500m2的五層半磚混結構住宅樓倒塌的特大事故，造成36人死亡，3人受傷，直接經濟損失達860萬元。經全面調查認為，造成這起事故的原因是多方面的。主要原因是該樓房工程品質低劣，磚基礎侵水失穩，導致整樓坍塌。2.直接原因(1)該樓基礎磚牆品質低劣(主要是材料不合格，施工不規範)。一是磚的強度低，設計要求使用l00號磚，但實際使用的都明顯低於75號，而且基礎磚牆的磚勻質性差，受水浸泡部分的磚牆破壞後呈粉末狀；二是對工程抽樣檢驗的六種規格鋼筋有五種不合格；三是斷磚集中使用，形成通縫，影響整體強度；四是按規範要求應使用中、粗砂，實際使用的是特細砂，含泥量高達31%，砌築砂漿強度僅在M0.4以下，粘結力很差。典型磚混結構裂縫調查六例

(2)擅自變更設計。設計圖紙要求對基礎內側進行回填土，並夯實至±0.000標高，但在建造過程中，把原設計的實地坪改為架空板，基礎內側未回填土，形成積水池。由於基礎下有天然隔水層，地表水難以滲透，基礎磚牆內側既無回填土，又無粉刷，長時間受積水直接浸泡，強度大幅度降低。由於磚基礎在受到水壓力與土壓力的重複作用，其穩定性顯然成了最危險的薄弱環節。是年7月8日至l0日，發生洪災，該住宅樓所處社區基礎設施不配套，無截洪、排水設施，造成該住宅樓磚牆腳和磚基礎嚴重積水浸泡，強度大幅度降低，穩定性嚴重削弱，這是造成事故的直接原因。3.間接原因凡是出現類似嚴重的工程事故，必與政府有關建設管理部門無所作為、管理鬆弛有關，導致了從開發建設的程式管理到具體的設計與施工管理紊亂無章，不堪收拾。因此經調查被認定為一起工作人員怠忽職守，管理紊亂引起的重大責任事故。典型磚混結構裂縫調查六例

四.磚柱組砌工藝不規範引起房屋倒塌1.工程及事故概況某地區建一座四層樓住宅，長61.2m，寬7.8m。磚牆承重、鋼筋混凝土預製樓蓋，局部(廁所等)為現澆鋼筋混凝土。圖紙為標準住宅圖。唯一改動的地方為底層有一大活動室，去掉了一道承重牆，改為490mm×490mm磚柱，上擱鋼筋混凝土梁。置換時，經計算確認承載力足夠。但在樓蓋到四層時，該獨立磚柱壓壞而引起房屋大面積倒塌。2.計算復核房屋結構為標準圖，已經過考驗，而且工程地質條件良好，並無地基下沉失效等情況。據現場倒塌情況判斷，倒塌原因顯然是由磚柱被壓酥引起的。設計磚的強度等級為MU7.5，有出廠證明並經驗收合格。設計砂漿強度等級為M5。現驗算如下。典型磚混結構裂縫調查六例

荷載計算：結構恒載NG=140.5kN，使用荷載NQ=80.37kN圖10.3磚柱包心砌法則設計荷載：N設=1.2NG+1.4NQ=1.2×140.5+1.4×80.37=281kN剛性方案，磚柱高取：H0=3.2+0.5(地面以下到大放腳)=3.7m高厚比：β=3.7/0.49=7.55磚MU7.5，沙漿M5，查得砌體強度f=1.37N/mm2承載面積A=0.49×0.49=0.24m22＜0.3m2故應取強度降低係數

a=0.7+A=0.7+0.24=0.94按中心受壓柱計算由β=7.55及M5查得

=0.915可得Nu=

afA=0.915×0.94×1.37×0.24×106=0.2828×106N=282.8kN>281kN可見原設計可滿足要求。但施工過程中採用包心砌法。如圖10.3所示。且砂漿強度達不到要求，按實際情況計算，按MU7.5，M0.4查得f=0.79N/mm2，考慮到柱芯起不到作用，承重面積減為0.49×0.49－0.24×0.24=0.1825m2典型磚混結構裂縫調查六例

這樣，磚柱承載力Nu=0.915×0.94×0.79×0.1825×106=0.124×106N=124kN

0=124/281=0.441由於實際承載力與設計承載力相差太遠，發生倒塌是必然的了。由以上分析可知，違反施工技術規範的包心砌法，品質不能保證，其總承載力會大大降低，因此包心砌法引起的事故屢見不鮮，必須引起重視。五.溫度應力造成砌體結構倒塌事故1.事故概況某供銷社的建築為三層混合結構，平面佈置呈T字形，前面沿大街的大開間為營業廳，後面為住宅及辦公用房。底層層高為4m，二、三層的層高為3.7m。地基良好，基礎為毛石砌築，承重牆為磚砌24牆。住宅及辦公室開間4.8m，現澆鋼筋混凝土樓蓋。營業大廳進深9m，採用300mm×800mm斷面的梁，梁板均為現澆，大樑支於寬1000mm，厚240mm，加370mm×240mm附壁柱的窗間牆上。牆體每層均設置圈梁，截面240mm×240mm，配筋4φ12。在B、E軸線上的大廳大樑與住宅、辦公室區段的外牆圈梁連成整體，未設伸縮縫。典型磚混結構裂縫調查六例

該工程於1976年夏季開工，1977年4月中施工到第三層窗口上沿齊平，營業廳部分突然全部倒塌。軸線①上的窗間牆全部倒向廳內，第二層樓面的軸線①上的梁頭全部落地，而軸線②梁的支座基本上未動，但梁被折斷。三層樓面與住宅脫開而下墜。經現場檢查認定，施工品質合格，地基良好無下沉跡象，現澆梁板配筋，均偏於安全，倒塌原因曾引起爭議。典型磚混結構裂縫調查六例

2.原因分析因為營業廳倒塌是從底層磚牆破壞開始的。因而人們大都傾向於事故是由於營業廳帶磚垛的窗間牆承載力不足引起。但經反復驗算，按MU5磚及M5砂漿等級計算，底層磚垛承載力Nu=

fA=361.68kN，即令砂漿等級取M1，仍可達Nu=263kN，而設計所需承載力僅為253.7kN，可見承載力可滿足要求。既然砌築品質合格，則認為窗間牆不是倒塌原因。進一步分析可以確認事故真正原因是溫度應力造成的。磚混結構的溫度應力是人們熟知的，但通常不進行計算，如建築物長度過長，一般按規範要求設置伸縮縫。即使有些建築未設置伸縮縫，造成了牆體開裂，但一般不會導致房屋倒塌，因而設計人員往往對此不特別重視。這裏，因平面體型特殊，溫度應力成為了引起房屋倒塌的主要原因。如圖10.4(a)所示。可見在樓蓋下的縱牆上有八字型裂縫。這是由於降溫冷縮造成。因混凝土與砌體的溫度線形係數不同，且混凝土幹縮量大。典型磚混結構裂縫調查六例

樓房於夏季開工，施工到二層樓板時尚在初秋(當地最高氣溫在30℃以上)，而隨著施工進展，進入冬季(平均氣溫在1℃～5℃)，鋼筋混凝土樓蓋(包括圈梁)冷縮較大而受到砌體的制約，當砌體的強度不足以抗拒時而發生裂縫。在一般情況下，砌體一旦開裂，則等於約束解除，應力釋放，殘餘變形不大，不致危及安全。但在本案例的特殊情況下，在軸線⑩處，應力釋放後應無問題。而在軸線②與①處，則因B、E軸線上大樑與外牆圈梁相連成整體，混凝土梁冷縮產生的拉力順大樑直接傳到了軸線①外牆上，再加上軸線C、D梁的冷縮力共同作用，從而造成窗間牆內傾、倒塌，繼而梁頭下沉，最終造成整體倒塌事故。

六.地基土凍脹引起砌體結構開裂事故北京某飯廳為29.5m的大跨度兩鉸木結構，鋼筋混凝土單獨基礎，磚圍護牆。飯廳正門向東。沿南、北外縱牆各有三個邊門鬥，均為磚牆承重，鋼筋混凝土屋面，200mm深淺埋式的灰土基礎。該飯廳冬季建成，建成後北部三個門鬥牆上出現45°方向斜裂縫，其形狀都是從窗口上下角開始向牆角發展，裂縫最寬處2mm～3mm，上下兩頭尖細。南部三個門鬥完好無損，如圖10.5所示。典型磚混結構裂縫調查六例

起初，曾懷疑北側地基不好，主體結構下沉，但經觀察，主體結構並無明顯沉降。後來挖開北部門鬥基礎，發現埋深僅200mm，基礎下麵土的顆粒間有冰渣。仔細觀察北門鬥地面，有隆起現象，離北縱牆愈遠處地面隆起愈高。相反，挖開南部門鬥基礎，雖埋深相同，但基礎下麵土未遭凍結，地面也無隆起現象。接著在北縱牆附近日照陰影範圍內的天然地面挖坑，發現地面下450mm深度以內的粉土層均已凍結；相反，在南牆根類似地面挖坑，卻無凍結現象。因此可以確認，北門鬥牆開裂是由於牆基埋深太淺遭受土的不均勻凍脹力的結果(北門鬥內部凍結深度淺、凍結力小，而外部凍結深度深、凍脹力大)；南門鬥下土層因有日照影響未曾凍結。處理措施是立支柱將北門鬥屋面板頂起，將側牆和牆基拆除，重新做素混凝土基礎，埋置深度為室外地坪下600mm處。按此做法處理後，凍結病害得到根治。磚混結構裂縫的特徵及產生原因

一.磚混結構牆體上的正八字型裂縫在砌體結構的頂層牆體上和底層牆體上比較容易發生一些斜向裂縫，通常位於窗的上下對角線上，成45°斜向發展，左右對稱而形成正八字型裂縫。如圖10.6所示。它的產生原因主要有以下幾點。1.外界環境溫度的變化砌體結構的屋蓋一般是採用鋼筋混凝土材料。牆體是採用磚或砌塊。這兩者的溫度線膨脹係數相差比較大，鋼筋混凝土的線膨脹係數為1.0×10-5，磚牆的溫度線膨脹係數為0.5×10-5。所以在相同溫差下，混凝土構件的變形要比磚牆的變形大1倍以上。兩者的變形不協調就會引起因約束變形而產生的附加應力。當這種附加應力大於砌體的抗拉應力時就會在牆體中產生裂縫，當溫度下降板面冷縮量大於牆體冷縮量時，就會出現正八字型裂縫，如圖(a)所示。磚混結構裂縫的特徵及產生原因

2.地基不均勻沉降支承整棟房屋的下部地基會發生壓縮變形，當地基土質不均勻或作於地基上的上部荷載不均勻時，就會引起地基的不均勻沉降，使牆體發生變形，而產生附加應力。當這些附加應力超過砌體的抗拉強度時，牆體就會出現裂縫，而且當房屋中間部分沉降過大，兩邊沉降過小時，就會出現正八字型裂縫，如圖(b)所示。磚混結構裂縫的特徵及產生原因

3.地基的凍脹地基土上層溫度降到0℃以下時，凍脹性土中的上部水開始凍結，下部水由於毛細管作用不斷上升在凍結層中形成冰晶，體積膨脹，向上隆起可達幾毫米至幾十毫米，其折算凍脹力可達2×106MPa，而且往往是不均勻的，建築物的自重往往難以抗拒，因而建築物的某一局部就被頂了起來，引起房屋開裂，當房屋兩端凍脹較多，中間較少時，在房屋兩端門窗口角部產生形狀為正八字型斜裂縫，如圖(c)所示。磚混結構裂縫的特徵及產生原因

二.磚混結構牆體上的倒八字型裂縫在砌體結構的頂層牆體上和底層牆體上，也容易發生位於窗的上下對角線上成45°斜向發展，左右對稱而形成的倒八字型裂縫，它的產生原因主要有以下幾點。1.地基的凍脹當房屋兩端凍脹量較小，中間較大時，在房屋兩端門窗口角部位會產生形狀為倒八字形斜裂縫，如圖(a)所示。磚混結構裂縫的特徵及產生原因

2.地基不均勻沉降不均勻沉降發生後，沉降大的部分砌體與沉降小的部分砌體產生相對位移，從而在砌體中產生附加的拉力和剪力。當這種附加內力超過砌體強度時，砌體中便產生裂縫。裂縫大致與主拉應力方向垂直，裂縫傾向一般朝沉陷大的部位，當房屋的兩端沉降過大，就出現倒八字裂縫，如圖(b)所示。磚混結構裂縫的特徵及產生原因

3.溫度變化的影響當外界溫度上升時，鋼筋混凝土屋蓋的熱脹量大於砌體結構牆體的熱脹量，從而在牆體與頂板接觸的介面上產生一組向外的剪脹力，這組水準剪脹力與垂直壓應力組合成的主拉應力值超過牆體的抗拉強度就出現了倒八字裂縫，如圖(c)所示。磚混結構裂縫的特徵及產生原因

三.磚混結構牆體上的垂直裂縫砌體結構在荷載和變形的作用下，在一些部位易出現垂直裂縫，其原因較為複雜，一般有以下幾種。1.溫度的影響房屋在正常使用條件下，當牆體很長時，由於溫縮和幹縮，會在牆體中間出現垂直貫通裂縫，而且可能使樓(屋)蓋裂通，如圖10.8(a)所示。同時在房屋樓蓋錯層的端部、圈梁的端部，外廊和雨蓬梁的端部會出現局部的垂直裂縫，如圖10.8(b)所示。磚混結構裂縫的特徵及產生原因

2.荷載作用的影響(1)因牆體不同部位的壓縮變形差異過大而在壓縮變形小的部分出現垂直方向的剪脹裂縫，如圖10.9(a)所示，底層窗下牆上的垂直裂縫。(2)因牆體中心壓力過大，在牆體出現垂直裂縫，裂縫平行於壓力方向，先在磚長條面中部斷裂，沿豎向砂漿縫上下貫通，貫通裂縫之間還可能出現新的裂縫，如圖10.9(b)所示，為典型的剪切裂縫或剪拉裂縫。(3)因牆體受到與磚頂面平行的拉力，而在牆體中出現垂直裂縫，裂縫垂直於拉力方向，沿豎向砂漿縫和水準砂漿縫形成齒縫，或由於磚受拉後斷裂，沿斷裂面和豎向砂漿縫連成通縫，成為垂直裂縫，如圖10.9(c)所示，為典型的軸拉裂縫。(4)當牆體為小偏心受壓時，在近壓力的一側會發生平行於壓力方向的垂直裂縫，它出現在沿磚長條面中部斷裂並沿豎向砂漿縫上下貫通，如圖10.9(d)所示，為壓剪裂縫。磚混結構裂縫的特徵及產生原因

(5)當牆體在局部壓力作用下，也會在一定範圍內出現垂直裂縫。如果局部面積較大時，在局部受壓介面附近的局壓面積以內，形成平行於壓力方向的密集豎向裂縫，受壓磚塊斷裂，甚至被壓酥，如圖10.9(e)所示。如果局壓面積較小時，在局部受壓介面附近的局壓面積以內，形成大體平行於壓力方向的縱向劈裂裂縫，如圖10.9(f)所示，均為壓屈碎裂前的剪脹現象。(6)在水準灰縫中配有網狀鋼筋的配筋砌體。在壓力的作用下，會把網狀鋼筋片之間的砌體壓酥，出現大量密集、短小，平行於壓力作用方向的裂縫，如圖10.9(g)所示，為壓屈碎裂現象。磚混結構裂縫的特徵及產生原因

磚混結構裂縫的特徵及產生原因

(7)由於水準地震作用使牆體發生橫向水準位移，會在縱牆或縱橫牆交接處產生垂直裂縫。按砌體質量不同大體上分為以下幾種情況。當縱牆橫牆分別施工，留有“馬牙槎”時，垂直裂縫常表現為鋸齒形，如圖10.10(a)所示。當磚塊強度很低或者砌築中縱牆留有槎時，垂直裂縫表現為直線形，如圖10.10(b)所示。當水準地震作用很大而砌築品質又不佳時，有些縱牆上的豎向裂縫會發展到使縱牆向外傾倒。磚混結構裂縫的特徵及產生原因

四.磚混結構牆體上的水準裂縫在牆體上引起水準裂縫出現的原因主要有溫度變形和荷載作用，以及地震作用。下麵分析一下這幾個原因。1.溫度的影響不少房屋的女兒牆建成後不久即發生側向變形，即在女兒牆根部和平屋頂交接處砌體外凸或女兒牆外傾，造成女兒牆牆體開裂。這種開裂縫有的在牆角，有的在牆頂，有的沿房屋四周形成圈狀，如圖10.11(a)、(b)所示。其規律大體是短邊比長邊嚴重，房屋愈長愈嚴重。產生這種現象的主要原因是氣溫升高或降低後，混凝土屋頂板和水泥沙漿面層沿長度方向的伸長或縮短變形比磚牆體大，磚牆阻止這種伸長或縮短，混凝土頂板就對磚牆砌體產生外推力或內擠力造成裂縫。溫度愈高，房屋長度愈長，面層愈密實愈厚，這種外推力或內擠力就愈大，裂縫就愈嚴重。磚混結構裂縫的特徵及產生原因

磚混結構裂縫的特徵及產生原因

無女兒牆的房屋有時外牆上還會出現端角部的包角縫和沿縱向的水準縫。裂縫位置在屋頂底部附近或頂層圈梁底部附近