东南大学热力发电厂课程设计报告

热力发电厂课程设计汇报2023年2月24日目录一课程设计任务 31.1设计题目 31.2计算任务 31.3设计任务阐明 3二原则性热力系统的确定(如图) 4三原则性热力系统原始数据整顿和计算 43.1原始数据的整顿 4汽轮机型式及参数 4计算点参数表 43.2原则性热力系统的计算 加热器抽汽份额计算 正平衡内效率计算 73.3校核计算 7反平衡校核 8等效焓降法校核 四原则性热力系统的改善和计算(热量法) 4.1方案改善思绪和分析 4.2改善后的原则性热力系统的计算 计算点参数 抽汽份额计算 正反平衡效率计算及对比 4.3改善前后对比 5.1成果分析 七道谢 1.1设计题目引进300MW凝气机组热力系统和抽汽过热度(SC系统)运用效1、整顿机组的参数和假设条件，并确定出原则性热力系统图。2、根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在h-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线。5、将改善后和改善前的系统进行对比分析，并作出结论。1.3设计任务阐明对引进300MW凝气机组热力系统和抽汽过热度(SC系统)运用效果分析，我的任务是先在无SC系统状况下通过对抽汽放热量，疏出此状况下的汽机绝对内效率(分别从正平衡和反平衡计算对比，分机绝对内效率(也是正平衡计算，反平衡校查对比)。最终就是对两二原则性热力系统的确定(如附图)三原则性热力系统原始数据整顿和计算3.1原始数据的整顿3.1.1汽轮机型式和参数引进300MW机组回热系统：八级回热抽汽，“三高四低一除氧”轴封和门杆参数表：名称①②③④⑤⑥份额0.00025261焓值计算点参数表抽汽压力Prj抽汽焓hj加热器压力Pnj上端差出口水温tw,j水侧压力出口水焓hwj进口水温进口水焓hwj-1下端差无疏水温度td,j无加热器疏水焓hsj无αrw=1高下加效率nh=0.993.2.1加热器抽汽份额计算(1)#8高加抽汽份额：a₈(h₈-h₁g)η₁=hg-h₇(2)#7高加抽汽份额：[a₇(h₁-h₄₇)+a₄₈(h₁g-h)]η=h疏水份额：α₇=α₇+α₁g=0.14642(3)#6高加抽汽份额：[a₆(h₆-h₄₆)+a₄₇(h₇-h₁₆)]η=hw-hw(4)#5除氧器混合加热器抽汽份额：hus=(1-α₅-α₆)hw₄+α₅h₃+α₄₆h₁₆+t₁抽汽份额：a₄(h₄-ha₄)η₁=α₄(hw₄-hw₃)抽汽份额：(8)#1低加=α₄(hwi-hw)(1)做功量(2)循环吸热量kJ/kgq₀=h-h₈+a(h-h)=2645.38kJ/kg(3)内效率3.3校核计算反平衡校核(1)做功量其中(2)内效率规定。计算表格见下页。H5(除氧器)抽汽压力Prj抽汽焓hj加热器压力PnjPnj下饱和水温tnj上端差出口水温tw,j水侧压力出口水焓hwj进口水温进口水焓hwj-1下端差无疏水温度td,j无加热器疏水焓hsj无加热器效率前面计算用的是热量法，这里再用等效焓降法进行校核。计算时，各个加热器的进出口汽水参数仍然和前面用到的同样，这里就不再次列出。H⁰=h-h₁=160.80000kJ/kgH₂⁰=h₂-h+H⁰-γn⁰=294.4133875kJ/kgH⁰=h₃-h+H₂⁰-Y₃M₂⁰=378.3936884kJ/kgH⁰=h₄-h₃+H₃⁰-Y₃N₃⁰=533.7434402kJ/kgH₃⁰=h₅-h₁-t₁m⁰-t₂M₂⁰-t₃M₃⁰-t₄M⁰=717.7276819kJ/kgH₆⁰=h₆-h₃+H₅⁰-r₅n₃⁰=853.2566389kJ/kgH⁷⁰=h-h₆+o+H₆⁰-Y₆M₆⁰=1019.494126kJ/kgH₈⁰=h-h+H₇⁰-Y₇N₇⁰=1055.202762kJ/kg(2)再热冷段以上排挤1kg抽汽所引起的再热器吸热增量计算△Q-₇=σ=508.06000kJ/kg(3)新蒸汽的毛等效焓降附加成分引起的作功损失：π=αr[h₁+o-h-(h-h)n⁵-(h-h)]=2.83144kJ/kggⅡ/₄=αγ₄σ=10.97714kJ/kgI=a,(h₅-h)-r₀=4.4791085kJ/kgI=t₀×(1-n⁶)=16.63385512kJ/kg新蒸汽净等效焓降：H=H-2=1199.36577循环吸热量：q₀=h-h₈+a(hn-h)=2645.38汽轮机的装置效率：kJ/kgkJ/kg符合规定。四原则性热力系统的改善和计算(热量法)4.1方案改善思绪和分析由于上述系统没有装蒸汽冷却器，故均存在相对较大的上端差，这将导致较大的换热熵增，从而损失较大的做功能力，根据前述任务，我的改善方案就是在前三级蒸汽过热度较大的抽汽出口加装蒸汽冷却器，充足运用其过热度，提高出口给水温度，减少乃至消除端差，这也可以合理调整抽汽份额，提高系统经济性。因此我的改善是以减小端差为改善对象到达上述目的。H5(除氧抽汽压力Prj抽汽焓hj加热器压力PnjPnj下饱和水温上端差出口水温tw,j水侧压力出口水焓hwj进口水温进口水焓hwj-1下端差无疏水温度td,j无加热器疏水焓hs,j无加热器效率(1)做功量(2)循环吸热量(1)做功量4.3改善前后对比△η反=0.45724-0.45683=0.041%原始系统对比(热平衡)对比(等效热循环吸热量正正反机组内效率正反H5(除氧器)抽汽压力Pr抽汽焓hj加热器压力Pnj上端差出口水温tw,i水侧压力出口水焓hwj进口水焓hwj-1下端差无疏水温度td,j无加热器疏水焓hsj无加热器效率(1)分别从改善前(后)正平衡和反平衡计算的内效率成果对比分析：由于参数选择没有唯一原则，因此也许初始参数值将对背(2)从改善前后来看，无论是正平衡还是反平衡，改善后即加了分析：正如方案思绪和分析里所说，改善后的系统基本到达了预乎为零(假设也具有一定随意性)