土木工程毕业设计办公楼设计

目录摘要 IIIABSTRACT IV1前言 V2建筑设计 12.1建筑概况 12.2采光、通风、防火设计 22.3建筑细部设计 22.4方案构思 22.5设计过程 22.6建筑做法 23结构设计 33.1结构选型布置及计算简图 33.1.1．结构选型 33.1.2．柱网布置 43.1.3．梁板柱的截面尺寸 43.1.4.计算简图 53.2荷载计算 63.2.1．恒荷载计算 63.2.2活荷载计算 123.2.3.风荷载计算 133.3.内力计算 143.3.1风荷载作用下的内力计算及侧移验算 143.3.1.1柱的侧移刚度计算过程如下 143.3.2.活荷载作用下的框架内力分析 193.3.3.恒荷载作用下的内力分析 253.4框架的内力组合 303.5.截面设计 343.5.1框架梁 343.5.2.框架柱 433.5.3．楼梯的计算 483.5.4．板的计算 513.5.5．基础设计 564施工设计 624.1工程概况 624.1.1总体概况 634.1.2建筑设计 634.1.3结构设计 634.2施工部署 644.2.1总体部署 644.2.2工程的管理组织 654.3施工准备 664.4施工顺序 664.4.1施工原则 664.4.2基础工程施工顺序 664.4.3主体工程施工顺序 664.4.4屋面工程施工顺序 664.5分项工程施工技术及参数 664.5.1土方与基础工程施工方案 664.5.2主体结构施工方案 724.5.3主要装饰工程施工方案 824.6施工进度计划 854.7主要机具表 864.8施工平面图布置 874.8.1施工平面图布置原则 874.8.2平面布置 874.9施工措施 884.9.1安全技术措施 884.9.2文明施工措施 904.9.3雨季施工措施 91谢辞 96参考文献 97摘要本文为山东银座物流园办公楼设计计算书。该楼建筑面积4000左右，根据建筑设计、抗震方面等的要求，确定合理的结构方案和结构布置方案，确定框架、基础的形式。根据要求采用了钢筋混凝土结构。本设计中选取一榀主框架以及一层楼板进行截面设计及配筋计算。首先根据框架布局确定各构件尺寸，进行恒载、活载及风荷载的统计。然后再进行竖向荷载作用下的结构内力计算，水平荷载采用D值法进行计算。之后进行内力组合分析，找出最不利的一组内力，进行构件计算。楼板采用弹性理论设计，并进行柱下独立基础的配筋设计。除此之外，还进行了楼梯的设计计算。最后，根据计算结果，按照相应的构造要求，绘制了结构施工图，并写出了相应的设计说明。本设计的特点之一，运用了大学四年所学过的很多理论，计算中多种计算方法得到体现，如D值法，弯矩分配法，分层法等，使自己掌握了多方面的知识。关键词：框架；框架设计；内力DesignationforaOfficeBuilding（SchemeThree）ABSTRACTAbuildingofofficewasdesignedinthispaper.Thebuildingareaisabout4000.Accordingtotheofficedesignandtheearthquakeresistance,thereasonablestructuralschemeandstructuralfoundationplanwasdetermined.Onelateralframeandslabwasselectedandcalculated.First,depthandwidthofsectionsweredetermined,anddeadload,liveload,windloadweredetermined.Thentheinternalforcesofthestructureunderverticalloadwerecalculated.TheD-methodwasusedforcaculatingthewindload.Afterthecombinationofinternalforces,themostunfavorablecombinationofinternalforceswasidentified.Thenthenecessaryreinforcementinbeamsandcolumnswasdetermined.Theelastictheorywasusedforcalculatingslab.Inaddition,thesingle-foundationandcombinedfoundationweredesigned.Thestairwayandcanopywerealsodesigned.Finallyaccordingtothecalculatedresultsanddetail,blueprintsofthestructurehadbeencompleted.Theadvantageinthisdesignwasthatmanytheoriesstudiedinuniversityinfouryearswasused.Themanykindsofcomputationalmethodswasmanifestedinthecomputation,likeD-method,themomentassignment-method,delaminationandsoon,sowhichcausedmyselftograspthevariousknowledge.KeyWords:frame；structuraldesign；internalforce；1前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计,可以将以前学过的知识重温回顾,对疑难知识再学习,对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计,使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、口头表达等各个方面得到综合训练,具备从事相关工作的基本技术素质和技能。目前，我国建筑中仍以钢筋混凝土结构为主，钢筋混凝土造价较低，材料来源丰富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省钢材，承载力也不低，经过合理设计可以获得较好的抗震性能。今后几十年，钢筋混凝土结构仍将活跃在我国的建筑业上。框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间，对于自选商场类楼房是最常用的结构体系。多层建筑结构的设计，除了要根据建筑高度、抗震设防等级等合理选择结构材料、抗侧力结构体系外，要特别重视建筑体形和结构总体布置。建筑体形是指建筑的平面和立面；结构总体布置指结构构件的平面布置和竖向布置。建筑体形和结构总体布置对结构的抗震性能有决定性的作用。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过查阅资料、设计计算、论文撰写以及图纸绘制，加深了对规范等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。并熟练掌握了AutoCAD和结构设计软件PKPMCAD，基本上达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，后面采用建筑结构软件PKPMCAD进行电算,并将电算结果与手算结果进行了误差分析对比。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。2建筑设计2.1建筑概况该办公楼为四层钢筋框架结构体系，建筑面积约4000m2，建筑物平面为矩形。标准层高3.6m，顶层层高4.2m建筑等级:耐火等级为Ⅱ级抗震等级为四级设计使用年限50年2.2采光、通风、防火设计1.采光、通风设计在设计中选择合适的门窗位置，取得良好的效果以便于通风。2.防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有两个，可以方便人员疏散。楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。2.3建筑细部设计1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。3、采暖地区的保温隔热标准应符合现行的《民用建筑节能设计标准》的规定。4、室内应尽量利用天然采光。5、为满足防火和安全疏散要求，在建筑中间有一部楼梯。6、商场内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，墙面贴瓷砖。2.4方案构思设计采用目前国内通用的钢筋混凝土结构。本设计为总体规划中的单体建筑，设计中充分考虑到总体规划提出的要求、建筑高度、抗震设防烈度和周围环境的关系，确定本结构为规则有序的板式结构，建筑平面布置简单、规则、对称、长宽比不大，对抗震有利，结构具有较好的整体性；同时考虑到结构不同使用功能的需求，建筑平面布置较为灵活，可以自由分割空间，选用框架结构；立面注意对比与呼应、节奏与韵律，体现建筑物质功能与精神功能的双重特性。2.5设计过程建筑设计根据建筑用地条件和建筑使用功能、周边城市环境特点，首先设计建筑平面，包括建筑平面选择、平面柱网布置、平面交通组织及平面功能设计；其次进行立面造型、剖面设计；最后设计楼梯和卫生间。本设计满足建筑单位的使用要求，技术措施合理，同时，通风、采光、消防等技术指标均满足相应的规范和规定。2.6建筑做法1．屋面做法：防水、保温层：60mm厚现场喷涂硬质发泡聚氨脂；找坡层：1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最薄处40厚；结构层：120mm厚钢筋砼屋面板。2．楼面做法：地面：10厚铺地砖；结构层：100㎜现浇砼板。3．墙体做法：内墙：喷涂料；7厚1：0.3:3水泥石灰膏砂浆抹面压实抹光；8厚1:1:6水泥石灰膏砂浆扫毛；8厚1：3水泥石灰砂浆打底扫毛；加气混凝土界面处理剂一道。外墙：7厚1:2.5水泥浆抹面；9厚1:1:6水泥石灰膏砂浆找平扫毛；7厚1：3水泥砂浆打底扫毛；素水泥界面处理剂一道。图2.1标准层平面图3结构设计3.1结构选型布置及计算简图3.1.1．结构选型本工程选用钢筋混凝土框架结构选择此结构的原因：由设计任务书中的要求，要求建筑物内部使用空间能灵活分割，采用框架结构即可最大限度的满足任务书中的要求。钢筋混凝土框架结构体系，结构整体性好，抗震性能好。3.1.2．柱网布置图3.1柱网布置图3.1.3．梁板柱的截面尺寸3.1.3.1梁a．框架梁：L=9600mm梁高h=(1/12-1/18)L=(800-533取h=750梁宽b=(1/3-1/2)h=（250-375）mm取b=3b．次梁：由于次梁支撑条件不好，故可取次梁尺寸：b×h=350×7c．跨中梁:L=2400mm,取b=350mm，h=400mm3.1.3.2板跨L=4800此处取板厚取h=13.1.3.3柱柱的尺寸根据轴压比公式确定μ=N/fcbha.边柱，q取13kN/m2μ=1.05,fc=14.3N/mm2A1=(6.9/2+4.8)*8.7/2=35.888N1=A1q=35.888×13=466.544KN设计值N1=1.25×N1×n=1.25×466.544×4=2332.688kN柱截面面积A=N/fcμ=155357mm则b=h=3取柱截面尺寸为b×h=400×400mmb.中柱：A2=（6.9/2+4.8）×（1.2+8.7/2）=48.563N2=A2q=48.563×13=631.313KN设计值N=1.25×N2×n=125×631.313×4=2976.188KN则柱截面积A=N/fcμ=189204则b=h=435取柱的截面尺寸为b×h=450×43.1.4.计算简图结构计算简图如图所示，室内外高差为450mm，根据地质资料确定基础顶面离室外地面为600mm。因此求得底层计算高度为0.6+0.45+3.6=4.65m。各梁柱构件的线刚度比经过计算后列于图中其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2Io(Io为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩主梁Ib1=2Ec×(1/12)×0.4×0.753/8.475=2.90×上部二、三层边柱=Ec×(1/12)×0.44/3.6=5.9×顶层边柱=×3.6/4.2=5.1×上部二、三层中柱=Ec×(1/12)×0.454/3.6=9.5×10-4顶层中柱=×3.6/4.2=8.1×底层中柱=×3.6/4.65=7.4×顶层边柱=×3.6/4.65=4.6×图3.2结构计算简图（）3.2荷载计算3.2.1．恒荷载计算3.2.1.1屋面框架梁线荷载标准值20厚1：3水泥砂浆抹平1×1m分格0.02×20=0.4kN/m260厚现场喷涂硬质发泡聚氨酯保温防水层0.06×1=0.06kN/m21:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最薄处40厚7×0.19=1.33kN/m2140厚现浇钢筋混凝土屋面板0.14×25=3.5kN/m2楼面抹灰及吊顶0.35kN/m2屋面恒荷载5.61kN/m2横向框架梁自重：0.75×0.35×25=6.56kN/m则作用在屋顶框架梁上的线荷载为：=6.56kN/m=4.8×5.61=26.93kN/m3.2.1.2楼面框架梁线荷载标准值10厚铺地砖稀水泥填缝：28×0.01=0.28KN/m225厚1：2干硬性水泥砂浆结合层：0.025×20=0.5KN/m2140厚现浇混凝土楼板0.14×25=3.5KN/m2吊顶荷载0.35KN/m2楼面其他荷载折合成均布荷载0.5KN/m2楼面恒荷载5.13KN/m2横向框架梁自重6.56KN/m因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：=6.56kN/m=4.8×5.13=24.62kN/m3.2.1.3屋面框架节点集中荷载标准值女儿墙自重标准值：600mm高200mm厚，双面抹灰加气混凝土墙自重0.6×(0.2×7+0.04×20)=1.32纵向框架梁自重标准值：0.75×0.35×25=6.56KN/m次梁自重标准值：0.75×0.35×25=6.56KN/m图3.3均布荷载传递图a.A轴纵向框架梁传来荷载的标准值女儿墙自重：1.32×7.2=9.50kN纵向框架梁自重：6.56×4.8=31.49kN次梁自重：6.56×8.7×0.5=28.54kN屋面恒荷载传来：b.B轴纵向框架梁传来恒荷载标准值纵向框架梁自重：6.56×4.8=31.49KN次梁自重：6.56×8.7×1/2=28.54KN屋面恒荷载传来：由建筑图知，;墙体偏心产生的附加弯矩：(其中：=75mm。)得MA=MD=160.42×0.050+0.71=8.73kN.m3.2.1.4楼面框架节点集中荷载标准值纵向墙体砌块面密度：7×0.2=1.4kN/m2水泥石灰膏砂浆（压实、抹光、扫毛）面密度：（0.007+0.008）×17=0.225kN/m2水泥砂浆打底扫毛：0.008×20=0.16kN/m2水泥浆（抹面+打底扫毛）面密度：0.014×20=0.28kN/m2水泥石灰膏砂浆面密度：0.009×17=0.153kN/m2则A轴墙体面密度：0.225+0.16+15+0.28+0.153=2.2kN/m2E轴为玻璃通窗面密度按玻璃幕墙计算取1.8kN/m2纵向框架梁自重标准值：0.35×0.75×25=6.56kN/m次梁自重标准值：0.35×0.75×25=6.56kN/m图3.4集中荷载传递图A轴纵向框架梁传来恒荷载标准值(1).一、二层：窗的重度：0.45KN/m²A轴墙体自重3.6×（7.5-0.4）×2.2-3.6×1.5×1.8×(2.2-0.45)=40.01kN纵向框架梁自重6.56×(4.8+2.4)=47.23KN次梁自重6.56×8.75×0.5=28.54kN楼面恒荷载传来荷载橫墙自重：3.6×8.7×2.2/4=17.23KNA轴上柱的自重0.4×0.4×3.6×25=14.4kN(2).三层：窗的重度：0.45KN/m²A轴墙体自重4.2×（4.6+2.4）×2.2-3.6×1.5×1.8×(2.2-0.45)=46.68kN纵向框架梁自重6.56×(4.8+2.4)=47.23KN次梁自重6.56×8.75×0.5=28.54kN楼面恒荷载传来荷载橫墙自重：4.2×8.7×2.2/4=20.10KNA轴上柱的自重0.4×0.4×4.2×25=16.8kNB轴纵向框架梁传来恒荷载标准值：(1).一、二层：B轴墙体自重：3.6×（7.5-0.4）×2.2=57.02N纵向框架梁自重标准值：0.35×0.75×25=6.56kN/m纵向框架梁自重：6.56×(4.8+2.4)=47.23KN次梁自重：6.56×8.7×0.5=28.54kN楼面恒荷载传来荷载B轴上柱自重：0.45×0.45×3.6×25=18.23kNB轴墙体偏心附加弯矩：57.92×0.075=4.28KN.mA轴墙体偏心附加弯矩：40.01×0.075=3KN.mMA标=234.34×0.050+3=14.82KN.mMB标=294.68×0.025=11.65KN.m框架梁自重：中间跨0.35×0.4×25=3.5KN/m边跨0.35×0.75×25=6.56KN/m(1).三层：B轴墙体自重：4.2×（7.5-0.4）×2.2=66.52N橫墙自重：4.2×8.7×2.2/2=40.19纵向框架梁自重标准值：0.35×0.75×25=6.56kN/m纵向框架梁自重：6.56×(4.8+2.4)=47.23KN次梁自重：6.56×8.7×0.5=28.54kN楼面恒荷载传来荷载B轴上柱自重：0.45×0.45×3.6×25=18.23kNB轴墙体偏心附加弯矩：66.52×0.075=4.99KN.mA轴墙体偏心附加弯矩：46.68×0.075=3.5KN.mMA标=246.91×0.050+3.5=15.85KN.mMB标=326.72×0.025+4.99=13.16KN.m框架梁自重：中间跨0.35×0.4×25=3.5KN/m边跨0.35×0.75×25=6.56KN/m图3.5恒荷载图3.2.2活荷载计算3.2.2.1屋面活荷载计算：屋面为非上人屋面，查得屋面活荷载标准值：0.5kN/m20.5×4.8=2.4KN/m==(2.4×8.7×0.5+2.4×2.4)×1/2=8.1K==8.1+7.2×1.2×1/2=12.42kN3.2.2.2楼面活荷载计算楼面活荷载标准值：2kN/m22×4.8=9.6kN/m==(2.4×8.7/2+2.4×2.4)×2=32.4KN==32.4+7.2×1.2×2=49.68KN3.2.2.3集中荷载偏心产生的弯矩8.1×0.05=0.41KN.m12.42×0.025=0.31KN.m1.62KN.m图3.6活荷载图3.2.3.风荷载计算风压标准值计算公式为wk=βzμzμsw0因结构高度H=18m<30m表3.1风荷载计算层次βzμsZ(m)μzW0A(m2)PW(KN)41.01.315.451.1500.419.4411.6331.01.311.251.0290.428.0815.0321.01.37.651.000.425.9213.4811.01.34.051.000.427.5414.32注：地面粗糙程度为B类图3.7风荷载图3.3.内力计算3.3.1风荷载作用下的内力计算及侧移验算3.3.1.1柱的侧移刚度计算过程如下表3.2底层柱的侧移刚度柱\DK=∑ib/icαc=(0.5+k)/(2+k)Dz=αc×12ic/hj2(N/m)边柱（2根）29.0/4.6=6.300.8196272中柱（2根）(14.1+29.0)/7.4=5.820.8089955注：刚度见第6页计算框架Ec=3.0×104底层∑D=6272×2+9955×2=32454N/mm表3.3.1上（二、三）柱\DK=∑ib/（2ic）αc=k/(2+k)Dz=αc×12ic/hj2(N/m)边柱（2根）29.0×2/（2×5.9）=4.920.71111653中柱（2根）(29.0×2+14.1×2)/（2×9.5）=4.5370.69418315∑D=11653×2+18315×2=59936N/mm表3.3.2上（顶）柱\DK=∑ib/（2ic）αc=k/(2+k)Dz=αc×12ic/hj2(N/m)边柱（2根）29.0×2/（2×5.1）=5.690.7407700中柱（2根）(29.0×2+14.1×2)/（2×8.1）=5.320.72712015∑D=7700×2+12015×2=39430N/mm3.3.1.2风荷载作用下的侧移验算水平荷载作用下的层间侧移可按下式计算μj=Vj/∑Djk各层的层间位移求得后，顶点位移为各层层间位移之和，框架在风荷载作用下的侧移计算如下表；表3.4框架在风荷载作用下的侧移计算表层次各层风载Pj(KN)层间剪力Vi(KN)侧移刚度∑D(N/mm)层间侧移△μj(mm)△μj/hj411.6311.63394300.2951/14240315.0326.66599360.4451/8093213.4840.14599360.6701/5375114.3254.46324541.6781/2771层间侧移最大值1/2771<1/550,满足要求μj=∑△μj=0.003.3.13风荷载作用下的框架内力分析用D值法求解，以顶层计算为例，其余各层列于表中。A轴线柱：D/∑D=7700/39430=0.195,则VA=0.195×11.63=2.27KN反弯点的高度由K=5.69查表得因I=1,,0.857,顶层，则由K=5.69、0.857知，=+=0.45柱端弯矩：柱顶=(1-0.45)×4.2×2.27=5.24KN.m柱底=0.45×4.2×2.27=4.29KN.m表3.5柱端弯矩表层数A轴B轴D/∑DV(KN)y(m)(KNm)(KNm)D/∑DV(KN)y(m)(KNm)(KNm)40.1952.270.455.244.290.3053.540.458.186.6930.1945.180.59.329.320.3068.150.514.6714.6720.1947.790.514.0214.020.30612.270.522.0922.0910.19310.520.5522.0126.900.30716.710.5534.9642.72B轴线柱：D/∑D=12015/39430=0.305则=0.305×11.63=3.54KN反弯点的高度由K=5.32查表的因I=1,,0.857,,顶层，则由K=5.32、0.857知，则=+=0.45柱端弯矩：柱顶=(1-0.45)×4.2×3.54=8.18KNm柱底=0.45×4.2×3.54=6.69KNm求梁端弯矩：两端的剪力由梁端的弯矩求得。表3.6梁端弯矩剪力及柱的轴力计算表层次边跨（AB、CD）中跨（BC）柱轴力Mb左Mb右L(m)Vb(KN)Mb左Mb右L(m)Vb(KN)A、E柱B、D柱45.245.508.4751.272.682.682.652.02±1.27±0.75313.6114.378.4753.306.996.992.655.28±4.57±1.98223.3424.738.4755.6712.0312.032.659.08±10.24±3.41136.0338.398.4758.7818.6618.662.6514.08±19.02±5.30“±”号表示风荷载可能左右两个方向作用于框架，当风荷载反方向作用于框架是轴力将变号。计算梁内剪力时，以各梁为脱离体，将梁的左右端弯矩之和除以该梁的跨度即得。计算柱内轴向力时，自上而下逐项叠加节点左右的梁端剪力。当风荷载从A侧作用时，梁柱的剪力轴力如下图。图3.8风载引起的剪力图左风荷载作用下柱的轴力图图3.9风载引起的柱的轴力图左风荷载作用下梁柱的弯矩图：图3.10风载引起的柱的弯矩图（括号内为梁在柱边缘处弯矩）3.3.2.活荷载作用下的框架内力分析本工程采用满布荷载近似法考虑活荷载不利布置的影响，内力分析方法采用分层法计算，分层法除底层以外，其余各层柱的线刚度应乘以0.9的修正系数，且传递系数，由1/2改为1/3，以考虑假设的柱上下端与实际情况的出入。（1）梁固端弯矩顶层梁：由α=a/l=2.425/8.45=0.29（其中：。）q=2.4KN/m=－q(1-)=-12.23KNm==6.79KNm其余各层：α=a/l=2.425/8.45=0.29q=9.6KN/=－q(1-)=-48.92KNm==27.16KNm求各节点分配系数顶层：三层：三层：底层：内力计算弯矩的计算过程如下表，将相邻两个开口刚架中同层同柱内力叠加，作为原框架结构的内力，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得。框架梁在实际活荷载作用下AB跨按简支梁计算的跨中弯矩如下：图3.11顶层框架梁弯矩图图3.12其它层框架梁弯矩图图3.13活荷载弯矩图（KNm）（括号内为梁在柱边缘的弯矩值）图3.14活荷载作用下的轴力图（KN）图3.15活荷载框架梁的剪力图（括号内为梁在柱边缘处剪力值）3.3.3.恒荷载作用下的内力分析内力分析方法采用分层法，计算方法同活荷载作用的类似。3.3.3.1梁固端弯矩顶层各跨：a梯形荷载：α=a/l=0.29q=26.93KN/mMB=MA=q(1-)=137.23KNm b均布荷载q=6.56KN/mMB=MA==39.03KNm则两种荷载共同作用下：MB=MA=137.23+39.03=176.26KNm一、二层：a梯形荷载α=a/l=0.29q=24.62KN/m=MB=q(1-)=125.461KNmb均布荷载q=14.48KN/mMB=MA==86.15KNm两者共同作用写MB=MA=125.46+86.15=211.61KNm三层：a梯形荷载α=a/l=0.29q=24.62KN/m=MB=q(1-)=125.46KNmb均布荷载q=15.8KN/mMB=MA==94.01KNm两者共同作用写MB=MA=125.46+94.01=219.471KNm中间跨：均布荷载q=3.5KN/mM跨中==3KNm3.3.3.2求各节点的分配系数各节点的分配系数同活荷载作用下的相同直接应用即可。3.3.3.3内力计算弯矩的计算过程如下图，将相邻两个开口刚架中同层同柱内力叠加，作为原框架结构的内力，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得。框架梁在世纪恒荷载分布荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩如下：图3.16顶层框架梁在恒载作用下的弯矩图图3.17一、二（三）层框架梁在恒载作用下的弯矩图图3.18恒载弯矩图（括号内为梁在柱边缘出弯矩值）图3.19恒载轴力图图3.20恒载剪力图（括号内为梁在柱边缘处剪力值）3.4框架的内力组合可以考虑四种内力组合形式，即：1.2SGK+1.4SQK,1.2SGK+1.4SWK,1.2SGK1.40.9(SQK+SWK)，1.35SGK+1.0SQK。各层梁的内力组合结果如下表所示，表中SGKSQK两列中的梁弯矩是柱边梁的弯矩。对于支座负弯矩按相应的组合形式进行计算，求跨间最大正弯矩时，由于组合下左右梁端弯矩不同，在梁上荷载与左右梁端弯矩的作用下，垮内最大正弯矩往往不在跨中，而是偏向梁端弯矩较小的一侧，在水平荷载参与组合是有其明显。此时可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值由平衡条件确定垮内最大正弯矩的位置及数值。（由于本工程中水平荷载作用较小，左右梁端的弯矩相差不悬殊，垮内最大正弯矩可近似取跨中弯矩，以减小计算量。）取每层柱顶和柱底两个控制截面，内力组合形式见框架柱内组合表。表3.6框架梁内力组合表框架梁的内力组合表编号位置内力SgkSqkSwk恒+活恒+活恒+风恒+0.9（活+风）截面控制内力支座边缘控制内力①②③1.2①+1.4②1.35①+1.0②1.2①+1.4③1.2①+1.26(②+③)4-AB左4M（KNm）38.893.554.9951.63856.05253.65457.42857.428V（KN）70.396.651.2793.778101.67786.24694.447101.677内M（KNm）180.6511.810.13233.314255.688216.962231.824255.688右4M（KNm）110.877.905.21144.104157.575140.338149.563157.575V（KN）88.587.741.27117.132127.323108.074117.649127.3234-BC左4M（KNm）72.674.192.5493.070102.29590.76095.684102.295V（KN）3.800.002.024.5605.1307.3887.1057.388内M（KNm）70.514.190.0090.47899.37984.61289.89199.3793-AB左3M（KNm）90.5615.5312.97130.414137.786126.830144.582144.582V（KN）61.8426.683.30111.560110.16478.828111.983111.983内M（KNm）195.8346.310.43299.830310.681235.598293.888310.681右3M（KNm）160.8732.1113.61237.998249.285212.098250.651250.651V（KN）79.3330.973.30138.554138.06699.816138.376138.5543-BC左3M（KNm）62.7716.146.6297.920100.88084.592104.002104.002V（KN）3.800.005.284.5605.13011.95211.21311.952内M（KNm）60.6116.140.0095.32897.96472.73293.06897.9642-AB左2M（KNm）92.9018.1722.24136.918143.585142.616162.397162.397V（KN）61.6125.505.67109.632108.67481.870113.206113.206内M（KNm）179.6943.890.77277.074286.472216.706271.900286.472右2M（KNm）167.1234.2523.42248.494259.862233.332273.208273.208V（KN）80.1232.155.67141.154140.312104.082143.797143.7972-BC左2M（KNm）66.4615.0311.39100.794104.75195.698113.041113.041V（KN）3.800.009.084.5605.13017.27216.00117.272内M（KNm）64.3015.030.0098.202101.83577.16096.098101.8351-AB左1M（KNm）78.8214.5434.34114.940120.947142.660156.173156.173V（KN）61.5726.558.78111.054109.67086.176118.400118.400内M（KNm）193.7446.741.29297.924308.289234.294293.006308.289右1M（KNm）152.5132.2436.36228.148238.129233.916269.448269.448V（KN）82.8031.108.78142.900142.880111.652149.609149.6091-BC左1M（KNm）68.6616.6617.67105.716109.351107.130125.648125.648V（KN）3.800.0014.084.5605.13024.27222.30124.272内M（KNm）66.5016.660.00103.124106.43579.800100.792106.435表3.7框架柱内力组合表3.5.截面设计3.5.1框架梁（以4层AB跨梁为例，说明计算过程）3.5.1.1梁的正截面受弯承载力计算从梁的内力组合表中选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力（支座截面的内力为支座边缘控制截面的内力）支座边缘处：MA=57.42KN.MB=157.58KN.跨内弯矩：M=255.69KN.m跨内截面梁下部受拉，可将T形截面进行配筋计算，支座边缘截面梁上部受拉，可按矩形截面计算。翼缘的计算宽度：①按梁的计算跨度lo考虑：bf’＝l/3=8475/3=2825②按梁（纵肋）净距考虑：bf’=b+Sn=350+3787.5=4137.5③按翼缘高度考虑：ho=h-as=750-35=7因为hf’/ho=140/715=0.20>0.1此种情况下不起控制作用。所以取bf’=2825梁内纵向钢筋选用HRB400(fy=fy’=360N/mm2)ξb=0.518下部跨间截面按单筋T形截面计算，因为：α1fchf’bf’(ho-hf’/2)=1.0×14.3×140×2825×(715-140/2)=3647.9KN.M＞255.69KNM

属于一类T形截面实配2Ф18+2Ф20（As＝1137.4mm2>Asmin=525mm将下部跨间截面的钢筋全部伸入支座。则支座截面可按已知受压钢筋的双筋截面计算受拉钢筋，因本工程梁端弯矩较小，简化计算，仍可按单筋矩形截面设计。A支座截面：实配：220+110（＝741.1>Asmin=525mm2）满足要求。B支座截面：实配320（As＝942.6mm2>Asmin=525mm其他层的配筋计算结果见下表表3.8配筋计算结果见下表·截面M/KNmb或bf/mmho/mmas§rsAs/mm2实配钢筋实配As配筋率4支座A57.4283507150.02240.02270.9886225.72Ф18+2Ф12734.80.0029AB跨内255.68828257150.01240.01250.9938999.62Ф18+2Ф201137.40.0045支座B左157.5753507150.06160.06360.9682632.32Ф16+2Ф18910.60.0036支座B右102.2953503650.15340.16740.9163849.62Ф16+2Ф18910.60.0071BC跨内99.37928253650.01850.01860.9907763.42Ф16+2Ф18910.60.0071支座C左102.2953503650.15340.16740.9163849.62Ф16+2Ф18910.60.0071支座C右157.5753507150.06160.06360.9682632.32Ф16+2Ф18910.60.0036CD跨内255.68828257150.01240.01250.9938999.62Ф18+2Ф201137.40.0045支座D左57.4283507150.02240.02270.9886225.72Ф18+2Ф12734.80.00293支座A144.5823507150.05650.05820.9709578.52Ф22760.20.0030AB跨内310.68128257150.01500.01520.99241216.22Ф20+2Ф221388.60.0055支座B左250.6513507150.09800.10330.94841026.82Ф20+2Ф221388.60.0055支座B右104.0023503650.15600.17050.9147865.32Ф20+2Ф221388.60.0109BC跨内97.96428253650.01820.01840.9908752.42Ф16+2Ф18910.60.0071支座C左104.0023503650.15600.17050.9147865.32Ф20+2Ф221388.60.0109支座C右250.6513507150.09800.10330.94841026.82Ф20+2Ф221388.60.0055CD跨内310.68128257150.01500.01520.99241216.22Ф20+2Ф221388.60.0055支座D左144.5823507150.05650.05820.9709578.52Ф22760.20.00302支座A162.3973507150.06350.06560.9672652.32Ф22760.20.0030AB跨内286.47228257150.01390.01400.99301120.82Ф20+2Ф221388.60.0055支座B左273.2083507150.10680.11320.94341125.12Ф20+2Ф221388.60.0055支座B右113.0413503650.16950.18700.9065949.02Ф20+2Ф221388.60.0109BC跨内101.83528253650.01890.01910.9904782.52Ф16+2Ф18910.60.0071支座C左113.0413503650.16950.18700.9065949.02Ф20+2Ф221388.60.0109支座C右273.2083507150.10680.11320.94341125.12Ф20+2Ф221388.60.0055CD跨内286.47228257150.01390.01400.99301120.82Ф20+2Ф221388.60.0055支座D左162.3973507150.06350.06560.9672652.32Ф22760.20.00301支座A156.1733507150.06100.06300.9685626.52Ф22760.20.0030AB跨内308.28928257150.01490.01500.99251206.82Ф20+2Ф221388.60.0055支座B左269.4483507150.10530.11150.94421108.62Ф20+2Ф221388.60.0055支座B右125.6483503650.18840.21060.89471068.82Ф20+2Ф221388.60.0109BC跨内106.43528253650.01980.02000.9900818.22Ф16+2Ф18910.60.0071支座C左125.6483503650.18840.21060.89471068.82Ф20+2Ф221388.60.0109支座C右269.4483507150.10530.11150.94421108.62Ф20+2Ф221388.60.0055CD跨内308.28928257150.01490.01500.99251206.82Ф20+2Ф221388.60.0055支座D左156.1733507150.06100.06300.9685626.52Ф22760.20.00303.5.1.2梁斜截面受剪受弯承载力计算：箍筋采用HPB235级钢筋，AB跨：V=127.323KN由属厚腹梁﹥V截面尺寸满足要求。按构造要求配筋，取双肢筋φ8@200,则%﹥%，满足要求。 其他层梁的斜截面受剪承载力配筋计算结果见下表表3.9梁的斜截面受剪承载力配筋计算表梁斜截面受剪承载力配筋计算层次截面剪力（KN）实际配筋实际4A-B左127.323894.644>V﹤0四肢Ф8＠2000.973B右-C左7.388894.644>V﹤0C右-D127.323894.644>V﹤03A-B左138.554894.644>V﹤0B右-C左11.952894.644>V﹤0C右-D138.554894.644>V﹤02A-B左143.797894.644>V﹤0B右-C左17.272894.644>V﹤0C右-D143.797894.644>V﹤01A-B左149.609894.644>V﹤0B右-C左24.272894.644>V﹤0C右-D149.609894.644>V﹤03.5.1.3挠度及裂缝的验算：1.挠度的计算以4层AB跨梁为例说明计算过程（1）荷载的计算梁左所承受的弯矩（标准值）：，，梁内所承受的弯矩（标准值）：，，梁右所承受的弯矩（标准值）：，，屋面活荷载的准永久值系数，风荷载的准永久值系数，楼面活荷载的准永久值系数，风荷载的准永久值系数。梁左：梁内：梁右：（2）计算相关系数梁左：﹤0.2取<0.2ho=143mm，取同样求得梁内：<0.2ho=143mm，取梁右：<0.2ho=143mm，取由于，，可取跨中刚度B计算。（3）挠度验算由结构力学知识求得S=0.102,得：查表得：，故﹤满足要求。2.验算最大裂缝宽度（以跨中计算为例）梁内：﹤,取,,C=25mm,,得：满足要求。其他验算见下表：表3.10梁的挠度及裂缝计算表（下页）3.5.2.框架柱3.5.2.1轴压比验算：由《建筑抗震设计规范》查得本工程属四级抗震，对柱的轴压比不作要求。3.5.2.2截面尺寸复核：取ho＝450-35＝415mm。Vmax则，满足要求。3.5.2.3框架柱正截面承载力计算以底层的B柱为例。由B柱内力组合表，考虑到柱端弯矩较小，支座中心处的弯矩与支座边缘的弯矩偏差不大，且按支座中心算是偏于安全的，故采用对称配筋。B轴柱：(=0.518)选最不利组合：柱顶:①，②，③柱底：①，②，③以第一种不利组合为例计算：柱顶：﹤N为小偏心受压，，取ζ2=1.0（﹥）（）柱底：﹤N为小偏心受压，，取ζ2=1.0（﹥）（）Asmin=0.002bh=0.002×450×450=405mm其他各柱正截面受弯承载力计算如下表：表3.11柱正截面受弯承载力计算表3.5.2.4垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算按轴心受压构件验算：查表的：0.9×0.981×（14.3×550×550+360×12×153.9）=4406.2KN﹥满足要求。3.5.2.5斜截面受弯承载力计算以B轴柱为例一层最不利组合剪跨比﹥3(取)=1297.7KN﹤N取N=1297.7KN﹤0按构造配筋。取井字形复式箍其余各柱斜截面受剪承载力计算如下表表3.12柱斜截面受剪承载力计算表柱斜截面受剪承载力计算柱号控制内力斜截面抗剪承载力计算V（KN）N(KN)HnhoλAsv/s实配钢筋A4-A322.01289.54395036030Ф8@200(n=4)A3-A223.78714.28395036030Ф8@200(n=4)A2-A126.881142.68395036030Ф8@200(n=4)A1-A017.11577.45490036030Ф8@200(n=4)B4-B313.02503.3395051030Ф8@200(n=4)B3-B217.491094.1395051030Ф8@200(n=4)B2-B123.931684.16395051030Ф8@200(n=4)B1-B028.631716.6490051030Ф8@200(n=4)C4-C35.5291.88395051030Ф8@200(n=4)C3-C212.71562.93395051030Ф8@200(n=4)C2-C119.19833.99395051030Ф8@200(n=4)C1-C026.891113.67490051030Ф8@200(n=4)D4-D313.04503.3395051030Ф8@200(n=4)D3-D217.5310948@200(n=4)D2-D123.951684.31395051030Ф8@200(n=4)D1-D028.621703.63490051030Ф8@200(n=4)E4-E322.06289.54395036030Ф8@200(n=4)E3-E223.87697.02395036030Ф8@200(n=4)E2-E127.021107.96395036030Ф8@200(n=4)E1-E017.121525.4490036030Ф8@200(n=4)3.5.3．楼梯的计算踏步面层为20厚水泥砂浆抹面，楼梯底面为20厚水泥砂浆抹灰，金属栏杆重0.1KN/m。楼梯活荷载标准值2.5KN/m，混凝土C30,钢筋HRB335。取板厚120mm,约为板斜长的1/30,板倾斜角tanα=150/300=0.5,cosα=0.894取图3.21楼梯图(1)荷载计算恒荷载:梯段板自重1××25=3.36KN/m三角形踏步0.5×0.3×0.15×25÷0.3=1.88KN/m踏步板抹灰自重1×(0.3+0.15)×0.02××20=0.6KN/m板带抹灰自重1×KN/m金属栏杆自重0.1×=0.11KN/m恒荷载标准值=6.33KN/m恒荷载设计值g=1.2×6.33KN/m=7.60KN/m活荷载设计值q=1.4×2.5KN/m=3.5KN/m恒荷载活荷载合计q+g=11.1KN/m(2)内力计算水平投影计算跨度为lo=3.3跨中最大弯矩M=(3)截面计算ho=h-=120-20=100mm（=240）选用10@180实配As=436mm22.平台板计算设平台版厚h=70mm，取1m板带作为计算单元恒荷载计算平台板自重0.07×25×1.0=1.75KN/m板面抹灰自重0.02×20×1.0=0.4KN/m板底抹灰自重0.02×17×1.0=0.34KN/m合计(恒荷载标准值)=2.49KN/m恒荷载设计值g=1.2×2.49=2.99KN/m活荷载设计值q=1.4×2.5=3.5KN/m合计g+q=6.49KN/m②内力计算计算跨度lo=跨中最大弯矩M=③截面计算ho=h-as=70-20=50mm（=140）选用8@200实配As=251mm24.平台梁设计（1）确定梁尺寸计算跨度 估算截面尺寸：h=mm梁宽取b=200mm，高取（2）．荷载计算梯段板传来：11.1×4.2/2=23.31kN/m平台板传来：6.49×2.1/2=6.81kN/m平台梁自重：1.2×0.2×(0.35-0.07)×25=1.68kN/m平台梁粉刷自重：1.2×0.2×(0.35-0.07)×0.02×17=0.02kN/m合计P=g+q31.82kN/m（3）内力计算弯矩设计值：剪力设计值：（4）配筋计算平台梁按倒L形计算，受压翼缘取下面两个数值的较小值，取，梁的有效高度ho=h-ao=310-35=3﹥M=70.16KNm，为第一类T形截面。选配416（As=804mm2）（Asmin=126mm受剪承载力计算0.25βcfcbho=0.25×1.0×14.3×200×315=225.2KN>V=63.61KN故截面尺寸满足要求=0.7×1.43×200×315=63.06kN>V=63.64KN按构造配箍筋即可，箍筋选用φ6@200。3.5.4．板的计算设计资料:楼板板厚140mm,屋面板厚120mm,选用C30混凝土,钢筋采用HRB400级钢筋,箍筋采用HPB235级钢筋，屋面恒荷载标准值为5.61KN/,屋面活荷载标准值为0.5KN/,楼面恒荷载标准值为5.13KN/,楼面活荷载标准值为2KN/。图3.22板分布图3.5.4.1以楼面B2区格板为例计算，按弹性理论设计荷载设计值：q=2×1.4=2.8g=1.2×5.13=6.16g+q/2=7.56q/2=1.4g+q=8.96(2)计算跨度内跨l0=lc=（轴线间距离）边跨或，各个区格板的计算跨度列于下面表中。(3)弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值,与内支座简支时在q/2作用下的跨中弯矩之和。本工程计算时混凝土波松比取为0.2，支座最大副弯矩为当内支座固定时g+q作用下的跨中弯矩。以F区格为例计算，，查表得：同理其他区格的弯矩值列于下表:表3.13按弹性理论计算的弯矩值表项目/区格B2B5L01(mm)46004600L02(mm)85008500L01/L020.540.54M1(KNm)9.3311.68M2(KNm)3.064.45M1'(KNm)-15.71-21.76M1"(KNm)-15.710M2'(KNm)-10.80-14.88M2"(KNm)00(4)截面设计截面有效高度：假定选用8钢筋，则方向跨中截面的=121mm，方向的跨中截面的=113mm，支座截面高度=121mm。截面计算结果及实际配筋列于下表中表3.14板配筋表楼面板配筋计算表截面\项目ho(mm)M(KNm)As(mm2)配筋跨中B2区格lo1方向1219.33225.510@180lo2方向1133.0679.28@150B5区格lo1方向12111.68282.212@200lo2方向1134.45115.18@150支座B2-B3121-15.71379.614@180B2-B7121-10.80261.012@200B5-B8121-21.76525.812@150B5-B2121-14.88359.616@180（5）单向板（厚100）的计算（弹性法）：①B10、B3板的计算：取1米宽板计算g+q=7.76KN/m支座弯矩：跨中弯矩：配筋：跨中（Asmin=121.5mm2）实配：8@150支座实配：10@150②B1板的计算（取1米宽计算）支座弯矩：跨中弯矩：配筋：支座，实配8@200跨中，实配10@150③B6、B7、B8、B9板的计算（取1米宽计算）支座弯矩：跨中弯矩：配筋：支座，实配8@200跨中，实配8@2003.5.4.2屋面板的计算荷载设计值：g=1.2×5.6=6.73KNmq=1.4×0.5=0.7KNmg+q/2=7.08KNmq/2=0.35KNmg+q=7.43KNm屋面板的布置如下图：图3.23板分布图表3.15按弹性理论计算的屋面弯矩值表项目|区格B2B5L01（mm）46004600L02（mm）85008500L01/L020.540.54M1（KNm）6.819.01M2（KNm）2.073.37M1'（KNm）-13.03-18.05M1"（KNm）-13.030M2’（KNm）-8.96-12.34M2"（KNm）00表3.16按弹性理论设计的截面配筋表截面|项目Ho（mm）M（KNm）As配筋跨中B2区格L01方向1215.91164.56410@200L02方向1132.0353.5638@150支座B2-B3121-11.7314.87112@150B2-B7121-7.85216.51910@1503.5.5．基础设计3.5.5.1荷载计算：1.边柱基础承受的上部荷载（标准值）A轴框架柱传来：MK=-45.08KNm，NK=1367.37KN,V=21.89KND轴框架柱传来：MK=8.72KNm，NK=1329.33KN,V=0.85KN因A、D轴荷载相差不大，故A、D轴基础取用同一基础，荷载偏安全取用A轴上荷载。2．中柱基础承受的上部荷载（标准值）B轴框架柱传来：MK=63.96KNm，NK=1780.07KN,V=-30.04KNC轴框架柱传来：MK=-21.72KNm，NK=1790.67KN,V=3.38KN同样中柱基础取用同一基础，荷载偏安全取用B柱上荷载。3.5.5.2基础设计资料及形式的选择该工程层数不多,地基土较均匀且柱矩较大,故选择独立基础.取基础混凝土的强度等级为C30,ft＝1.43N/mm2,fc＝14.3N/mm2,钢筋采用HRB335,fy＝300N/mm2,垫层100厚,采用C15素混凝土,每边比基础宽100mm.3.5.5.3边柱A、E轴柱独立基础的计算设基础埋深为1.4m，基础高度为0.8m，则有效高度为h0=0.8-0.04=基础持力层为第三层土为粉质粘土，。1．基底尺寸的确定（1）地基承载力的修正由地质报告查表设基础宽度为3m，﹥（2）基础底面尺寸的确定先按轴心荷载作用下估算基底面积将其增大20%—40%，初步选用底面尺寸为b×l=4m×3m2．地基承载力验算﹤﹥0﹤=176.78故该基础底面尺寸满足要求。验算基础高度图3.23基础尺寸图基底净反力按比例可求得控制截面处地基净反力=139.39﹥选用基础高度合适。4．基础底板配筋沿基础长边方向，对柱边截面I-I处的弯矩为实配Ф14@125,As=3847.5mm2（Asmin=3600沿基础短边方向，对柱边截面Ⅱ-Ⅱ处的弯矩为实配Ф14@125,As=5078.7mm2（Asmin=4800mm图3.24边柱布筋图3.5.5.4中柱B、C、D轴柱基础设计设基础高度及埋深同A、E轴上基础，则1初步确定基地尺寸(1)地基承载力的深度修正设基础宽度为3.5m，﹥(2)基础底面尺度先按轴心荷载作用下计算基底面积初步选用底面尺寸为b×l=4m×2地基承载力验算﹤﹥0﹤=171.25故该基础底面尺寸满足要求。3验算基础高度基底净反力按比例可求得控制截面处地基净反力=132.15﹥选用基础高度合适。图3.25基础尺寸图4基础底板配筋沿基础长边方向，对柱边截面I-I处的弯矩为实配Ф14@130,As=4155mm2（Asmin=1575mm2）沿基础短边方向，对柱边截面Ⅱ-Ⅱ处的弯矩为实配Ф12@200,As=2827mm2（Asmin=2250mm2）4施工设计4.1工程概况4.1.1总体概况工程名称：四层框架结构自选商场建设地点：某城市市郊东新城区的主要交通干线的路南，建筑物两面临街。建设面积：5400结构形式：框架结构结构耐火等级：二级结构安全等级：二级地基基础设计等级：丙级抗震设防烈度：6度要求工期：2008年3月1日至建设单位：山东建筑大学设计单位：×××建筑设计研究院施工单位：×××建设有限公司监理单位：×××建设监理有限公司施工范围：施工图纸中的全部内容（包括基础、土建工程、装饰工程等）。4.1.2建筑设计本工程为地上六层的建筑，一层为日用品区，二层为服饰用品区，三层为家电区，四层为文体用品区。其中一层建筑高度4.5米,其余层4.2米,总高度为18建筑合理使用年限50年。楼地面做法为10厚铺地砖；内墙为混合沙浆抹面加气混凝土墙；顶棚做法V型轻钢龙骨吊顶；窗户采用PVC玻璃窗，门采用木门。外墙装修采用水泥砂浆抹面。屋面为非上人屋面,防水、保温层材料为60mm厚现场喷涂硬质发泡聚氨脂。4.1.3结构设计基础：采用钢筋混凝土独立基础。混凝土等级为C30，钢筋等级为HRB335.结构工程：钢筋混凝土框架结构体系，抗震等级为四级，抗震设防为六度，梁、柱混凝土等级为C30，钢筋等级为HRB400;现浇板混凝土等级为C30，钢筋等级为HRB400。墙体：采用混凝土空心砌块，M5混合砂浆砌筑。墙厚200mm。4.1.3.1工程、水文及气象概况(1)气温:常年温度-10度--36度。(2)基本风压0.4KN/。(3)基本雪压0.30KN/。(4)主导风向:夏季为西南风;冬季为东北风。(5)地下水:对混凝土无侵蚀性,地下水位一般为-5.0m，水位季节变化幅度在1.5—2.5m。4.1.3.2施工条件施工现场基本平坦，施工场地足够大，“三通一平”已完成，交通运输方便。砂、水泥、钢筋等主要材料均由本单位自行采购，主要施工机械均由本单位提供。4.1.3.3工程特点1.工期比较紧，共300天，抓好进度的前提下保证质量控制，抓好计划管理，确保各种资源及时供应到位。2.本工程为经历雨季和夏季高温季节，施工受气候的影响较大。需采取季节性施工措施。3.文明施工要求高，运输车辆进出、污水和灰尘不能污染周围环境。4.本工程为钢筋混凝土框架结构的建筑，工程量较大。建筑施工露天、立体交叉作业多，安全生产问题突出，必须做好安全控制工作，各项安全防护措施必须及时落实到位，防患于未然，切实避免安全事故的发生。4.2施工部署4.2.1总体部署根据本工程特点，为了确保质量和按期完工，创业主满意工程，总体施工部署为建立施工作业、质安控制、协调配合三条线。施工作业线以施工员→专业负责人→工长→生产工人为主线进行管理，主要责任是进行直接施工生产，并在施工生产中发现问题，解决问题，提出建议。质安控制线由专职质量员、安全员组成，主要任务是在施工中进行跟踪检查，及时发现问题，将问题消灭在初始阶段；积累质安资料，提出质量控制方案，进行安全巡视，发现并排除安全隐患；搞好文明施工，进行现场管理。协调配合线由项目经理及相关专业人员综合负责，主要协调与各单位的配合及各工种的力量安排。三条线相辅相成，互为依托，是不可分割的连动整体，每条线都对项目管理负有不可推卸的责任。项目经理统一指挥，分级管理，责任到人，确保施工计划顺利实施。4.2.2工程的管理组织4.2.2.1项目管理班子主要管理人员选派年富力强,思想素质好，技术水平高，组织能力强的人员组成项目部，实行项目经理负责制，配齐以项目经理为核心的全套管理班子，实施对工程的组织与指挥。4.2.2.2项目部主要管理人员及职能部门职责1.项目经理职责：对工程全面负责，在组织工程的施工中，建立工程项目的质量保证体系，明确质量分工，确保资源充分配置，做好质量审核工作，在施工中认真执行施工组织设计，组织质量检查和评定，制定措施，确保施工过程处于受控状态工程质量达到合同要求，对工程的质量负全面责任。2.项目副经理职责：协助项目经理指挥施工生产，搞好计划调度和质量管理，与技术负责人一起落实施工组织设计中的各项要求，制定具体实施方案，确保工程质量与目标的实现，对工程质量负重要责任。3.技术负责人职责：在项目经理领导下，抓好质量管理的具体工作，实施施工组织设计中制定的各项技术质量措施，实现合同中承诺的工程质量目标，对工程质量负主要责任。负责过程施工的技术交底、质量检查、检验、试验等级评定的组织或具体工作，保证过程施工始终处于受控状态。4.施工部职责：在技术负责人领导下根据工程进