小区施工工程结构转换层施工方案

小区施工工程结构转换层施工方案一、施工前准备工作材料的选用与准备1、选用Φ48mm，壁厚3.5mm普通钢管，应无锈蚀、无弯曲；扣件选用螺母及丝扣良好，无滑丝的正品扣件。对钢管、配件、加固件应按本规范相关要求进行检查、验收；严禁使用不合格的钢管、配件。2、木方选用80×100木所以枋，要求顺直、无断折、无烂腐。3、钢管架搭设前，工程技术负责人应按有关施工规程和施工组织设计要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。4、对脚手架的搭设场地应进行清理、平整、并做好排水。5、为保证安全和工程进度，在搭设前三天必须组织好材料和施工人员进场，处理好地基。7、施工人员必须经过培训取得资格证的人员方可进行施工，做到持证上岗。二、搭设要点（一）、地基处理良好的脚手架底座和基础（或地基）对于脚手架的安全极为重要，在搭设脚手架时必须加设底座或基础并作好对地基的处理。作法：支架地基应平整分层夯实的或已硬化的混凝土垫层。支架的钢立柱不能直接立于土面上，应加设底座和垫板（或垫土）；立杆底座可采用面积不小于0.10m2的混凝土垫块（厚度不小于200mm）或垫木（厚度不小于50mm、宽度不小于200mm脚手架地基应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基。（二）、支撑组成和构造钢管支撑系统由钢管架、原方木底座、剪刀撑、连接扣件、水平杆等部件组成。本工程主立杆和水平杆、加劲杆均采用φ48×3.5mm的优质钢管。（三）支架的搭设施工基础上应先弹出立杆位置线，垫板、底座安放位置应准确。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、压痕和深的划道。钢管架安装按照规定的构造方案和尺寸进行搭设，由下至上，自一端向另一端延伸，不得相对进行。在支架的底下端应纵横设加封口扫地杆。支架对接应整齐，安装应垂直。同一水平面相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，安装应错位，错位距离应符合以下要求：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同一步距内，同步内隔一根立杆的两个接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。5、支架构件安装应符合下列规定：（1）扣件规格必须与钢管外径相同为Φ48mm。（2）螺栓拧紧力距不小于40N.M,且不应大于65N.M。（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆等用的直角扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。（4）对接扣件开囗应朝上。（5）各杆件端头伸出扣件盖边不应小于100mm。（6）扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（7）、本工程支架采用平行垂直的布置形式进行搭设。（8）水平杆、交叉支撑紧随支架安装及时设置，按相应的步距设置，并应采用扣件支架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。（9）严禁采用Φ48mm和Φ51mm的钢管混合搭设。（10）立杆间距为1000×1000mm，选用6米管，上插可调顶托，要求整齐顺直。（11）、水平杆间距为1500×1500mm，通过扣件与立杆连接，增强整体刚性与稳定性，要求水平一致。（12）纵横间距每隔四排立杆设置剪刀撑，且与水平夹成450-600，并要完整搭设，在与立杆与水平杆相交处均用扣件连接牢固。（13）如立杆有接头时，要求错开，错开率至少50％。（14）板模采用18mm优质胶合板，80×100方材作小椤，木方间距300mm，直接按放在上部顶托上由顶托把力传给立杆。（15）梁模及支架：梁底模板用18mm厚的优质胶合板，梁模小椤采用80×100mm。间距300mm，方材直接搁放在水平横杆上。水平横杆先于底模搭好，要求做好标高准备。接扣牢固、并扣好双扣。梁纵横水平杆与板模水平杆连通。立杆间距横向1000mm，沿梁长方向1000mm，立杆下部的垫木扫地杆均同板模。设计计算书：1、模板及支撑体系：①100枋木小楞；梁模板及楼板模板采用18厚大型胶合板，板背60。②3.5扣件式钢管顶架满堂红搭设，主要搭设参数暂按经验选定如下：采用48×3.5mm支撑体系立柱钢管纵横向平面布置间距为1.0m垂直步距按规定选定为h＝1.5m；连墙杆布置间距为三步三跨。2、本计算书的编制目的：

根据上述暂行选定的搭设参数，分别验算支承楼板、次梁、主梁的高支撑顶架的稳定性是否满足要求，验算对象为最底一步立柱钢管。二、计算依据、有关计算参数及验算方法简述㈠荷载计算依据：《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204—92）1、有关荷载取值（按GB50204—92“附录一”）：①模板及小楞自重Ng1：按模板与混凝土的接触面积展开计算，取0.3KN/m2；②新浇钢筋混凝土结构自重Ng2：楼板自重0.22+1.1=25.1KN/m3梁自重0.22+1.5=25.5KN/m3；混凝土的重力密度，取24.000mm/M3t=新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取3.000hT——混凝土的入模温度，取20.00V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.500M外加剂影响修正系数，取1.000混凝土坍落度影响修正系数1.150倒混凝土时产生的荷载标准值F=3.000KN/M2③钢管顶架自重Ng3：按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）附录A表A—1查表计算；④施工人员及设备荷载NQ1：1.0KN/m2；⑤振捣混凝土时产生的荷载NQ2：2.0KN/m2。2、荷载组合（按GB50204—92“表2.2.3”计算楼板顶架时，荷载组合为：1.2（Ng1+Ng2+Ng3）+1.4NQ1；计算梁顶架时，荷载组合为：1.2（Ng1+Ng2+Ng3）+1.4NQ2；㈡扣件式钢管顶架计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技规范》（JGJ130—2001）3.5钢管立柱的有关计算参数：48

10-4m2；截面面积A=4.89cm2=4.8910-2m2；回转半径i=1.58cm=1.5810-6m2；截面模量W=5.08cm3=5.08105KN/m2；立柱钢管强度设计值f=205N/mm2=2.05计算：2、最底一步立柱钢管的轴心受压稳定系数①h最底一步立柱钢管的计算长度l0=k•h其中：立柱钢管步距h本工程为h=1.5m；计算长度附加系数k按JGJ130—2001“第5.3.3条”取k=1.155；按JGJ130—2001“第5.3.3条”查表求得。考虑顶架整体稳定因数的计算长度系数②u=l0/i长细比③值查表求得。按JGJ130—2001“附录C”根据稳定系数3、最底一步立柱钢管的偏心受压稳定承载力设计允许值〔N〕计算公式：〔N〕+〔N〕•e≤f•AW其中e=50mm=0.05m,为荷载最终传递至架顶大横杆后，对立柱钢管的偏心距。㈢验算：分别按上述“㈠”计算最底一步立柱钢管所承受的荷载设计值总和N，按上述“㈡、3”计算最底一步立柱钢管的偏心受压稳定承载力设计允许值〔N〕，因N≤〔N〕，则满足要求。三、支承楼板顶架的稳定性验算：1、荷载计算：荷载计算单元取自层高数值最大的一层（5.85m），现验算最大板厚（200mm）的楼板，范围为1m×1m，该范围内荷载由1根立柱钢管单独承受。其他板厚不同的部位作同样验算。①板模板自重NG1=1m×1m×0.3KN/m2=0.3KN；②新浇钢筋混凝土自重：Ng2=1m×1m×0.2m×25.1KN/m3=③钢管顶架自重Ng3：

支承楼板的顶架按单排架考虑，立柱钢管步距h=1.5m，纵距1.0m，按JGJ130—2001附录A表A—1查表得，每米立杆高度范围内的顶架自重折算值为0.138KN/m，顶架搭设高度为5.85-0.2-0.1=5.55m

Ng3=5.55m×0.138KN/m=0.76④施工人员及设备荷载NQ1=1m×1m×1KN/m2=1KN；所以N=1.2（NG1+NG2+NG3）+1.4NQ1=1.2×（0.3+5.02+0.76）+1.4×1=8.7KN。：2、计算=2按“单排架、连墙杆三步三跨布置”查JGJ130—2001“表5.3.3”•h=1.155×2×1.5＝3.465m；l0=k•10-2）=219；=l0/i=3.465/（1.58=0.152按JGJ130—2001“附录C”查表得3、最底一步立柱钢管的偏心受压稳定承载力设计允许值〔N〕计算：〔N〕105+〔N〕•e≤f即

〔N〕

+〔N〕×0.05≤2.0510-4

•A

W

0.152×4.8910-6

5.08得〔N〕≤8.8KN4、结论：N=8.7KN＜〔N〕=8.8KN，满足要求。四、支承次梁顶架的稳定性验算：1、荷载计算：荷载计算单元范围为：沿次梁长度方向1m长×2m宽，该范围内荷载由2根立柱钢管共同承受。①模板自重Ng1：由两部分构成：次梁模板自重：〔0.2m+（0.5-0.12）m×2〕×1m×0.3KN/m2=0.29KN；板模板自重：（2-0.2）m×1m×0.3KN/m2=0.54KN；总重：0.29+0.54=0.83KN，由2根立柱钢管共同承受。Ng1=0.83/2=0.42KN/每根立柱钢管。②新浇钢筋混凝土自重Ng2：由两部分构成次梁自重：0.2m×0.5m×1m×25.5KN/m3=2.55KN；板自重：（2-0.2）m×1m×0.12m×25.1KN/m3=5.42KN；总重：2.55+5.42=7.97KN，由2根立柱钢管共同承受。Ng2=7.97/2=3.99KN/每根立柱钢管。③钢管顶架自重Ng3：

承次梁的顶架按双排架考虑，立柱钢管步距h=1.5m，纵距1.0m，按JGJ130—2001附录A表A—1查表得，单根立柱钢管每米高度范围内的顶架自重折算值为0.129KN/m，顶架搭设高度为5.85-0.5-0.1=5.25mNG3=5.25m×0.129KN/m=0.68④振捣混凝土时产生的荷载NQ2：1m×2m×2KN/m2=4KN，由2根立柱钢管共同承受。NQ2=4/2=2KN/每根立柱钢管。所以N=1.2（Ng1+Ng2+Ng3）+1.4NQ2=1.2×（0.42+3.99+0.68）+1.4×2=8.91KN。：2、计算=1.7按“双排架、立杆横距1.0m、连墙杆三步三跨布置”查JGJ130—2001“表5.3.3”•h=1.155×1.7×1.5＝2.945m；l0=k•10-2）=186；=l0/i=2.945/（1.58=0.207。按JGJ130—2001“附录C”查表得3、最底一步立柱钢管的偏心受压稳定承载力设计允许值〔N〕计算：〔N〕+〔N〕•e105≤f

即

〔N〕

+〔N〕×0.05≤2.0510-4

•A

W

0.207×4.8910-6

5.08得〔N〕≤10.39KN4、结论：N=8.91KN＜〔N〕=10.39KN，满足要求。五、支承主梁顶架的稳定性验算：1、荷载计算：荷载计算单元选在主、次梁相交结合部，范围为：沿主梁长度方向2m长×2m宽，主梁尺寸为200X760，该范围内荷载由6根立柱钢管共同承受。①模板自重NG1：由三部分构成

主梁模板自重：〔0.2m+（0.76-0.12）m×2〕×2m×0.3KN/m2=次梁模板自重〔0.2m+（0.45-0.12）m×2〕×（2-0.3）m×0.3KN/m2=0.44KN；板模板自重：（2-0.2）m×（2-0.2）m×0.3KN/m2=0.97KN；总重：0.89+0.44+0.97=2.30KN，由6根立柱钢管共同承受。NG1=2.30/6=0.38KN/每根立柱钢管。②新浇钢筋混凝土自重NG2：由三部分构成

主梁自重：0.2m×1m×2m×25.5KN/m3=次梁自重：〔0.2m×0.45m×（2-0.2）m〕×25.5KN/m3=4.板自重：（2-0.2）m×（2-0.2）m×0.12m×25.1KN/m3=9.76KN；总重：10.2+4.13+9.76=24.53KN，由6根立柱钢管共同承受。NG2=24.53/6=4.01KN/每根立柱钢管。③钢管顶架自重NG3：

支承主梁的顶架按三排架考虑，立柱钢管步距h=1.5m，纵距1.0m，按JGJ130—2001