五层框架结构商务酒店毕业设计计算书(带井子梁)-dwg

本科毕业设计说明书题目：某商务酒店设计（方案2）院(部)：土木工程学院专业：班级：姓名：学号：指导教师：完成日期： 附件一：拟建建筑物所在位置总平面图注：拟建建筑物为业主要求的平面外形，具体尺寸根据业主要求由设计人员确定。1摘要本工程为位于济南市东邻的商务酒店，主体结构为钢筋混凝土框架结构。总建筑面积主体部分为6000。建筑层数主体为五层。采用柱下独立基础和联合基础，室内外高差为0.450m。本论文综合运用所学的专业知识，根据设计任务书的要求进行了钢筋混凝土结构办公楼的建筑、结构和施工组织的设计。设计过程遵循先建筑后结构再基础的顺序进行。建筑设计，依据建筑总体规划要求、建筑用地条件和基地周边的环境特点，首先设计建筑平面，其次进行立面造型、剖面设计。建筑设计应满足使用功能和造型艺术的要求，并适应未来发展与灵活改造的需要。结构设计密切联系建筑设计，以现行的有关规范为依据，主要包括结构选型及结构布置、确定计算简图及计算单元、荷载计算、侧移控制、内力组合、构件设计、楼梯设计、基础设计等内容。本工程采用钢筋混凝土结构框架结构体系（横向承重），选择了有代表性的一榀框架进行计算。对于竖向荷载作用采用分层法，水平荷载作用采用D值法。设计计算整个过程中综合考虑了技术经济指标和施工工业化的要求，由于本工程位于6度抗震设防区，所以计算时不考虑抗震要求。施工组织设计主要包括施工准备工作、施工部署、主要项目的施工方法以及技术质量、安全生产、文明施工方面的一系列措施。关键词：建筑设计结构设计施工组织设计荷载计算YantaiCitypowercompanryofficebuildingdesignABSTRACTTheprojectnameisJinanpowerCompanyofficebuilding,.Themainstructureofthebuildingisreinforcedconcreteframestructure.Thetotalconstructionareaisthemainpartof10983.4suquaremeters,Themainbuildinghas7floors,local8floors,withoutbasement.Usingpilefoundationdesignfortheindoorfloors±0.000m,indoorandoutdoorheightdifferenceis0.45m.Thisthesisusestheprofessionalknowledgesyntheticallyaccordingtotherequestofthedesignprogram.Thedesignoftheofficebuildingincludesarchitecturaldesign,structuraldesignandconstructionmanagementdesign.Thedesignprocessfollowstheorder:firstly,architecturaldesign;secondly,structuraldesign;lastly,thefoundationdesign.Thearchitecturaldesign,accordingtothemasterplanofthebuilding,thesitecondition,peripheralurbanenvironment,andcharacteristicofthebasedesignthebuildingplainatfirst.Theelevationdesigniscarriedonsecondly,consideringbuildingclassifyandfireprevention.Thearchitecturaldesignshouldmeettheneedsofthefunctionalrequirement,theuserequirementanddevelopmentandflexibletransformationinthefuture.Structuraldesignmaintainsclosetieswiththearchitecturaldesign,whichisbasedoncurrentrelevantcodes.Itincludesthestructurestyle,thepreliminaryestimationforthestructuralmembers,confirmationofthesketchandunitforcalculation,sidewaycontrol,loadcalculation,componentdesign,slab-stairsdesign,flooroverlaydesignandfoundationdesign.Thisprojectadoptscast-in-placereinforcedconcretestructure(transversebearing),whichhaschosenarepresentativeframetocalculate.Verticalloadfunctionadoptsmomentdistributionmethod,levelloadfunctionadoptsDvaluemethod,andseismicloadfunctionadoptsequivalentbaseshearmethod.Duringthedesignprocessearthquake-resistantdesign,technicaleconomyindexandconstructionindustrializedrequestaresyntheticallyconsidered.Constructionmanagementdesignincludesthepreparationofconstruction,constructioschedule,themainconstructionmethodandaseriesofmeasuresfortechnologicalquality,safetyinproductionandcivilizationconstruction.Keywords:Architecturaldesign,Structuraldesign,Constructionmanagementdesign1前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计,可以将以前学过的知识重温回顾,对疑难知识再学习,对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计,使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、口头表达等各个方面得到综合训练,具备从事相关工作的基本技术素质和技能。目前，我国建筑中仍以钢筋混凝土结构为主，钢筋混凝土造价较低，材料来源丰富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省钢材，承载力较高，经过合理设计可以获得较好的抗震性能。今后几十年，钢筋混凝土结构仍将活跃在我国的建筑舞台上。框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间，对于办公楼是最常用的结构体系。高层建筑结构的设计，除了要根据建筑高度、抗震设防等级等合理选择结构材料、抗侧力结构体系外，要特别重视建筑体形和结构总体布置。建筑体形是指建筑的平面和立面；结构总体布置指结构构件的平面布置和竖向布置。建筑体形和结构总体布置对结构的抗震性能有决定性的作用。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过查阅资料、设计计算、论文撰写以及图纸绘制，加深了对规范等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。并熟练掌握了AutoCAD和结构设计软件PKPMCAD，基本上达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，后面采用建筑结构软件PKPMCAD进行电算,并将电算结果与手算结果进行了误差分析对比。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。2建筑设计2.1建筑概况:设计题目：建筑面积：主体部分为6000建筑总高度：18.6m建筑层数：主体部分五层结构类型：框架结构2.2工程概况：该商务酒店为框架结构体系，建筑面积约6000，走廊宽度3.0m,标准层高3.6m，底层层高4.2米，室内外高差0.450m。2.3设计要求本工程为某商务酒店，建筑地点为济南市东郊，建筑设计要求达到适度先进水准。拟建建筑面积约6000m2，建筑层数五层。建议采用钢筋混凝土框架结构。建设单位对建筑功能、房间类型及数量的要求如下：序号房间名称数量面积（m2）总面积约为（m2）1客房若干16002餐厅13503厨房12504大型宴会厅12005小型宴会厅21002006大型会议厅12507中型会议室11008小型会议室1409酒店办公若干20010其他房间，由设计人员确定。备注每类房间面积可在上下5％范围内浮动。说明：设电梯一部，厕所、楼梯及其它内容按有关规范处理。要求满足建筑单位使用要求，技术措施合理，通风，采光，消防及交通等项技术指标均应满足规范和章程。2.4设计资料气象资料基本风压值：0.45kN/（50年重现期）雪荷载：0.3kN/（50年重现期）主导风向：夏季为西南风，冬季为东北风。室外温度：常年气温-10C——36C冻结深度：-0.5m地震烈度：6度(0.05g)设计地震分组第三组II类场地。地质、水文资料场地地形平坦，地层结构简单，层位稳定，比较均匀，最高地下水位距地面7m，最低地下水位距地面9m，地下水对混凝土无腐蚀性。2.5建筑要求建筑等级:耐火等级为Ⅱ级设计使用年限50年2.6建筑细部设计2.6.1建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。2.6.2建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。2.6.3采暖地区的保温隔热标准应符合现行的《民用建筑节能设计标准》的规定。2.6.4室内应尽量利用天然采光。2.6.5为满足防火和安全疏散要求，设有三部楼梯。3结构选型及布置3.1结构选型框架结构承载能力高，抗震性能较好，可以满足对大空间的需要，布置灵活，由设计要求可确定，本工程采用框架结构。3.2梁板柱截面尺寸的选择3.2.1框架梁纵向框架梁：h=(~)l=(500~900)mm取h=550mmb=(~)h=200~300mm取b=250mm横向框架梁:边跨取250mm550mm中间跨bh=250mm400mm次梁bh=250mm500mm3.2.2板hl=5400=124mm取120mm3.2.3柱3.2.3.1边柱=(g+q)其中取g+q=12A1=7.2×6.6÷2=23.76m²轴压比μ=通常μ1.0取μ=0.9混凝土强度等级为C30,fc=14.3N/mm2A1==标准层取，b=500mm,底层取h=500mm,b=500mm.3.2.3.2中柱取=因估算误差较大,故边柱暂取与中柱相同的尺寸.3.3框架梁柱线刚度计算取4轴框架作为计算框架，考虑到楼板对梁的作用，边框架梁I=1.5I0中框架梁I=2.0I0(I0为不考虑楼板作用的梁截面惯性矩），梁柱均采用C30混凝土=3.0AB,CD跨梁选用L1：b=250mm,h=550mmI0=1/12bh3=1/120.250.553=3.4110-3m4i=EI/L=1.5EI0/L=1.51.0510-2E/7.5=2.510-3E(m3)BC跨梁选用L2:b=250mm,h=400mmI0=1/12bh3=1/120.250.403=1.3310-3m4i=EI/L=2EI0/L=26.8710-3E/5.4=1.32910-3E(m3)上部各层柱：i=EI/L=E/3.61/120.50.53=1.4510-3E(m3)底层柱：i=EI/L=E/（4.2+0.45+0.5）1/120.50.53=1.0110-3E(m3)注：计算线刚度时根据地质资料,确定基础顶离室外地面为500mm,室内外高差为450mm,则底层高度为4.2+0.45+0.5=5.15m各梁柱构件的线刚度经计算如下图:4荷载统计4.1屋面恒载（不上人屋面）女儿墙高1m4.5KN/m100mm厚钢筋混凝土结构层17x0.12=0.34KN/20mm混合砂浆天棚抹灰17x0.02=0.34KN/找坡层：50mm水泥石灰焦渣砂浆14x0.05=0.7KN/找平层：20mm厚1:3水泥砂浆20x0.02=0.4KN/保温层：40mm厚矿渣水泥14.5x0.04=0.58KN/防水层：8mm厚捷罗克防水层0.10KN/小计4.62KN/标准层楼面恒载水磨石地面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底）0.65KN/90mm厚钢筋混泥土结构层25x0.09=2.25KN/20mm厚混合砂浆天棚抹灰17x0.02=0.34KN/小计3.24KN/标准层卫生间荷载板面装修荷载1.10KN/蹲位折算荷载1.5KN/找平层：20mm厚1:3水泥砂浆20x0.02=0.4结构层：90mm厚现浇钢筋混凝土板25x0.09=3KN/抹灰层：10mm厚混合砂浆17x0.001=0.017KN/防水层：0.3KN/小计5.57KN/主梁L1（250mmx550mm）主梁自重25x（0.55-0.1）x0.25=2.81KN/m纵向主梁侧粉刷17x0.02x（0.55-0.1）x2=0.36KN/m小计3.116KN/m主梁L2（250mmx400mm）主梁自重：25x（0.4-0.1）x0.25=1.875KN/m纵向主梁侧粉刷17x0.02x（0.4-0.1）x2=0.204KN/m小计2.079KN/m纵向框架梁（250mmx400mm）纵梁自重25x（0.5-0.12）x0.25=2.375KN/m纵向侧粉刷17x0.02x（0.5-0.12）x2=0.258KN/m小计2.64KN/m框架柱自重（500mmx500mm）中柱以及边柱bxh=500mmx500mm柱自重：25x0.5x0.5=6.25KN/m抹灰层：20厚混合砂浆17x0.02x4x0.5=0.55KN/m小计6.8KN/m190厚混凝土空心小砌块普通砖内墙水泥砂浆外墙玻璃幕墙190厚混凝土空心小砌块墙双面粉刷（内墙）190厚混凝土空心小砌块墙双面粉刷（外墙）240厚普通砖女儿墙重（屋顶女儿墙高1.0m，女儿墙按240外墙考虑）1.0m高女儿墙重为：二至五层A轴、D轴横墙自重（梁高500mm，开有2个C1窗）1.565x（4.2x（3.6-0.5）-1.5x2.1x2）=10.52KNC1窗自重0.5X1.5X2.1=1.26KN合计：11.78KN沿梁跨长的线载为：11.78/4.2=2.8KN/m二至五层C轴、D轴横墙自重（梁高500mm）1.845x（4.2x（3.6-0.5））=24.02KN合计：24.02KN沿梁跨长的线载为：24.02/4.2=5.72KN/M4.2活荷载标准值计算楼面活载标准值：不上人屋面活载标准值：标准层楼面活荷载厕所活荷载2.5KN/办公室走廊：客房2.0KN/厨房3.5KN/风荷载0.45KN/雪荷载0.3KN/4.3竖向作用下的框架受荷4.3.1标准层屋面荷载计算（1）对2层楼板B1进行计算（6/5.4=1.11为双向板）：传至纵向框架梁(KL250×500)D轴、梁(KL250×500)F轴上的荷载为三角形荷载。恒载：3.24X5.4/2=8.748KN/m活载：2X5.4/2=5.4KN/m若化为均布荷载：恒载：8.748X5/8=5.467KN/m活载：5.4X5/8=3.375KN/m传至框架梁(KL250×500)3轴上的荷载为梯形荷载。恒载：3.24X5.4/2=8.748KN/m活载：2X5.4/2=5.4KN/m若化为均布荷载5.4/2x6=0.45恒载：（1-2X+）X8.748=6.009KN/m活载：（1-2X+）X5.4=3.7091KN/m对2层楼板B2进行计算（8.4/5.4=1.56为双向板）：传至纵向框架梁(KL250×550)3轴上的荷载为三角形荷载。恒载：3.24X5.4/2=8.748KN/m活载2X5.4/2=5.4KN/m若化为均布荷载：恒载：5.476KN/m活载：3.375KN/m传至框架梁(KL250×500)C轴、梁(KL250×500)D轴上的荷载为梯形荷载。恒载：8.748KN/m活载：5.4KN/m若化为均布荷载5.4/2x8.4=0.32恒载：（1-2X+）X8.748=7.409KN/m活载：（1-2X+）X5.4=4.573KN/m（2）梁(KL250×500)传给左边柱(KZ-1)的集中荷载为：恒载＝梁自重+墙自重+B1传荷载2（3.116+3.031）X（5.4+5.4）/2+5.476x5.4x2/2=62.71KN由于梁的形心与柱的形心不一致，因此梁传给柱的集中荷载可向柱形心简化为一个集中荷载与一个力矩恒荷载作用下(0.225-0.125)=62.71x0.1=6.271KN.m活荷载作用下(0.225-0.125)=18.225x0.1=1.82KN.m梁(KL250×400)传给中柱(KZ-1)的集中荷载为：恒载＝梁自重+墙自重+B1传荷载×2+B2传荷载×2(3.116+3.031)x(5.4+5.4)/2+5.467x5.4x2/2+8.748x5.4x2/2=122.11KN活载=B1传荷载×2+B2传荷载×23.375x5.4x2/2+4.573x5.4x2/2=42.91KN由于梁的形心与柱的形心不一致，因此梁传给柱的集中荷载可向柱形心简化为一个集中荷载与一个力矩恒荷载作用下(0.2-0.125)=122.11x0.075=9.158KN.M活荷载作用下(0.2-0.125)=42.91x0.075=3.218KN.M3.2屋面板传荷载：（1）对屋面板B1进行计算（8.4/5.4=1.56为双向板）：传至纵向框架梁(KL250×550)A轴、梁(KL250×550)D轴上的荷载为三角形荷载。恒载：4.62X5.4/2=12.474KN/m活载：0.5X5.4/2=1.35KN/m若化为均布荷载：恒载：12.474X5/8=7.796KN/m活载：1.35X5/8=0.843KN/m传至框架梁(KL250×400)3轴上的荷载为三角形荷载。恒载：4.62X5.4/2=12.474KN/m活载：0.5X5.4/2=1.35KN/m若化为均布荷载5.4/2X8.4=0.3恒载：（1-2X+）X12.474=10.783KN/m活载：（1-2X+）X1.35=1.142KN/m对屋面板B2进行计算（6/5.4=1.2为双向板）：传至纵向框架梁(KL250×400)3轴上的荷载为梯形荷载。恒载：5.12X3/2=7.68KN/m活载：0.5X3/2=0.75KN/m若化为均布荷载：恒载：7.68X5/8=4.8KN/m活载：0.75X5/8=0.469KN/m传至框架梁(KL250×500)C轴、梁(KL250×500)D轴上的荷载为梯形荷载。恒载：5.12X3/2=7.68KN/m活载：0.5X3/2=0.75KN/m若化为均布荷载3/2X4.2=0.357恒载：（1-2X+）X7.68=6.07KN/m活载：（1-2X+）X0.75=0.593KN/m（2）梁(KL250×550)传给边柱(KZ-1)的集中荷载为：恒载＝梁自重+女儿墙自重+B1传荷载×2=(3.116+2.25)X(5.4+5.4)/2+7.796X5.4X2/2=71.04KN活载=B1传荷载×2=0.843X5.4X2/2=4.55KN由于梁的形心与柱的形心不一致，因此梁传给柱的集中荷载可向柱形心简化为一个集中荷载与一个力矩恒荷载作用下X(0.225-0.125)=71.04X0.1=7.10KN.M活荷载作用下X(0.225-0.125)=4.55X0.1=0.455KN.M梁(KL250×500)传给中柱(KZ-1)的集中荷载为：恒载＝梁自重+B1传荷载2+B2传荷载2=2.079X(5.4+5.4)/2+7.796X5.4X2/2+10.783x5.4x2/2=111.53KN活载=B1传荷载2+B2传荷载2=0.843X5.4X2/2+1.142x5.4x2/2=10.71KN由于梁的形心与柱的形心不一致，因此梁传给柱的集中荷载可向柱形心简化为一个集中荷载与一个力矩恒荷载作用下X(0.2-0.125)=111.53x0.075=8.364KN.M活荷载作用下X(0.2-0.125)=10.71x0.075=0.803KN.M恒荷载受荷总图如图所示，活荷载受荷总图如图所示恒荷载受荷总图活荷载受荷总图3.3竖向荷载框架内力计算梁固端弯矩取4轴框架作为计算框架，考虑到楼板对梁的作用，边框架梁I=1.5I0中框架梁I=2.0I0(I0为不考虑楼板作用的梁截面惯性矩），梁柱均采用C30混凝土=3.03.竖向荷载统计3.1计算简图3.2恒荷载计算3.2.1屋面框架梁线荷载标准值屋面恒荷载4.62kN/m2边框架梁自重2.27kN/m中框架梁自重0.89kN/m则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：g5AB1=2.27kN/mg5BC1=0.89kN/mg5AB2=4.62×4.8=22.18kN/mg5BC2=4.62×3=13.86kN/m楼面框架梁线荷载标准值楼面恒荷载3.49kN/m2边框架梁自重及粉刷2.27kN/m中框架梁自重及粉刷0.89kN/m边跨填充墙自重及粉刷1.26*18=22.68kN/m则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为：gAB1=2.27+22.68+=24.95kN/mgBC1=0.89kN/mgAB2=3.49×4.8=16.75kN/mgBC2=3.49×3=10.47kN/m3.2.2荷载等效顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨荷载等效后的计算简图如下3.2.3固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨3.2.4分层计算弯矩1）顶层分配系数计算如下3.3内力计算过程如下因为墙的重心和梁的重心不在同一直线上，故存在偏心距，上面的计算中已求出，所以梁端的弯矩应是两弯矩之和，如下表1-41-22-12-52-30.360.640.580.340.08101.34-6.73=94.61101.34-9.40=91.94-7.1625.5460.55→30.28-33.37←-66.73-39.12-9.2012.0221.35→10.68-3.10←-6.19-3.63-0.851.121.98→0.99-0.58-0.34-0.0738.68-38.6860.39-43.09-17.30M图见下页（单位：kN∙m）57.7137.8857.7137.8895.65112.3611.3676.8676.86(1)(2)(3)(4)(5)中间层分配系数计算如下内力计算过程如下（单位：kN∙m）因为墙的重心和梁的重心不在同一直线上，故存在偏心距，上面的计算中已求出，所以梁端的弯矩应是两弯矩之和，如下表3-63-13-44-34-24-74-50.270.270.460.440.250.250.06-168.21165.54-5.5745.4245.4260.56→30.28-41.86←-83.71-47.56-47.56-11.4211.3011.3015.07→7.53-1.66←-3.31-1.88-1.88-0.450.500.500.60→0.30-0.13-0.08-0.08-0.0157.2257.22-114.44116.50-49.52-49.52-17.46M图见下页（单位：kN∙m）37.0837.0871.23211.3612.3637.0896.50571.1512.3611.3635.5935.59(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)底层分配系数计算如下内力计算过程如下（单位：kN∙m）3-63-13-44-34-24-74-50.220.280.500.460.260.200.08-168.21165.54-5.5737.0047.1084.11→42.01-46.46←-92.91-52.51-40.40-16.1610.2213.0123.23→11.62-2.67←-5.34-3.02-2.32-0.930.590.751.34→0.67-0.31-0.17-0.13-0.0647.8160.86-108.67121.27-55.70-42.85-22.72M图如下（单位：kN∙m）12.3612.3613.26896.2110.55515.4213.26815.4038.0530.80170.69611.36(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)3.4不平衡弯矩分配计算过程见如下（单位：kN∙m），方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁8.336.8611.36-6.86-9.65-12.361.3225.4313.6113.58-27.08-6.6413.6111.36-27.12-8.79-12.361.8511.3610.0314.53-12.36-8.2510.0311.36-20.06-8.25-12.361.9811.3618.2615.44-12.36-7.7418.2638.0136.53-9.80-15.122.1011.364.877.42-12.36-11.943.62-8.493.231.29不平衡弯矩调整之后即可得出恒荷载作用下框架弯矩图，见第29页（单位：kN∙m，括号内为调幅后的弯矩值）3.5跨中弯矩计算3.6剪力计算

3.7轴力计算顶层边节点集中荷载为：G=71.04kN=71.04kN顶层中节点集中荷载为：G=95.41kN=111.53kN中间层边柱节点集中荷载为：GA=梁自重+墙自重+墙粉刷+板传荷载x2+z柱自重+柱粉刷=52.21+0.5x0.5x3.6x25+0.5x3.6x0.02x4x17=77.16kN3.8弯矩调幅边跨：端部弯矩值乘以0.85，跨中弯矩值乘以1.2中跨：端部弯矩值乘以0.85，跨中弯矩值乘以0.9将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的（）内跨中弯矩：端部弯矩：端部弯矩层号AB梁左端BC梁边端CD梁右端591.5421.042110.57454.395.22111.38356.935.22112.15249.626.255111.78155.996.615109.3910．由于最不利的弯矩和剪力在梁端和柱边的交界处，所以求梁端柱边剪力与弯矩V(kN)M(kN∙m)58.73-63.6011.03-28.5744.70-10.82119.58-120.628.64-77.1680.42-11.11119.75-120.458.64-79.0081.27-11.00120.13-120.078.64-82.3582.13-10.98120.29119.918.64-83.0381.80-10.89118.79-121.418.64-70.7879.04-16.064.活荷载内力计算4.1活荷载计算1．屋面框架梁线荷载标准值Q6AB=0.5×4.8=2.40kN/mQ6BC=0.5×3.0=1.50kN/m2．楼面框架梁线荷载标准值qAB=2.0×4.8=9.6kN/mqBC=2.5×3.0=7.5kN/m3．屋面框架节点集中荷载标准值边节点：纵向框架梁传来的雪荷载4.82×0.5/2=5.76kN则Q6A=5.76Kn中节点：3/(4.8x2)=0.31纵向框架梁传来的雪荷载5.76x（1-2×0.312+0.313)×0.50×7.5×3.0/2=27.14kN则Q6B=27.14Kn4．楼面框架节点集中荷载标准值边节点：纵向框架梁传来的活荷载4.82×2.0/2=23.04kN则QA=23.04kN中节点：纵向框架梁传来的雪荷载23.04+(1-2×0.312+0.313)×2.0×4.8×3/2=35.10kN则QB=35.10kN4.2活荷载作用下内力计算QQQQAB6qqQQQQAB6qqA6C6B6D6BC6A6C6B6D6BC6QQQABqqQQQABqqCDBAQBC5CDBAQBC54.3计算简图4.3.1荷载等效顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨荷载等效后的计算简图如下：q'q'中q'边q'6边q'6中3．固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨4.3.2分层计算弯矩1）顶层内力计算过程如下（单位：kN∙m）1-41-22-12-52-30.360.640.580.340.08-9.398.96-0.713.386.01→3.00-3.27←-6.53-3.83-0.91.182.09→1.04-0.61-0.36-0.074.56-4.565.87-4.19-1.68M图（单位：kN∙m）(5)(5)(4)4.19(3)(2)(1)1.404.564.561.525.871.682）中间层内力计算过程见下页（单位：kN∙m）3-63-13-44-34-24-74-50.270.270.460.440.250.250.06-17.8916.01-3.524.834.838.23→4.12-3.66←-7.31-4.15-4.15-1.000.990.991.68→0.84-0.37-0.21-0.21-0.055.825.82-11.6413.29-4.36-4.36-4.57(6)(6)(7)(5)(4)(3)(2)(1)1.455.8211.641.945.821.454.5713.294.361.944.363）底层内力计算过程如下（单位：kN∙m）3-63-13-44-34-24-74-50.220.280.500.460.260.200.08-17.8916.01-3.523.935.018.95→4.48-3.91←-7.81-4.41-3.39-1.360.871.091.95→0.98-0.45-0.25-0.20-0.084.806.10-10.9013.21-4.66-3.59-4.96M图如下（单位：kN∙m）1.201.204.6610.902.03(7)(6)(5)(4)(3)(2)(1)4.806.101.603.5913.214.961.554.3.4不平衡弯矩分配计算过程如下（单位：kN∙m），方框内为原不平衡弯矩左梁上柱下柱右梁1.221.241.94-1.24-0.84-1.450.121.520.801.25-1.40-0.680.801.94-1.59-0.74-1.450.171.940.891.28-1.45-0.720.891.94-1.78-0.73-1.450.171.940.911.32-1.45-0.700.912.03-1.83-0.80-1.550.181.940.450.64-1.45-1.09-0.45-0.890.360.09不平衡弯矩调整之后即可得出活荷载作用下框架弯矩图，如下（单位：kN∙m，括号内为调幅后的弯矩值）4.3.4跨中弯矩计算因为楼面活载是按满布计算的，故跨中弯矩应乘以1.1进行放大。4.3.5剪力计算顶层中跨端部剪力其他层中跨段部剪力各边跨段部剪力：4.3.6轴力计算4.3.7弯矩调幅边跨：端部弯矩值乘以0.85，跨中弯矩值乘以1.2中跨：端部弯矩值乘以0.85，跨中弯矩值乘以0.9将调幅后的弯矩值表于框架弯矩图的（）内跨中弯矩端部弯矩端部弯矩层号AB梁BC梁边端BA梁64.931.335.70511.273.7412.36411.383.7312.38311.453.7312.42211.453.7212.42110.024.1411.77由于最不利的弯矩和剪力在梁端和柱边的交界处，所以求梁端柱边剪力与弯矩V(kN)M(kN∙m)5.64-5.871.53-3.524.23-0.9522.85-23.175.29-5.566.57-2.4222.86-23.165.29-5.676.59-2.4122.90-23.155.29-5.736.63-2.4122.9023.155.29-5.736.63-2.4122.76-23.275.29-4.335.90-2.825.内力组合本章中单位统一为：弯矩kN∙m，剪力kN，轴力kN。根据前面第四至八章的内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中，由于对称性，每层梁取5个控制截面。柱分为边柱和中柱，每根柱有2个控制截面。内力组合使用的控制截面标于下图。截面设计6.1框架梁的截面内力换算支座中心处弯矩换算为支座边缘处控制界面的弯矩进行配筋计算，梁支座边缘处的内力值：顶层A支座截面最不利组合设计值：为设计值，将梁单位长度均布荷载转化为设计值四层M()五层四层三层二层一层支座A-59.59-76.63-80.04-73.31-87.72AC跨中146.51138.531128.41128.41139.09支座C左-70.41-87.57-92.27-98.28-110.13支座C右-90.25-50.78-55.87-55.81-62.34CE跨中59.748.9848.9848.9850.27V五层四层三层二层一层78.42113.87113.04113.04110.12-114.54-128.57-137.47-137.24-132.3310.3215.9918.2820.5927.326.2梁正截面受弯承载力计算根据内力组合结果，即可选择各截面的最不利内力进行截面配筋计算。采用单筋矩形截面公式，取，梁内纵向钢筋选用HRB335，混凝土强度等级采用C30，则，AB,CD跨截面尺寸为250*550CD跨截面尺寸以顶层A支座为例：查表梁各截面配筋如下表：层号截面实配钢筋及面积顶层A-59.590.038305218AB中146.510.098773418B左-70.410.046368218509B右-90.250.218594181017CD中59.70.1345683187634层A-76.630.05392218AB中138.5310.088731418B左-87.570.06453218509B右-50.780.113494218509C中48.980.109471218509A-80.040.0514122183层AB中128.410.085670418B左-92.270.06477218509B右-55.870.121512218509CD中48.980.109471218509A-73.310.041341218AB中128.410.0856704182层B左-98.280.064507218509B右-55.810.121512218509CD中48.980.1094712185091层A-87.720.057453218AB中139.090.088732418B左-110.130.073576318763B右-62.340D中50.270.1104962185096.3框架梁的斜截面受剪承载力计算按《混凝土结构设计规范》的要求：梁的箍筋。箍筋选用HPB235，AB跨故截面尺寸满足要求按构造要求配筋取双肢箍Ф8＠200满足要求BC跨故截面尺寸满足要求按构造要求配筋取双肢箍Ф8＠200满足要求框架梁斜截面配筋层数截面剪力V(kN)实配箍筋5梁AB支座左78.42<08@200跨中--<08@200支座右-114.54<08@200梁BD支座左10.32<08@200跨中--<08@2004梁AB支座左113.87<08@200跨中--<08@200支座右-128.5<08@200梁BD支座左15.99<08@200跨中--<08@2003梁AB支座左113.04<08@200跨中--<08@200支座右-137.47<08@200梁BD支座左18.28<08@200跨中--<08@2002梁AB支座左113.04<08@200跨中--<08@200支座右-137.24<08@200梁BD支座左20.59<08@200跨中--<08@2001梁AB支座左110.12<08@200跨中--<08@200支座右-132.33<08@200梁BD支座左27.32<08@200跨中--<08@2006.4框架柱配筋计算柱采用对称配筋，纵筋采用HRB335级钢筋，柱箍筋采用HPB235，混凝土保护层厚度取30mm，mm。设计采用为组合目标的三组内力进行计算，以首层中柱为例。6.5框架柱的纵向受力钢筋计算6.5.1轴压比验算则轴压比故满足要求。6.5.2框架柱正截面承载力计算强柱弱梁的要求调整弯矩组合，柱计算长度附加偏心距，取，取，取故属于大偏心受压。选配416（）配筋率满足要求。组合，柱计算长度附加偏心距，取，取，取故属于小偏心受压。按构造要求，选配416（）配筋率，满足要求。组合，，层数组合弯矩M(kN·m)轴力N(kN)实际配筋(mm2)5边柱-81.39140.7551941680455.75171.99349-24.24125.9358中柱81.42163.91496416804-46.44211.7520881.42163.914964边柱-92.66338.3844341680450.81383.181018.61285.75<0中柱103.63377.08526416804-43.08480.08<0103.63377.085263边柱-109.76545.5347641680458.89594.298717.84435.84<0中柱-128.51601.22646416804-49.23748.51<0128.11583.946382边柱116.27779.1755041680418.17807.52<049.16577.9644中柱123.83790.32612416804-15.111020.74<0123.24810.245251边柱-109.76545.5347641680458.89594.298717.84435.84<0中柱-128.51601.22646416804-128.51601.22646-128.51601.226466.6斜截面受剪承载力计算柱强剪弱弯要求由内力组合表查知取因为剪跨比所以取又因为故取，则故按构造配箍，取。梁柱配筋见下表。框架柱斜截面配筋层数组合剪力V(kN)箍筋形式实配箍筋(mm2)非加密区加密区4边柱-41.58<0双肢箍8＠2008＠100中柱42.81<0双肢箍8＠2008＠1003边柱-49.79<0双肢箍8＠2008＠100中柱56.52<0双肢箍8＠2008＠1002边柱-60.29<0双肢箍8＠2008＠100中柱71.29<0双肢箍8＠2008＠1001边柱-54.5<0双肢箍8＠2008＠100中柱59.53<0双肢箍8＠2008＠100楼梯的计算梯间宽1450mm梯板倾斜度斜板厚度：混凝土强度等级，，。钢筋为：纵筋均采用，箍筋采用,。7.1.梯段斜板a.梯段斜板恒载标准值：30厚水磨石面层：栏杆自重：锯齿形斜板自重：板底抹灰：合计活载标准值：荷载设计值：b.截面设计计算跨度：斜板内力只需计算跨中最大弯矩，考虑斜板两端与梁整结，则跨中最大弯矩受力筋选用，分布筋7.2平台板a.平台板恒载标准值:板厚100mm取1m板宽计算30厚水磨石面层：100厚钢筋混凝土：板底抹灰：____________合计活载标准值：荷载设计值：b.截面设计计算跨度：按构造配筋，分布筋7.3平台梁平台梁恒载标准值：平台梁两端搁置在平台柱上截面由斜板传来的恒载：由平台板传来的恒载：平台梁自重：平台梁刷水磨石：平台梁底及侧面粉刷：____________合计活载标准值：荷载设计值：b.截面设计计算跨度：平台梁跨中正截面最大弯矩设计值：截面按倒L型计算中和轴在翼缘内数第一类T型梁选，C.斜截面受剪承载力计算：7.4平台柱标准层柱高1450mm，截面尺寸：平台梁传递恒载：平台柱自重：平台柱粉刷：____________合计8.板的计算9.基础9.1基础选型采用现浇钢筋混凝土独立基础,混凝土等级为C30,,粉质粘土为地基持力层,地基承载力,垫层厚度为100mm，强度选为C10,两边各伸出地基100mm。9.3荷载计算9.4B和C柱基础9.4.1.对内力进行标准值的组合考虑两组最不利组合。第一组（与相应的）设计值：标准值：第二组（与相应的N,V）设计值：标准值：9.4.2.持力层承载力验算埋深范围内的加权平均重度由《土力学地基基础》可知承载力修正系数为：，持力层承载力特征值（先不考虑对基础宽度进行修正）9.4.3.初步选择基础尺寸由于第一组合的轴力最大，先用该组合进行基础尺寸估算，然后用第二组合验算。计算基础和回填土重时的基础埋深。由中心荷载作用下的基础底面积的计算公式：，考虑荷载偏心，基础底面积按20%增大，即，初步选择基础底面积，且不需再对进行修正。9.4.4.验算持力层地基承载力基础底竖向力：基地处的总力矩：偏心距：验算基底最大压力：第二组合验算可得：验算基底最大压力：9.4.5.计算基底净反力净偏心距基底最大净反力设计值：9.4.6.基础高度验算基础底板受荷图柱边基础截面抗冲切验算：，，，初步选择基础高度，。破坏锥体宽度：因偏心受压抗冲切力：满足要求。9.4.7.配筋计算选用HPB335钢筋（）(1)Ⅰ-Ⅰ截面（柱边净反力）：=净反力平均值：弯矩：选用（）(2)Ⅱ-Ⅱ截面：因该基础为受单向偏心荷载作用，取实配（）9.5C和D柱联合基础9.5.1对内力进行标准值的组合，考虑两组最不利组合。第一组（与相应的）设计值：标准值：第二组（与相应的N,V）设计值：标准值：9.5.2.持力层承载力验算埋深范围内的加权平均重度由《土力学地基基础》可知承载力修正系数为：，持力层承载力特征值（先不考虑对基础宽度进行修正）9.5.3初步选择基础尺寸由于第二组合的轴力最大，先用该组合进行基础尺寸估算，然后用第一组合验算。作用在基础顶面的竖向荷载为：QUOTEF=1942.5x2=3885KNQUOTEQUOTEQUOTEl=2x(1.5+2.0)m=7.0m计算基础和回填土重时的基础埋深。由中心荷载作用下的基础底宽度b的计算公式：，取b=3.5m初步选择基础底面积，且需再对进行修正。9.5.4验算持力层地基承载力基础底竖向力：3885+20X1.525X3.5X7=4632.25KN基地处的总力矩：QUOTE(17.98+54.04X0.8)X2=122.424KN偏心QUOTE验算基底最大压力：（可以）9.5.5计算基底净反力净偏心距基底最大净反力设计值：QUOTE3.5X152.49=533.715由剪力为的0的截面确定最大弯矩的截面位置，假定弯矩最大截面至基础左端距离为x，则QUOTE3.6m最大负弯矩350.51KN.m最大正弯矩

1067.43KN.m9.5.6.基础高度验算柱边基础截面抗冲切验算：，，，初步选择基础高度，。破坏锥体宽度：抗冲切强度验算：

考虑沿柱全周边的冲切作用计算截面在冲切破坏锥体底面边缘处：

3885/3.5X7=158.571942.5-3.5X158.57X(2.0+0.5/2+0.76)=271.97KN抗冲切力：271.97KN满足要求。C柱的计算同B柱，满足要求。9.5.7.配筋计算选用HRB335钢筋（）<1>、纵向钢筋底面配筋：每米宽配筋面积QUOTE5201.9/3.5=1486.26配18@150钢筋钢筋根数：QUOTE3500-100/150+1=23实际配筋:QUOTE23X254.5=6023.17>5201.9满足要求即实配钢筋为2318@150B.顶面配筋

每米宽配筋面积QUOTE1708.14/3.5=488.04配12@150钢筋钢筋根数：n=21实际配筋:QUOTE21x113.1=2375.1mm2满足要求即实配钢筋为2112@150<2>、横向配筋基础横向宽度为b，在柱下取一垂直于基础纵向的假想等效梁进行计算。（等效梁宽度沿基础的纵向）等效梁宽度为QUOTE则等效梁底面积为QUOTE其基底净压力为1942.5/3.5X(0.5+0.75X0.76)=518.69KN柱截面弯矩为901.87横向钢筋面积每米宽配筋面积

QUOTE627.87配10@180钢筋钢筋根数：QUOTE实际配筋:QUOTE627.87满足要求即实配钢筋为3910@180基础配筋图见结施。雨棚11施工组织设计11.1工程概况11.1.1设计概况本工程为市房地产开发公司办电力公司办公大楼，主体结构为钢筋混凝土框架结构。总建筑面积主体部分为10983.4，500人会议室的建筑面积为484，建筑层数8层，会议室，无地下室。采用柱下独立基础和联合基础，设计室内地坪为±0.000m，室内外高差为0.45m。建筑等级：二级；防火等级：二级；屋面防水等级：三级。本结构安全等级为二级，设计使用年限为五十年，采用框架结构，抗震设防烈度为六度设防。建筑场地类别为Ⅱ类。11.1.2自然条件(1)气温:年平均气温22度,最高气温40度,最底气温-12度.(2)雨量:年降雨量1200mm,最大降雨量140mm/日.(3)基本风压0.55kN/.(4)基本雪压0.40kN/.(5)主导风向:夏季为南,西南风;冬季为东北风.(6)地下水:经勘测地下水位在地表以下（7）冻土深度为0.5m11.1.3工程结构特点程为现浇钢筋混凝土框架结构，横向框架梁承重，柱下为独立基础，现浇120厚钢筋混凝土楼板。11.1.4材料钢筋采用HPB335热轧钢筋、HRB335热轧钢筋，HRB335热轧钢筋。混凝土：基础垫层为C10,基础为C30，各层梁、板、柱均为C30。墙体：室内地面以下墙体采用200厚砖墙，M5水泥砂浆；室内地面以上墙体采用加气混凝土砌块，墙厚200mm。11.1.5结构设计特点受力钢筋的混凝土保护层厚度基础50mm框架柱40mm框架梁35mm楼板15mm本工程结构采用框架结构。柱截面尺寸为500mm×500mm，主梁截面尺寸为250mm×550mm，次梁尺截面寸为250mm×400mm，中间跨梁尺寸为250mm*400。现浇板厚为120mm，为双向板布置。内外墙采用加气混凝土砌块，M5混合砂浆砌筑。隔墙为轻质隔墙。地震烈度为6度（0.05g），设计地震分组为第三组，二类场地。基础边柱采用柱下独立基础，CD轴柱采用联合基础，基础埋深1.8m.11.1.6经济条件钢筋由加工厂加工成型后运至现场。在现场设置混凝土搅拌站制备混凝土，建筑材料齐全，砂石钢筋水泥由本地区提供。厂区内可通汽车，水电由市区供应。11.2主要分部分项施工方案本工程实行交叉作业，流水施工，按照“先结构、后装修，先土建、后安装”的顺序施工。11.2.1施工程序(1)划分施工段按建筑物的自然层将工程化分为多个施工层。将该工程平面方向划分为二个施工段，平面方向以伸缩缝为界，伸缩缝西面的结构部分为Ⅰ段、伸缩缝东面的结构部分为Ⅱ段，垂直方向按结构层划分。(2)确定施工流向平面方向施工为Ⅰ→Ⅱ段，垂直方向施工为一层→二层→三层→四层→……。(3)施工阶段分为三个阶段：基础工程→主体工程→装饰工程。11.2.2施工顺序及施工方法(1)基础工程施工的顺序测量放线→独基工程→人工开挖→浇混凝土垫层→扎基底钢筋→支基础模板→浇基础混凝土→支联系梁模→扎联系梁钢筋→浇混凝土→回填土。1）土方工程测量放线,据建设单位、监理公司提供的定位依据和定位放线通知单，在校核定位无误后，进行定位放线。其中角度用J2型经纬仪测设，距离用经检核的钢尺量取，在各主轴线延长线上加设付桩，并妥善保护。用S3水准仪测设工程的正负零。在该工程附近不会发生沉降的地方测设3个以上的正负零点，作为该工程的控制高程点。根据施工图及围拢上的坐标轴线，在工程地址平面上用白石灰粉标出基坑土方的挖取范围。土坡开挖,取大开挖，当考虑机械开挖、机械对边坡的动载影响，采用的边坡坡度为i=1：0.67。机械开挖应用反铲式挖掘机，并配合汽车将部分土外运。机械挖土时，在现场适当位置架设S3水准仪，随时检查基坑的深度，防止出现超挖的现象。柱基坑底面预留200mm厚土由人工挖土时修整。在雨季土方施工应采取的措施;密切关注天气预报，抓住停雨的空隙进行机械开挖施工。机挖时预留200mm厚的土，在浇筑混凝土垫层时再迅速挖去，防止浸泡后的土承载力下降。在基坑内设集水沟，采用潜水泵排水。地基钎探：（1）工艺流程：

放钎点线→就位打钎拔钎灌砂（2）机械打钎：将触探杆尖对准孔位，再把穿心锤会在钎杆上，扶正钎杆，拉起穿心锤，使其自由下落，锤距为50cm，把触探杆垂直打入土层中。（3）记录锤击数。钎杆每打入土层30cm时，记录一吹锤击数。钎探深度如设计无规定时，一般按表l-6执行。

（4）拔钎：用麻绳或铅丝将钎杆绑好，留出活套，套内插入撬棍或铁管，利用杠杆原理，将钎拔出。每拔出一段将绳套往下移一段，依此类推，直至完全拔出为止。

（5）移位：将钎杆或触探器搬到下一孔位，以便继续打钎。

（6）灌砂：打完的钎孔，经过质量检查人员和有关工长检查孔深与记录无误后，即可进行灌砂。灌砂时，每填入30cm左右可用木棍或钢筋棒捣实一次。灌砂有两种形式，一种是每孔打完或几孔打完后及时灌砂；另一种是每天打完后，统一灌砂一次。（7）采用梅花型布置，间隔1.5～2.0m，深度1.5m，且不浅于短边。2）柱基工程：测量放线→柱下独立基础、地梁土方开挖→地基基础验槽合格→柱下独立基础垫层施工→基础模板安装（包括柱头钢筋定位模）→基础钢筋制安→地梁模施工→地梁钢筋制安→地梁、柱基础砼浇注→柱基础及地梁拆模板→

土方、石粉分层回填、夯实。3）垫层浇筑混凝土垫层的设计强度为C30，总工程量94.4m3，采用商品砼。采用100mm宽组合钢模板支模，模板底与槽底接触处如有缝应事先用水泥砂浆填实，在基坑和基槽内间隔3～5米打入短钢筋或小木契，用红漆标上垫层面标高。垫层混凝土用泵车浇筑，用平板振动器振实后，用铝合金刮尺刮平，用木抹子抹平后用铁抹子压光。4）钢筋工程钢筋在加工场加工好后，现场对照施工图进行绑扎或焊接定位。钢筋安装前，认真检查尺寸、直径、级别、和形状，防止钢筋安装错误。要注意留好柱的插筋。5）模板工程基础模板采用木模板，木模的制作在现场的木工棚内完成，木模的位置要由墨线检验，并用木坊将其固定牢固。钢筋与模板的间隙采用预置砂浆垫块隔离，保证钢筋的保护层厚度，模板内侧涂脱模剂，以便拆模。6）混凝土工程采用商品混凝土，浇筑后配专人操作混凝土振捣棒，并配备专人进行表面压实抹光。7）土方回填混凝土强度达到规定要求后，可以进行基坑人工回填。回填分两次进行，第一次回填土600mm，第二次回填800mm，两次回填分两天完成。(2)主体工程施工顺序：绑扎一层柱钢筋→柱梁板支模→绑扎一层梁板钢筋→浇混凝土→绑扎下一层柱钢筋。①柱钢筋绑扎。混凝土柱内的竖筋采用电渣压力焊接头，1/2有接头的竖筋错开45d以上，且不小于60mm。箍筋采用人工绑扎安装。钢筋均由场外工厂加工成型后运送进场，棚内堆放，地势要高，避免雨后受潮腐蚀表面，钢筋的下料、制作严格按照设计和施工规范进行。施工要求,筋的级别、种类和直径应按设计要求采用。当需要代换时，应征得设计单位的同意。所有钢材要采用合格的钢材，进场前索要质保书，并进行外观检查（如锈蚀、牙纹、裂纹等），进场后取样进行物理性能试验，必要时对其进行化学分析试验，合格后方可使用该批钢材。钢筋工程应严格按照施工验收规范和设计图纸说明进行施工。专职检查员现场跟班逐根进行外观检查和实测。搞好钢筋连接复试检验工作。钢筋进场后必须分批分规格堆放，对检验状态作出标识，严禁乱用。堆放钢筋时，下面砌300mm高的240mm砖墙。钢筋制作及绑扎,筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求。钢筋翻样由专人负责，翻样前认真熟悉施工图纸，计算好下料长度，画出大样图。钢筋的弯钩及其长度应符合图纸、规范和抗震要求。钢筋采用集中堆放，集中下料，以提高工作效率。盘圆钢筋冷拉采用控制冷拉率的方式调直，冷拉率控制在4%以内。钢筋的表面应洁净、无油渍、铁锈。钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求。钢筋加工在现场进行，在认真审阅图纸及技术交底后，编制钢筋配料单，配料单由技术人员审定后，制出样板筋，核对无误后，才能成批下料，并在成料上挂好标准片牌，注明等级、规格、使用部位等，以防混用和实现可追溯性。钢筋绑扎时一定要做到画线定位，梁柱钢筋点点绑扎，坚持先主梁后次梁，先梁后板绑扎程序。柱钢筋定位放线时，弹出柱边线和轴线位置，柱的插筋位置应准确，底板上表面设定位箍筋，并与底板钢筋焊接固定，以保证板、柱插筋位置准确。②柱、梁、板支模柱模板采用胶合板模板。混凝土柱断面为300mm×450mm。胶合板模的定型制作在现场的木工棚内完成。胶合板模的位置要由墨线检查，并由木枋将其固定牢固，钢筋与模板的间隙采用预制的砂浆垫块隔离，保证钢筋的保护层厚度。基础保护层厚度为40mm。模板内面刷上脱模剂，以便拆模。施工方法,板安装时，要保证其平整度和柱高的正确性，模板支撑系统必须有足够的稳定性。混凝土浇筑前24h应对模板淋水，水平构件采用密封带堵缝、竖向构件采用加海绵条堵缝，以免漏浆。模板的拆除应严格按规范要求，并在混凝土施工中留置试块，同条件养护，作为拆模的依据。若混凝土末达到强度要求，不得提前拆模。模板工程应注意事项:工作台、机