水工钢结构课程设计

水工钢结构课程设计某节制闸工作闸门的设计姓名: 学院：专业班级:学号：组号：指导教师:设计日期：2015年1月5日—2015年1月9日华北电力大学〔北京〕可再生能源学院目录TOC\o"1-3”\h\z\u_Toc408529865”一、课程设计任务与要求3HYPERLINK\l”_Toc408529866"二、设计资料3_Toc408529870"3。主梁的布置4_Toc408529872”5.连接系的布置和形式41.估算面板厚度5HYPERLINK\l”_Toc408529876"2.面板与梁格的连接计算6五、水平次梁，顶梁和底梁的设计6HYPERLINK\l”_Toc408529878”1.荷载与内力验算72。截面选择8HYPERLINK\l”_Toc408529880"3.水平次梁的强度验算9HYPERLINK\l”_Toc408529881”4。水平次梁的挠度验算10HYPERLINK\l”_Toc408529882"5。顶梁和底梁10_Toc408529885”2。主梁设计10〔1)截面选择10_Toc408529891"七、横隔板设计16HYPERLINK\l”_Toc408529892"1.荷载和内力计算16HYPERLINK\l”_Toc408529893"2。横隔板和截面选择和强度验算17HYPERLINK\l”_Toc408529894”八、纵向连接系设计18_Toc408529897"九、边梁设计19HYPERLINK\l”_Toc408529898"1.荷载和内力计算19HYPERLINK\l”_Toc408529899”2。边梁强度验算20十、行走支承设计21HYPERLINK\l”_Toc408529901”十一、胶木滑块轨道设计211.确定轨道底板宽度21十二、闸门启闭力和吊座验算22HYPERLINK\l”_Toc408529905"1.启门力222。闭门力23HYPERLINK\l”_Toc408529907"3.吊轴和吊耳板验算23HYPERLINK\l”_Toc408529908”十三、参考文献24课程设计任务与要求《钢结构》课程设计的任务为某节制闸工作闸门的设计.要求根据钢闸门设计标准与要求，设计出合理、可行的平面定轮钢闸门。设计资料某供水工程，工程等级为1等1级，其某段渠道上设有节制闸.节制闸工作闸门操作要求为动水启闭，采用平面定轮钢闸门。本闸门结构设计按SL74—95《水利水电工程钢闸门设计标准》进行。根本资料如下：孔口尺寸:宽为,高为；底槛高程：;正常高水位：；设计水头：;门叶结构材料：Q235A.闸门结构形式及布置闸门尺寸确实定闸门高度：〔安装顶止水构造要求取〕闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：闸门计算跨度：图SEQ图\*ARABIC1闸门尺寸图(m〕主梁的数目及形式主梁是闸门的主要受力构件,其数目主要取决于闸门的尺寸。因为闸门跨度，闸门高度，。所以闸门采用3根主梁.本闸门属于中等跨度，为了便于制造和维护，决定采用实腹式组合梁。主梁的布置本闸门为潜孔式闸门，按公式计算,〔其中,为水面至门顶止水的距离)经计算：设计时按最下面的那根受力最大的主梁来设计，各主梁采用相同的截面尺寸.梁格的布置及形式梁格采用复式布置与等高连接，水平次梁穿过横隔板所支承.水平梁为连续梁，间距应上疏下密，使面板各区格需要的厚度大致相等。连接系的布置和形式横向连接系，根据主梁的跨度，决定布置3道隔板，其间距为，横隔板兼作竖直次梁.纵向连接系,设在两个主梁下翼的竖平面内，采用斜杆式桁架。边梁与行走支撑边梁采用单腹式,行走支撑采用胶木滑道。图SEQ图\*ARABIC2闸门尺寸布置图〔mm)面板设计根据《钢闸门设计标准SDJ—78(试行〕》关于面板的设计，先估算面板厚度，在主梁截面选择以后再验算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。估算面板厚度假定梁格布置尺寸如图2所示。面板厚度按下式计算当时，，那么当时，，那么现列计算表计算如下：表SEQ表\＊ARABIC1面板厚度的估算区格181017900。9890。3280.049880。12790915。74135517901.3210。4550.066740。17426016.06129517901.3820.4610.080750.19294016.99107517901。6650。4840.093390.21260515。5484517902.1180。5000。103830.22784913.0976017902.3550。7180。112550。28427314。69注：1。面板边长都从面板与梁格的连接焊缝算起，主梁上翼缘宽度为；2。区格Ⅰ-Ⅵ中系数由三边固定一边简支板查得。根据上表计算，选用面板厚度。面板与梁格的连接计算面板局部挠曲时产生的垂直于焊缝长度方向的横拉力表达式按式计算，面板厚度，并且近似地取板中最大弯应力那么面板与梁格连接焊缝厚度的计算见后文。水平次梁，顶梁和底梁的设计荷载与内力验算水平次梁和顶，底梁都时支承在横隔板上地连续梁，作用在它们上面的水压力可按下式计算，即表SEQ表\＊ARABIC2水平次梁、顶梁和底梁均布荷载的计算梁号梁轴线处水压强度梁间距1〔顶梁〕40.188。351.932〔主梁〕59。091.695100。161.463〔水平次梁)73。401。430104.961.404〔主梁〕87。121.290112.381。185〔水平次梁〕98。691.065105.100.956〔主梁)108.000.89096.120.839(底梁〕116.130.51559.81顶梁荷载按以下图计算：图SEQ图\＊ARABIC3顶梁荷载计算图根据计算,水平次梁计算荷载取,水平次梁为4跨连续梁，跨度为，水平次梁弯曲时的边跨弯距为：支座B处的负弯距：图SEQ图\*ARABIC4水平次梁计算简图和弯矩图截面选择考虑利用面板作为次梁截面的一局部，初选，由附录三表四查得：。面板参加次梁工作的有效宽度分别按下式计算,然后取其中较小值。；〔对跨间正弯距段)〔对支座负弯距段〕按5号梁计算,设梁间距对于第一跨中正弯距段对于支座负弯距段根据查表：对于得，得，对于得,得,对第一跨中选用B＝564mm，那么水平次梁组合截面面积见以下图面积为组合截面形心到槽钢中心线得距离：跨中组合截面的惯性距及截面模量为：图SEQ图\*ARABIC5面板参加水平次梁工作后的组合截面图SEQ图\*ARABIC5面板参加水平次梁工作后的组合截面〔mm〕组合截面形心到槽钢中心线得距离：支座初组合截面的惯性距及截面模量为:水平次梁的强度验算由于支座B处处弯距最大,而截面模量较小,故只需验算支座B处截面的抗弯强度，即说明水平次梁选用满足要求.轧成梁的剪应力一般很小，可不必验算。水平次梁的挠度验算受均布荷载的等跨连续梁，最大挠度发生在便跨，由于水平次梁在B支座处截面的弯距已经求得M次B=19.41kN∙m，那么边跨挠度可近似地按下式计算:故水平次梁选用满足强度和刚度要求。顶梁和底梁为方便计算与订购材料,顶梁和底梁也采用。主梁设计设计资料主梁跨度:净跨(孔口净宽)；计算跨度；荷载跨度。主梁荷载：横向隔板间距:.主梁容许挠度:.主梁设计主梁的设计内容包括：①截面选择；②梁高改变;③翼缘焊缝;④腹板局部稳定验算;⑤面板局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力验算。截面选择弯距和剪力。弯距与剪力计算如下：弯距：剪力：需要的截面模量Q235A钢的容许应力,考虑钢闸门自重引起附加应力的影响，取容许应力那么需要的截面模量为：腹板高度选择。按刚度要求的最小梁高〔变截面梁〕为：经济梁高：由于钢闸门中的横向隔板重量将随主梁增高而增加，故主梁高度宜选得比为小，但不小于。现选用腹板高度。腹板厚度选择选用。翼缘截面选择：每个翼缘需要截面为下翼缘选用〔符合钢板规格)，需要取，上翼缘的局部截面积可利用面板,故只需设置较小的翼缘板同面板相连，选用面板兼作主梁上翼缘的有效高度为。上翼缘截面面积.弯应力强度验算.主梁跨中梁面的几何特性见下表表SEQ表\＊ARABIC3主梁跨中截面的几何特性部位截面尺寸截面面积各形心离面板外表距离各形心离中和轴距离面板局部197。20。85167.62-33.65223294上翼缘板28.02。775。60—31.8028315腹板100。053。75370.0019。2036864下翼缘.080。0104.78376.0070。20394243合计405.213989.22682716主梁跨中截面见以下图截面形心距：截面惯性距：图SEQ图\＊ARABIC6主梁跨中截面图SEQ图\＊ARABIC6主梁跨中截面〔mm〕下翼缘底边弯应力：(平安〕整体稳定性与挠度验算。因主梁上翼缘直接同面板相连，可不必验算整体稳定性,因梁高大于按高度要求的最小梁高，故梁的挠度也不必验算。截面改变因主梁跨度较大,为减小门槽宽度与支承边梁高度(节约钢材〕，有必要将主梁承端腹板高度减小为。改变后，主梁跨中截面见以下图。图SEQ图\*ARABIC7主梁支撑端截面〔mm〕梁高开始改变的位置取在临近支承端的横向隔板下翼缘的外侧，离开支承端的距离为。剪切强度验算：考虑到主梁端部的腹板及翼缘都分别同支承边梁的腹板及翼缘相焊接。可按工字型截面来验算剪应力强度，主梁支承端面的几何特性见表4。表SEQ表\*ARABIC4主梁端部截面的几何特性部位截面尺寸截面面积各形心离面板外表距离各形心离中和轴距离面板局部197。20.85167。62—19。5575370上翼缘板28.02.775。60—17.708772腹板60.033。72022.0013.3010613下翼缘80.064.75176。0044。30156999合计365。27441。22251755截面形心距：截面惯性距:截面下半部对中和轴的面积矩:因误差未超过10％，平安翼缘焊缝翼缘焊缝厚度按受力最大的支承端截面计算。,上翼缘对中和轴的面积距：下翼缘对中和轴的面积距：需要角焊缝最小厚度。全梁的上下翼缘焊缝都采用.腹板的加筋肋和局部稳定性验算因故需设置横向加劲肋，以保证腹板局部稳定性。因闸门上已布置横向隔板可兼作横加劲肋，其间距。腹板区格划分见以下图。图SEQ图\*ARABIC8主梁变截面位置图〔mm)梁高与弯矩都较大的格局可按式验算.区格Ⅱ左边及右边截面的剪力分别为区格Ⅱ截面的平均剪应力为区格Ⅱ左边及右边截面上的弯矩分别为区格Ⅱ的平均弯矩为区格Ⅱ的平均弯应力为计算，由于区格长短边之长为，采用下式计算:将以上数据代入验算式：(满足局部要求)故在横隔板之间区格不应增设横加劲肋。再从剪力最大的区格Ⅰ来考虑：该区格的腹板平均高度，不必验算，故在梁高减小的区格Ⅰ内也不必另设横向劲肋。面板局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力的验算从上述的面板计算可见，直接与主梁相邻的面板区格，只有区格Ⅲ所需要的板厚较大，这就意味着该区格的长边中点应力也较大，所以选择区格Ⅲ按以下验算其长边的折算应力。对应于面板区格Ⅲ的长边中点的主梁弯距和弯应力：该区格长边中点的折算应力故面板厚度选用17mm满足强度要求.横隔板设计荷载和内力计算如图3所示，水平次梁为4跨均布连续梁，R可看作它所受的最大剪力,由标准表查知：作用于竖直次梁上由水平荷载传递的集中荷载：取横隔板和截面选择和强度验算腹板选用与主梁腹板同高，采用，上翼缘利用面板,下翼缘采用的扁钢，上翼缘可利用面板的宽度公式按式确定。查表得，取。横隔板截面如以下图所示图SEQ图\＊ARABIC9横隔板截面(mm〕截面几何特性截面型心到腹板中心线距离：截面惯性距：，验算应力：由于横隔板截面高度较大,剪切强度更不必验算，横隔板翼缘焊缝采用最小焊缝厚度。纵向连接系设计荷载和内力计算纵向联结系承受闸门自重，潜孔式平面滚轮闸门的自重可按附录十一估算，即：下游面纵向联结系按承受计算。纵向联结系按支承边梁上的简支平面桁架设，其腹杆布置形式如以下图所示,节点荷载为图SEQ图\*ARABIC10纵向连接系计算图〔mm〕斜杆截面计算斜杆承受最大拉力同时考虑闸门偶然扭曲时可能承受压力，故其长细比的限值取与压杆相同即选用单角钢，由附录三表2查得斜杆的计算长度长细比0.85为考虑单角钢受力偏心影响的容许应力折减系数。边梁设计边梁的截面形式采用单腹式，见下左图，边梁的截面尺寸按构造要求确定,即截面高度与主梁端部高度相同，腹板厚度与主梁腹板厚度相同，为了便于安装压合胶木滑块，下翼缘宽度不宜小于.边梁是闸门的重要受力构件,由于受力情况复杂，故在设计时将容许应力值降低20%作为考虑受扭影响的平安储藏。图SEQ图\＊ARABIC图SEQ图\＊ARABIC11边梁截面〔mm〕图SEQ图\＊ARABIC12边梁计算图荷载和内力计算在闸门每侧边梁上各设3个胶木滑块,其布置见上右图水平荷载主要是主梁传来的水平荷载,还有水平次梁和顶,底梁传来的水平荷载，为了简化起见，可假定这些荷载由主梁传给边梁，每个主梁作用于边梁荷载为竖向荷载有闸门自重，滑道摩阻力,止水摩阻力,起吊力等。上滑块所受压力最大弯矩最大剪力最大阻力为作用于一个边梁上的起吊力，估计为，用进行强度验算边梁强度验算截面面积面积矩截面惯性矩截面模量截面边缘最大应力验算腹板最大剪应力验算腹板与下翼缘连接处那么算应力验算，但不超过，满足强度要求.行走支承设计胶木滑块计算：滑块受力最大值为，设滑块长度为，那么滑块单位长度承受压力根据上述，查表得轨顶弧面半径，轨头设计宽度为，胶木滑块与规定弧面的接触应力验算。选定胶木高，宽,长。胶木滑块轨道设计确定轨道底板宽度轨道底板宽度按砼承压强度确定，查表得：砼允许承压应力为，那么所需轨道底板宽度为取故轨道底面压应力胶木滑块支承轨道截面见以下图图SEQ图\＊ARABIC13胶木滑块支撑轨道截面确定轨道底版厚度轨道底板厚度δ按其弯曲强度确定,轨道底版的最大弯应力轨道底板悬臂长度,对于