建筑施工模板设计施工方案

建筑施工模板设计施工方案1.1 一般规定1.1.1模板及其支架的设计应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料等条件进行。1.1.2 模板及其支架的设计应符合下列规定：应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠地承受新浇混凝土的自重、侧压力和施工过程中所产生的荷载及风荷载。构造应简单，装拆方便，便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等要求。混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。当验算模板及其支架在自重和风荷载作用下的抗倾覆稳定性时，应符合相应材质结构设计规范的规定。1.1.3模板设计应包括下列内容：根据混凝土的施工工艺和季节性施工措施，确定其构造和所承受的荷载；绘制配板设计图、支撑设计布置图、细部构造和异型模板大样图；按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算；制定模板安装及拆除的程序和方法；编制模板及配件的规格、数量汇总表和周转使用计划；编制模板施工安全、防火技术措施及设计、施工说明书。1.1.4模板中的钢构件设计应符合现行国家标准《钢结构设计规范》（GB50017）和《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）的规定，其截面塑性发展系数应取1.0。组合钢模板、大模板、滑升模板等的设计尚应符合国家现行标准《组合钢模板技术规范》（GB50214）、《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20）和《液压滑动模板施工技术规范》（GBJ113）的相应规定。1.1.5模板中的木构件设计应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GB50005）的规定，其中受压立杆应满足计算要求，且其梢径不得小于80mm。1.1.6 模板结构构件的长细比应符合下列规定：受压构件长细比：支架立柱及桁架不应大于150；拉条、缀条、斜撑等联系构件不应大于200；受拉构件长细比：钢杆件不应大于350：木杆件不应大于250。1.1.7 用扣件式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列规定：连接扣件和钢管立杆底座应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算；钢管的初始弯曲率不得大于1/1000，其壁厚应按实际检查结果计算；当露天支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须加设抛撑或缆风绳，保证宽度方向的稳定。1.1.8用门式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列规定：几种门架混合使用时，必须取支承力最小的门架作为设计依据；荷载宜直接作用在门架两边立杆的轴线上，必要时可设横梁将荷载传于两立杆顶端，且应按单榀门架进行承力计算；门架结构在相邻两榀之间应设工具式交叉支撑，使用的交叉支撑线刚度必须满足下式要求：Ib0.03I（1.1.8）Lbh0式中 Ib───剪刀撑的截面惯性矩；Lb───剪刀撑的压曲长度；───门架的截面惯性矩；h0───门架立杆高度。当门架使用可调支座时，调节螺杆伸出长度不得大于150mm；当露天门架支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须使用缆风绳保证宽度方向的稳定。1.1.9用碗扣式钢管脚手架作支架柱时，应符合下列规定：支架立柱可根据荷载情况组成双立柱梯形支柱和四立柱格构形支柱，重荷载时应组成群柱架，支架立柱间应设工具式交叉支撑，且荷载应直接作用于立杆的轴线上，并应按单立杆轴心受压进行计算；当露天支柱架为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须加设缆风或将下部群柱架扩大保证宽度方向的稳定。1.1.10遇有下列情况时，水平支承梁的设计应采取防倾倒措施，不得取消或改动销紧装置的作用，且应符合下列规定：水平支承如倾斜或由倾斜的托板支承以及偏心荷载情况存在时；梁由多杆件组成；当梁的高宽比大于2.5时，水平支承梁的底面严禁支承在50mm宽的单托板面上；水平支承梁的高宽比大于2.5时，应避免承受集中荷载。1.1.11 爬模设计应符合下列规定：采用卷扬机和钢丝绳牵拉时，其支承架和锚固装置的设计能力，应为总牵引力的3～5倍；1.1.12烟囱、水塔和其它高大构筑物的模板工程，应根据其特点进行专项设计，制定专项施工安全措施。1.2 现浇混凝土模板计算1.2.1面板可按简支跨计算，应验算跨中和悬臂端的最不利抗弯强度和挠度，并应符合下列规定：抗弯强度计算1）钢面板抗弯强度应按下式计算：Mmaxf（1.2.1—1）Wn式中Mmax───最不利弯矩设计值，取均布荷载与集中荷载分别作用时计算结果的大值；Wn───净截面抵抗矩，按本规范表1.2.1—1或表1.2.1—2查取；f───钢材的抗弯强度设计值，应按本规范附录B的表B.1.1—1或表B.2.1—1的规定采用。2）木面板抗弯强度应按下式计算：mMmaxfm（1.2.1—2）Wm式中Wm───木板毛截面抵抗矩；fm───木材抗弯强度设计值，按本规范附录B表B.3.1—3、B.3.1—4和B.3.1—5的规定采用。表1.2.1—1组合钢模板2.3mm厚面板力学性能表中性轴X轴截面截面最小模板宽截面积位置惯性矩抵抗矩截面简图度AY0IxWx（mm）(mm2)(mm)(cm4)(cm3)300108011.127.916.36(978)(10.0)(26.39)(1.86)25096512.326.626.23(863)(11.1)(21.38)(1.78)20070210.617.633.97(639)(9.5)(16.62)(3.65)15058712.516.403.86(524)(11.3)(11.64)(3.58)10047211.314.543.66(409)(14.2)(14.11)(3.46)注：1.括号内数据为净截面；表中各种宽度的模板，其长度规格有：1.5m、1.2m、0.9m、0.75m、0.6m和0.45m；高度全为55mm。3） 胶合板面板抗弯强度应按下式计算：MjWmaxfjm （1.2.1—3）j式中 Wj───胶合板毛截面抵抗矩；fjm───胶合板的抗弯强度设计值，应按本规范附录B的表B.1.1、B.1.2B.1.3采用。表1.2.1—2组合钢模板2.5mm厚面板力学性能表中性轴X轴截截面最模板宽截面积位置面小截面简图AY0惯性矩抵抗矩（mm）(mm2)(mm)IxWx(cm4)(cm3)300114.410.728.596.45(104.0)(9.6)(26.97)(1.94)250101.911.927.336.34(91.5)(10.7)(21.98)(1.86)20076.310.719.064.3(69.4)(9.6)(17.98)(3.96)15063.812.617.714.18(56.9)(11.4)(16.91)(3.88)10051.311.311.723.96(44.4)(14.3)(11.25)(3.75)注：1.括号内数据为净截面；表中各种宽度的模板，其长度规格有：1.5m、1.2m、0.9m、0.75m、0.6m和0.45m；高度全为55mm。挠度应按下列公式进行验算：v5qgL4v（1.2.1—4）384EIx或v5qgL4PL3v（1.2.1—5）384EIx48EIx式中qg───恒荷载均布线荷载标准值；───集中荷载标准值；E───弹性模量；Ix───截面惯性矩；───面板计算跨度；v───容许挠度。钢模板应按本规范表4.4.2采用；木和胶合板面板应按本规范第4.4.1条采用。1.2.2支承楞梁计算时，次楞一般为两跨以上连续楞梁，可按本规范附录C计算，当跨度不等时，应按不等跨连续楞梁或悬臂楞梁设计；主楞可根据实际情况按连续梁、简支梁或悬臂梁设计；同时次、主楞梁均应进行最不利抗弯强度与挠度计算，并应符合下列规定：次、主楞梁抗弯强度计算1） 次、主钢楞梁抗弯强度应按下式计算：Mmaxf（1.2.2—1）W式中Mmax───最不利弯矩设计值。应从均布荷载产生的弯矩设计值M1、均布荷载与集中荷载产生的弯矩设计值M2和悬臂端产生的弯矩设计值M3三者中，选取计算结果较大者；W───截面抵抗矩，按本规范表1.2.2—1查用；───钢材抗弯强度设计值，按本规范附录B的表B.1.1—1或表B.2.1—采用。2） 次、主铝合金楞梁抗弯强度应按下式计算：Mmaxflm（1.2.2—2）W式中 flm───铝合金抗弯强度设计值，按本规范附录B的表B.4.1采用。3） 次、主木楞梁抗弯强度应按下式计算：Mmaxfm（1.2.2—3）W式中 fm───木材抗弯强度设计值，按本规范附录B的表B.3.1—3、表B.3.1—4及表B.3.1—5的规定采用。表1.2.2—1各种型钢钢楞和木楞力学性能表截面惯截面最小规格截面积A重量性矩Ix抵抗矩Wx（mm）（mm2）（N/m）（cm4）（cm3）扁钢—70×535027.514.294.08角钢∟75×25×3.029122.817.173.76∟80×35×3.033021.922.494.17φ48×3.042433.310.784.49钢管φ48×3.548938.412.191.08φ51×3.552241.014.811.81矩形□60×40×2.545731.921.887.29钢管□80×40×2.045231.537.139.28□100×50×3.086467.8112.1222.42薄壁冷［80×40×3.045031.343.9210.98-27-弯槽钢［100×50×3.057044.788.5212.20［80×40×15×50839.948.9212.23内卷边3.0槽钢［100×50×20×65851.6100.2820.063.0槽钢［80×43×1.0102480.4101.3021.3050×100500030.0416.6783.33矩形60×90540032.4364.5081.00木楞80×80640038.4341.3381.33100×1001000060.0833.33166.674） 次、主钢桁架梁计算应按下列步骤进行：钢桁架应优先选用角钢、扁钢和圆钢筋制成；正确确定计算简图（见图1.2.2—1、1.2.2—2、1.2.2—3）；⑶分析和准确求出节点集中荷载P值；⑷求解桁架各杆件的内力；⑸选择截面并应按下列公式核验杆件内力：拉杆Nf（1.2.2—4）A压杆Nf（1.2.2—5）A2502502502500.5PPPP0.5P2P2P125125250250250

250图1.2.2—1 轻型桁架计算简图示意250250250250250250250250250在下弦杆节点处钻椭圆形孔0.5PPPPPPPPP0.5P4.5P4.5P125250250250250250250125250250腹杆交点处焊接螺栓图1.2.2—2曲面可变桁架计算简图示意6006006006006006006006006000.5PPPPPPPPP0.5P4.5P4.5P6004200600图1.2.2—3 可调桁架跨长计算简图示意式中 N───轴向拉力或轴心压力；───杆件截面面积；───轴心受压杆件稳定系数。根据长细比（）值查本规范附录D表D，其中l为杆件计算跨度，i为杆件回转半径；───钢材抗拉、抗压强度设计值。按本规范附录B表B.1.1—1或表B.2.1—1采用。次、主楞梁抗剪强度计算1） 在主平面内受弯的钢实腹构件，其抗剪强度应按下式计算：VS0fv（1.2.2—6）Itw式中 V───计算截面沿腹板平面作用的剪力设计值；S0───计算剪力应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；───毛截面惯性矩；tw───腹板厚度；fv───钢材的抗剪强度设计值，查本规范表B.1.1—1和表B.2.1—1。2） 在主平面内受弯的木实截面构件，其抗剪强度应按下式计算：VS0fv（1.2.2—7）Ib式中 b───构件的截面宽度；fv───木材顺纹抗剪强度设计值。查本规范表B.3.1—3、表B.3.1—4和表B.3.1—5；其余符号同公式1.2.2—6。挠度计算1） 简支楞梁应按本规范公式1.2.1—4或1.2.1—5验算。2） 连续楞梁应按本规范附录C中的表验算。3） 桁架可近似地按有n个节间在集中荷载作用下的简支梁（见图1.2.2—4、1.2.2—5）采用下列简化公式验算：n为奇数节间，集中荷载Pg布置如图1.2.2—4，挠度验算公式为：v(5n44n21)PgL3vL（1.2.2—8）384n3EI1000n为奇数节间，集中荷载Pg布置如图1.2.2—5，挠度验算公式为：v(5n42n1)PgL3vL（1.2.2—9）384n3EI1000n为偶数节间，集中荷载Pg布置如图1.2.2—4，挠度验算公式为：v(5n24)PgL3vL（1.2.2—10）384nEI1000n为偶数节间，集中荷载Pg布置如图1.2.2—5，挠度验算公式为：v(5n22)PgL3vL（1.2.2—11）384nEI1000式中 n───节点跨中集中荷载P的个数；Pg───节点集中荷载设计值；───桁架计算跨度值；E───钢材的弹性模量；I───跨中上、下弦及腹杆的毛截面惯性矩。（n-1）PgCCCCnC图1.2.2—4桁架节点集中荷载布置图（偶数节间）nPgC/2CCCC/2nC图1.2.2—5 桁架节点集中荷载布置图（奇数节间）1.2.3 对拉螺栓应确保内、外侧模能满足设计要求的强度、刚度和整体性。对拉螺栓强度应按下列公式计算：NabFs(1.2.3—1)NbAfb（1.2.3—2）tntNtbN（1.2.3—3）式中 N───对拉螺栓最大轴力设计值；Ntb───对拉螺栓轴向拉力设计值，按本规范表1.2.3采用；───对拉螺栓横向间距；───对拉螺栓竖向间距；Fs───新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs0.95(rGFrQQ3k)或Fs0.95(rGG4krQQ3k)；其中0.95为荷载值折减系数；An───对拉螺栓净截面面积，按本规范表1.2.3采用；ftb───螺栓的抗拉强度设计值，按本规范本规范表B.1.1—4采用。表1.2.3对拉螺栓轴向拉力设计值（Ntb）螺栓直径螺栓内径净截面面积重量轴向拉力设计值（mm）（mm）（mm2）（N/m）Ntb（kN）M129.85768.912.9M1411.5510512.117.8M1613.5514411.824.5M1814.9317420.029.6M2016.9322524.638.2M2218.9328229.647.91.2.4柱箍应采用扁钢、角钢、槽钢和木楞制成，其受力状态应为拉弯杆件，柱箍计算（简图见图1.2.4）应符合下列规定：柱箍间距（l1）应按下列各式的计算结果取其小值：1） 柱模为钢面板时的柱箍间距应按下式计算：l3.2764EI（1.2.4—1）1Fb式中 l1───柱箍纵向间距（mm）；E───钢材弹性模量（N/mm2），按本规范附录B的表B.1.3采用；───柱模板一块板的惯性矩（mm4），按本规范表1.2.1—1或表1.2.1—2采用；───新浇混凝土作用于柱模板的侧压力设计值（N/mm2），按本规范公4.1.1—1或4.1.1—2计算；───柱模板一块板的宽度（mm）。2）柱模为木面板时的柱箍间距应按下式计算：l0.7833EI（1.2.4—2）1Fb式中 E───柱木面板的弹性模量（N/mm2），按本规范附录B的表B.3.1—3、B.3.1—4和B.3.1—5采用；───柱木面板的惯性矩（mm4）；b───柱木面板一块的宽度（mm）。3） 柱箍间距还应按下式计算：l18Wf(或fm)（1.2.4—3）Fsb式中 W───钢或木面板的抵抗矩；───钢材抗弯强度设计值，按本规范附录B表B.1.1—1和B.2.1—1采用；fm───木材抗弯强度设计值，按本规范附录B表B.3.1—3、B.3.1—4及B.3.1—5采用。图1.2.4 柱箍计算简图1—钢模板； 2—柱箍。柱箍强度应按拉弯杆件采用下式计算：NMxf或fm（1.2.4—4）AnWnx其中Nql3（1.2.4—5）2qFsl1（1.2.4—6）注：若计算结果不满足本式要求时，应减小l1或加大柱箍截面尺寸来满足本式要求。式中N───柱箍轴向拉力设计值；───沿柱箍跨向垂直线荷载设计值；An───柱箍净截面面积；Mx───柱箍承受的弯矩设计值，Mxql2Fll2；88Wnx───柱箍截面抵抗矩，可按本规范表1.2.2—1采用；l1───柱箍的间距；l2───长边柱箍的计算跨度；l3───短边柱箍的计算跨度；挠度计算应按本规范公式1.2.1—4进行验算。1.2.5 木、钢立柱应承受模板结构的垂直荷载，其计算应符合下列规定：木立柱计算1）强度计算：cNfc（1.2.5—1）An2）稳定性计算：Nfc（1.2.5—2）A0式中N───轴心压力设计值（N）；A───木立柱受压杆件的净截面面积（mm2）；nfc───木材顺纹抗压强度设计值（N/mm2），按本规范附录B表B.3.1—3、B.3.1—4、B.3.1—5及B.3.3条采用；A0───木立柱跨中毛截面面积（mm2），当无缺口时，A0A；───轴心受压杆件稳定系数，按下列各式计算：当树种强度等级为TC17、TC15及TB20时：751（1.2.5—3）1()280753000（1.2.5—4）2当树种强度等级为TC13、TC11、TB17及TB15时：911（1.2.5—5）)21(65912800（1.2.5—6）2L0（1.2.5—7）iiI（1.2.5—8）A式中 L0───木立柱受压杆件的计算长度，按两端铰接计算L0L（mm），L为单根木立柱的实际长度；───木立柱受压杆件的回转半径（mm）；I───受压杆件毛截面惯性矩（mm4）；A───杆件毛截面面积（mm2）。工具式钢管立柱（图1.2.5—1和1.2.5—2）计算1）CH型和YJ型工具式钢管支柱的规格和力学性能应符合表1.2.5—1和表1.2.5—的规定。表1.2.5—1CH、YJ型钢管支柱规格型号CHYJ项目CH-65CH-75CH-90YJ-18YJ-22YJ-27最小使用长度(mm)181222122712182022202720最大使用长度(mm)306234623962309034903990调节范围(mm)125012501250127012701270螺旋调节范围(mm)170170170707070容许最小长度时(kN)202020202020荷载最大长度时(kN)151512151512重量(kN)0.1240.1320.1480.13870.14990.1639注：下套管长度应大于钢管总长的1/2以上。(a) (b) (c)图1.2.5—1 钢管立柱类型（一）1—顶板；2—套管；3—插销；4—插管；5—底版；6—琵琶撑；7—螺栓；8—转盘。(a) (b) (c)图1.2.5—2 钢管立柱类型（二）1—顶板；2—套管；3—插销；4—插管；5—底版；6—琵琶撑；7—螺栓；8—转盘；9—螺管；10—手柄；11—螺旋套；b—CH型；c—YJ型。-37-表1.2.5—2CH、YJ型钢管支柱力学性能项目直径(mm)壁厚截面面积惯性矩I回转半径i外径内径(mm)(mm2)(mm4)(mm)CH插管48.643.82.43489320016.4套管60.551.72.443818510020.6YJ插管48432.53579280016.1套管6051.42.341717380020.42）工具式钢管立柱受压稳定性计算：⑴立柱应考虑插管与套管之间因松动而产生的偏心（按偏半个钢管直径计算），应按下式的压弯杆件计算：NmxMxf（1.2.5—9）xANW1x(10.8)NEx式中 N───所计算杆件的轴心压力设计值；x───弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数，根据xL0的值和i2钢材屈服强度（fy），按本规范附录D的表D采用，其中12n，InIx2，Ix1为上插管惯性矩，Ix2为下套管惯性矩；x1───钢管毛截面面积；mx───等效弯矩系数，此处为mx1.0；Mx───弯矩作用平面内偏心弯矩值，MxNd2，d为钢管支柱外径；W1x───弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩；NEx───欧拉临界力，NEx2EA，E钢管弹性模量，按本规范附录B2x的表B.1.3采用。⑵立柱上下端之间，在插管与套管接头处，当设有钢管扣件式的纵横向水平拉条时，应取其最大步距按两端铰接轴心受压杆件计算。轴心受压杆件应按下式计算：Nf（1.2.5—10）A式中 N───轴心压力设计值；───轴心受压稳定系数（取截面两主轴稳定系数中的较小者），并根据构件长细比和钢材屈服强度（fy）按本规范附录D表D采用；───轴心受压杆件毛截面面积；───钢材抗压强度设计值，按本规范附录B表B.1.1—1和B.2.1—1采用。3） 插销抗剪计算：N2Anfvb （1.2.5—11）式中 fvb───钢插销抗剪强度设计值，按本规范附录B表B.1.1—4和B.2.1—3采用；An───钢插销的净截面面积。4） 插销处钢管壁端面承压计算：NfcbAcb （1.2.5—12）式中 fcb───插销孔处管壁端承压强度设计值，按本规范附录B表B.1.1—1和B.2.1—3采用；Acb───两个插销孔处管壁承压面积，Acb2dt，d为插销直径，t为管壁厚度。扣件式钢管立柱计算1）用对接扣件连接的钢管立柱应按单杆轴心受压构件计算，其计算应符合本规范公式1.2.5─10，公式中计算长度采用纵横向水平拉杆的最大步距，最大步距不得大于1.8m，步距相同时应采用底层步距；2） 室外露天支模组合风荷载时，立柱计算应符合下式要求：NwMwf（1.2.5—13）AWnn其中Nw1.2NGik0.91.4NQik（1.2.5—14）i1i1Mw0.91.4wlh2ka（1.2.5—15）10n式中NGik───各恒载标准值对立杆产生的轴向力之和；i1nMwNQik───各活荷载标准值对立杆产生的轴向力之和，另加的值；i1lbwk───风荷载标准值，按本规范第4.1.3条规定计算；───纵横水平拉杆的计算步距；la───立柱迎风面的间距；lb───与迎风面垂直方向的立柱间距。碗扣式钢管立柱于纵横方向应按一定步距设置水平横杆拉结，所有水平横杆之间应设置工具式剪刀撑，当轴力作用于立柱钢管顶端时，应按单钢管支柱轴心受压构件计算，其计算应符合本规范公式1.2.5—10的要求，公式中的计算跨度应采用纵横向水平拉杆的最大步距及底层步距。对露天支模需考虑风力组合时，应按本规范公式1.2.5—13、1.2.5—14和1.2.5—15计算。碗扣式立柱自重、活荷载应符合下列规定：1）一个1.8m×1.2m×1.8m（长×宽×高）的框架单元自重，不带廊道斜杆XG—216时为G，带廊道斜杆时为G见表1.2.5—3。2）单元框架满铺脚手板一层，外层设两道用HG—180横杆构成的护栏，自重0.84kN；3）单元框架按每6层（一层为1.8m高）设一层安全防护层脚手板（或竹笆板、安全网代）、安全网支架和安全网，其自重共计应为0.87kN；1.2.5—3单元框架（1.8m高）的自重G、G表杆件名称型号数量单位单重总重合计（kN）备注（kN）（kN）立杆LG-3001.8×2m0.17310.208G=0.56kNLG-300长横杆HG-1802根0.0750.150G=0.63KN3m，按廊道横杆HG-1201根0.0520.0523.6m计斜撑杆XG-2552根0.0750.150双侧对称廊道斜杆XG-2161根0.0660.066布置4）模板、钢筋、新浇混凝土自重及振捣混凝土产生的活荷载等应按本规范第4章规定取值。门型钢管立柱的轴力应作用于两端主立杆的顶端，不得承受偏心荷载。门型立柱的稳定性应按下列公式计算：Nkf（1.2.5—16）A0其中不考虑风荷载作用时，N按下式计算：n（1.2.5—17）N0.91.2(NGKH0NGik)1.4NQ1ki1当露天支模考虑风荷载时，N应按下两式计算取其大值：0.91.2(NGkH0nNGik)0.91.4(NQ1k2Mbw)i1(1.2.5—18)0.91.35(NGkH0nNGik)1.4(0.7NQ1k0.62Mbw)i1（1.2.5—19）Mwqh2（1.2.5—20）10式中 N───作用于一榀门型支柱的轴向力设计值；NGk───每米高度门架及配件、水平加固杆及纵横扫地杆、剪刀撑自重产生的轴向力标准值；NGik───一榀门架范围内所作用的模板、钢筋及新浇混凝土的各种恒n1载轴向力标准值总和；NQ1k───一榀门架范围内所作用的振捣混凝土时的活荷载标准值；H0───以米为单位的门型支柱的总高度值；Mw───风荷载产生的弯矩标准值；qw───风线荷载标准值；───垂直门架平面的水平加固杆的底层步距；A0───一榀门架两边立杆的毛截面面积，A02A；k───调整系数，可调底座调节螺栓伸出长度不超过200mm时，取1.0；伸出长度为300mm，取0.9；超过300mm，取0.8；───钢管强度设计值，按本规范表B.1.1—1和B.2.1—1采用。───门型支柱立杆的稳定系数，按k0h0/i查本规范附录D的表D采用；门架立柱换算截面回转半径i，可按表1.2.5—4采用，也可按下式计算：iIA1I0I1h1h0

（1.2.5—21）（1.2.5—22）k0───长度修正系数。门型模板支柱高度H0≤30m时，k0=1.13；H031～45m时，k01.17；H046～60m时，k01.22；h0───门型架高度，按表1.2.5—4采用；h1───门型架加强杆的高度，按表1.2.5—4采用；A1───门架一边立杆的毛截面面积，按表1.2.5—4采用；I0───门架一边立杆的毛截面惯性矩，按表1.2.5—4采用；I1───门架一边加强杆的毛截面惯性矩，按表1.2.5—4采用；表1.2.5—4门型脚手架支柱钢管规格、尺寸和截面几何特性钢管规格截面截面抵惯性矩回转半门型架图示(mm)积抗矩(mm4)径(mm2)(mm3)(mm)b2Ф48×3.5489508012190011.78Ф42.7×2.430429006190014.30b1Ф42×2.531028306080014.002h34Ф34×2.222016402790011.30h1Ф27.2×1.9151890122009.0020Ф26.8×2.51911060142008.60h11—立杆；2—立杆加强杆；3—横杆；4—横杆加强杆门架代号MF1219h280100门型架h019301900几何尺寸b12191200(mm)b1750800h115361550杆件外1Φ42.0×2.5Φ48.0×3.5径壁厚2Φ26.8×2.5Ф26.8×3.5(mm)3Ф42.0×2.5Φ48.0×3.54Ф26.8×2.5Ф26.8×2.5注：1.表中门架代号应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JG13）的规定；当采用的门架集合尺寸及杆件规格与本表不符合时应按实际计算。表1.2.5—5门架、配件、附件重量名称单位代号重量（kN）门架榀MF12190.224门架榀MF12170.205交叉支撑付C18120.040水平架榀H18100.165脚手板块P18050.184连接棒个J2200.006锁臂付L7000.0085固定底座个FS1000.010可调底座个AS4000.035可调托座个AU4000.045梯型架榀LF12120.133窄型架榀NF6170.122承托架榀BF6170.209梯子付S18190.272钢管米Ф48×3.50.0384直角扣件个JK4848、JK4843、JK43430.0135旋转扣件个JK4848、JK4843、JK43430.0145注：1.表中门架代号应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JG13）的规定；当采用的门架集合尺寸及杆件规格与本表不符合时应按实际计算。1.2.6 立柱底地基承载力应按下列公式计算：pNmffak（1.2.6）A式中 p───立柱底垫木的底面平均压力；───上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值；A───垫木底面面积；fak───地基土承载力设计值，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》（GBJ50007）的规定或工程地质报告提供的数据采用；mf───立柱垫木地基土承载力折减系数，应按表1.2.6采