大正沟支路道路建设项目结构计算书

大正沟支路道路建设项目

结构计算书

【全一册】

工号

大正沟支路道路建设项目

目录

一、工程概况.......................................................................1

二、设计采用主要规范及原则.........................................................1

2.1设计采用规范.................................................................1

2.2设计原则.....................................................................2

三、岩土设计参数...................................................................2

四、边坡及结构稳定性计算...........................................................4

4.1衡重式挡墙...................................................................4

4.2重力式挡墙..................................................................17

4.3既有桩板挡墙验算.............................................................25

五、总结..........................................................................46

一、工程概况

大正沟支路起点接现状渝南大道，线路自西南向东北延伸，依次与横八路东

延伸段、大正沟横支路平交后止于燕尾山路，为城市支路，双向两车道，标准路

幅宽度16m,设计车速30km/h,道路全长1497.823m。

大正沟横支路起点接大正沟支路，线路自西向东延伸，止于燕尾山路，为城

市支路，双向两车道，标准路幅宽度16m,设计车速30km/h,道路全长242.444m。

二、设计采用主要规范及原则

2.1设计采用规范

1)《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)

2)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)

3)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)

4)《混凝土质量控制标准》(GB50164—2011)

5)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)-2015版

6)《普通硅酸盐水泥》(GB175—2007)

7)《混凝土强度检验评定标准》(GB/T50107-2010)

8)《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012)

9)《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)

10)《公路桥涵地基及基础设计规范》(JTD63-2007)

11)《公路隧道设计规范》(JTGD70-2-2014)

12)相关国家工程建设技术标准强制性条文。

2.2设计原则

挡墙安全等级：I级

抗震设防烈度：6度（0.05g）

路肩挡墙车行荷载：城-A级；人群荷载：4KN/m2

设计使用年限：50年

三、岩土设计参数

1）浅基础下天然地基承载力基本容许值［£。］据室内岩土试验成果、《公路桥

涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）并结合重庆地区经验确定：

（1）经检验合格的压实填土：140kPa（压实度296%）；

（2）强风化带泥岩：300kPa,强风化带页岩：300kPa,强风化带砂岩：

500KPa；

（3）中风化带泥岩：［fa。］取800kPa,中风化带页岩：［£,（）］取500kPa,

中风化带砂岩：［fa0］＜lOOOkPao

2）岩土体重度：中等风化泥岩天然重度取24.92kN/m3；砂岩天然重度取

24.SOkN/n?；中等风化页岩天然重度取24kN/m3：（经验值）;填土天然重度取ZOkN/n?

（经验值）。

3）中等风化泥岩抗拉强度标准值取0.67MPa,岩体抗拉强度标准值由岩石抗

拉强度乘以折减系数确定，取0.67MPaX0.40X0.95=254.6kPa0

4）中等风化砂岩抗拉强度标准值取L58MPa,岩体抗拉强度标准值由岩石抗

拉强度乘以折减系数确定，取1.58MPaX0.40X0.95=600.4kPao

5）中风化岩体抗剪强度建议值由岩石抗剪强度乘以折减系数确定：粘聚力

（C）泥岩岩体取2.IMPaXO.85X0.3X0.95=508.7kPa；摩擦角（6）泥岩取35.78°

XO.85X0.90X0.95=26.0°；粘聚力（C）砂岩岩体取4.80MPaX0.85X0.3X

0.95=1162.8KPa；摩擦角（6）砂岩取43.94°XO.85X0.90X0.95=31.9°。

6）场地内填土结构松散~稍密，其综合内摩擦角根据触探试验及重庆地方经

验取30°o

7）中等风化泥岩理论破裂角（45°+6/2）=45°+34.61°/2=62.9°；中

等风化砂岩岩理论破裂角（45°+6/2）=45°+41.06°/2=67.0°。中等风化页

岩岩理论破裂角取经验值62.0°。

8）边坡放坡建议：坡比值建议：土层、基岩强风化1:1.50,中风化1：0.75,

高度大于8.0m应设置平台，平台宽度不小于2.0m。

10）挡墙设计参数：素填土基底摩擦系数取0.25,强风化页岩基底摩擦系数

取0.25,中风化页岩取0.40；强风化泥岩基底摩擦系数取0.30,中风化泥岩取

0.50；强风化砂岩基底摩擦系数取0.35,中风化砂岩取0.55。墙后填土应分层

夯实，重度取21.5kN/m3,综合内摩擦角34。。粉质粘土重度取19.8kN/n?。

12）素填土的水平抗力系数的比例系数取lOMN/m4；中等风化岩体水平抗力

系数页岩取50MN/m3；中等风化岩体水平抗力系数泥岩取lOOMN/n?；中等风化岩

体水平抗力系数砂岩取300MN/m3o

13）锚杆M30砂浆与孔壁的粘结强度特征值按《公路路基设计规范》

（JTGD30-2015）规范表8.2.3-2取值：页岩1800；泥岩300Kpa；砂岩450Kpa。

四、边坡及结构稳定性计算

4.1衡重式挡墙

原始条件：

墙身尺寸：

墙身总高：8.000(m)

上墙高:3.200(m)

墙顶宽：1.300(m)

台宽：1.300(m)

面坡倾斜坡度：1:0.000

上墙背坡倾斜坡度：1:0.400

下墙背坡倾斜坡度：1：-0.300

采用1个扩展墙址台阶：

墙趾台阶bl:0.500(m)

墙趾台阶hl:0.800(m)

墙趾台阶与墙面坡坡度相同

墙底倾斜坡率：0.100:1

下墙土压力计算方法：力多边形法

物理参数：

坛工砌体容重：23.000(kN/m3)

与工之间摩擦系数：0.400

地基土摩擦系数：0.500

墙身砌体容许压应力：2100.000(kPa)

墙身砌体容许弯曲拉应力：280.000(kPa)

墙身砌体容许剪应力：110.000(kPa)

材料抗压极限强度：1.600(MPa)

材料抗力分项系数：2.310

系数醛：0.0020

挡土墙类型：一般挡土墙

墙后填土内摩擦角：30.000(度)

墙后填土粘聚力：0.000(kPa)

墙后填土容重：20.000(kN/m3)

墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重：20.000(kN/m3)

修正后地基承载力特征值：480.000(kPa)

地基承载力特征值提高系数：

墙趾值提高系数：1.200

墙踵值提高系数：L300

平均值提高系数：1.000

墙底摩擦系数：0.500

地基土类型：土质地基

地基土内摩擦角：30.000(度)

土压力计算方法：静止

静止土压力调整系数：1.000

层号有效内摩角?’(度)静止土压力系数估算公式

135.0000.426KO=1-sin(?')

坡线土柱：

坡面线段数：1

折线序号水平投影长(m)竖向投影长(巾)换算土柱数

120.0000.0001

第1个：定位距离0.000(m)城-A级

地面横坡角度：20.000(度)

填土对横坡面的摩擦角：30.000(度)

墙顶标高：0.000(m)

挡墙分段长度：10.000(m)

第1种情况：一般情况

组合系数：1.000

1.挡土墙结构重力分项系数=1.000J

2.填土重力分项系数=1.200V

3.填土侧压力分项系数=1.200V

4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.200V

［土压力计算］计算高度为8.285(ni)处的静止土压力

城-A级

路基面总宽=17.420(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆6列

布置宽度=17.420(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车：

中点距全部破裂体

轮号路边距离(用)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070,000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.00030.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.00070.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.00070.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.000100.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.00080.000

第3列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

016.8000.25030.00030.000

028.6000.25030.00030.000

036.8000.60070.00070.000

048.6000.60070.00070.000

056.8000.60070.00070.000

068.6000.60070.00070.000

076.8000.600100.000100.000

088.6000.600100.000100.000

096.8000.60080.00080.000

108.6000.60080.00080.000

第4列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

019.9000.25030.00030,000

0211.7000.25030.00030.000

039.9000.60070.00070.000

0411.7000.60070.00070.000

059.9000.60070.00070.000

0611.7000.60070.00070.000

079.9000.600100.000100.000

0811.7000.600100.000100.000

099.9000.60080.00080.000

1011.7000.60080.00080.000

第5列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(用)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

0113.0000.25030.00030.000

0214.8000.25030.00030.000

0313.0000.60070.00070.000

0414.8000.60070.00070.000

0513.0000.60070.00070.000

0614.8000.60070.00070,000

0713.0000.600100.000100.000

0814.8000.600100.000100.000

0913.0000.60080.00080.000

1014.8000.60080.00080.000

第6歹ij车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

0116.1000.25030.00030.000

0217.9000.25030.0000.000

0316.1000.60070.00070.000

0417.9000.60070.0000.000

0516.1000.60070.00070.000

0617.9000.60070.0000.000

0716.1000.600100.000100.000

0817.9000.600100.0000.000

0916.1000.60080.00080,000

1017.9000.60080.0000.000

布置宽度B0=17.420(m)分布长度L0=20.048(m)荷载值SG=3850.000(kN)

换算土柱高度h0=0.551(m)

按假想墙背计算得到：

Ea=331.683(kN)Ex=331.683(kN)Ey=O.000(kN)作用点高度Zy=2.924(m)

墙身截面积=22.196(m2)重量=510.499(kN)

衡重台上填料重(包括超载)=152.603(kN)重心坐标⑵822,-1.159)(相对于墙面坡上角点)

(-)滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.500

采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：

基底倾斜角度=5.711(度)

Wn=659.811(kN)En=33.004(kN)Wt=65.981(kN)Et=330.037(kN)

滑移力=264.056(kN)抗滑力=346.407(kN)

滑移验算满足：Kc=1.312>1.300

滑动稳定方程验算:

滑动稳定方程满足：方程值=59.528(kN)>0.0

(二)倾覆稳定性验算

相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=1.902(m)

相对于墙趾，上墙Ey的力臂Zx=4.380(m)

相对于墙趾，上墙Ex的力臂Zy=6.003(m)

相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=3.514(m)

相对于墙趾，下墙Ex的力臂Zy3=1.915(m)

验算挡上墙绕墙趾的倾覆稳定性

倾覆力矩=875.160(kN-m)抗倾覆力矩=1477.937(kN-m)

倾覆验算满足：KO=1.689>1.500

倾覆稳定方程验算：

倾覆稳定方程满足：方程值=132.158(kN-m)>0.0

(三)地基应力及偏心距验算

基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力

取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距

作用于基础底的总竖向力=692.814(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=602.777(kN-m)

基础底面宽度B=2.869(m)偏心距e=0.564(m)

基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.870(m)

基底压应力：趾部=530.867踵部=0.000(kPa)

墙趾处地基承戮力验算满足：压应力=530.867<=576.000(kPa)

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=0.000<=624.000(kPa)

地基平均承载力验算满足：压应力=241.516<=480.000(kPa)

(四)基础强度验算

基础为天然地基，不作强度验算

(五)上墙截面强度验算

上墙重力Ws=142.784(kN)

上墙墙背处的Ex=58.709(kN)

上墙墙背处的Ey=23.484(kN)

相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=1.005(m)

相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=1.203(m)

相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=2.099(m)

［容许应力法］：

法向应力检算：

相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=0.735(m)

截面宽度B=2.580(m)偏心距el=0.555(m)

截面上偏心距验算满足:el=0.555<=0.250*2.580=0.645(m)

截面上压应力：面坡=147.663背坡=-18.773(kPa)

压应力验算满足：计算值=147.663<=2100.000(kPa)

拉应力验算满足:计算值=18.773<=280.000(kPa)

切向应力检算：

剪应力验算满足：计算值=-3.022<=110.000(kPa)

斜截面剪应力检算：

验算斜截面与水平面的夹角=31.037(度)

斜剪应力验算满足：计算值=32.917<=110.000(kPa)

［极限状态法］:

重要性系数?0=1.100

验算截面上的轴向力组合设计值Nd=170.964(kN)

轴心力偏心影响系数鬻=0.605

挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.580(m2)

材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)

与工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310

偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数覆=1.000

计算强度时：

强度验算满足:计算值=188.061<=1080.687(kN)

计算稳定时：

稳定验算满足：计算值=188.061<=1080.687(kN)

(六)墙底截面强度验算

验算截面以上，墙身截面积=21.776(m2)重量=500.848(kN)

相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.902(m)

［容许应力法］：

法向应力检算：

作用于截面总竖向力=653.451(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=600.895(kN-m)

相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.920(m)

截面宽度B=2.940(m)偏心距el=0.550(m)

截面上偏心距验算满足：el=0.550<=0.250*2.940=0.735(m)

截面上压应力：面坡=471.934背坡=-27.410(kPa)

压应力验算满足：计算值=471.934<=2100.000(kPa)

拉应力验算满足:计算值=27.410〈=280.000(kPa)

切向应力检算：

剪应力验算满足:计算值=23.913〈=110.000(kPa)

［极限状态法］:

重要性系数?0=1.100

验算截面上的轴向力组合设计值Nd=683.971(kN)

轴心力偏心影响系数符=0.598

挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.940(m2)

材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)

烤工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310

偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数赖=0.960

计算强度时：

强度验算满足：计算值=752.368〈=1216.997(kN)

计算稳定时：

稳定验算满足：计算值=752.368<=1168.517(kN)

(七)台顶截面强度验算

［土压力计算］计算高度为7.200(m)处的静止土压力

城-A级

路基面总宽=17.420(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆6列

布置宽度=17.420(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(in)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.00030.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.00070.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.00070.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.000100.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.00080.000

第3列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

016.8000.25030.00030.000

028.6000.25030.00030,000

036.8000.60070.00070.000

048.6000.60070.00070.000

056.8000.60070.00070.000

068.6000.60070.00070.000

076.8000.600100.000100.000

088.6000.600100.000100.000

096.8000.60080.00080.000

108.6000.60080.00080.000

第4列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

019.9000.25030.00030.000

0211.7000.25030.00030.000

039.9000.60070.00070.000

0411.7000.60070.00070.000

059.9000.60070.00070.000

0611.7000.60070.00070.000

079.9000.600100.000100,000

0811.7000.600100.000100.000

099.9000.60080.00080.000

1011.7000.60080.00080.000

第5列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

0113.0000.25030.00030.000

0214.8000.25030.00030.000

0313.0000.60070.00070.000

0414.8000.60070.00070.000

0513.0000.60070.00070.000

0614.8000.60070.00070.000

0713.0000.600100.000100.000

0814.8000.600100.000100.000

0913.0000.60080.00080.000

1014.8000.60080.00080,000

第6列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(in)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

0116.1000.25030.00030.000

0217.9000.25030.0000.000

0316.1000.60070.00070.000

0417.9000.60070.0000.000

0516.1000.60070.00070.000

0617.9000.60070.0000.000

0716.1000.600100.000100.000

0817.9000.600100.0000.000

0916.1000.60080.00080.000

1017.9000.60080.0000.000

布置宽度B0=17.420(出)分布长度L0=20.048(m)荷载值SG=3850.OOO(kN)

换算土柱高度hO=0.551(m)

按假想墙背计算得到：

Ea=254.905(kN)Ex=254.905(kN)Ey=O.000(kN)作用点高度Zy=2.559(m)

［强度验算］

验算截面以上，墙身截面积=19.328(m2)重量=444.544(kN)

相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.949(m)

［容许应力法］:

法向应力检算：

作用于截面总竖向力=597.147(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=422.144(kN-m)

相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.707(m)

截面宽度B=2.680(m)偏心距el=0.633(m)

截面上偏心距验算满足:el=0.633<=0.250*2.680=0.670(m)

截面上压应力：面坡=538.615背坡=-92.983(kPa)

压应力验算满足：计算值=538.615<=2100.000(kPa)

拉应力验算满足：计算值=92.983<=280.000(kPa)

切向应力检算：

剪应力验算满足：计算值=5.988<=110.000(kPa)

［极限状态法］:

重要性系数?0=1.100

验算截面上的轴向力组合设计值Nd=627.667(kN)

轴心力偏心影响系数替=0.519

挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.680(m2)

材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)

坛工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310

偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=0.954

计算强度时：

强度验算满足：计算值=690.434<=963.517(kN)

计算稳定时：

稳定验算满足：计算值=690.434<=919.149(kN)

各组合最不利结果

(-)滑移验算

安全系数最不利为：组合1（一般情况）

抗滑力=346.407（kN）,滑移力=264.056（kN）,

滑移验算满足：Kc=1.312>1.300

滑动稳定方程验算最不利为：组合1（一般情况）

滑动稳定方程满足：方程值=59.528（kN）>0.0

（二）倾覆验算

安全系数最不利为：组合1（一般情况）

抗倾覆力矩=1477.937（kN-M）,倾覆力矩=875.160（kN-m）o

倾覆验算满足：K0=1.689>1.500

倾覆稳定方程验算最不利为：组合1（一般情况）

倾覆稳定方程满足：方程值=132.158（kN-m）>0.0

（三）地基验算

墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1（一般情况）

墙趾处地基承戮力验算满足：压应力=530.867<=576.000（kPa）

墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1（一般情况）

墙踵处地基承载力验算满足：压应力=0.000<=624.000（kPa）

地基平均承载力验算最不利为：组合1（一般情况）

地基平均承载力验算满足：压应力=241.516〈=480.000（kPa）

（四）基础验算

不做强度计算。

（五）上墙截面强度验算

［容许应力法］:

截面上偏心距验算最不利为：组合1（一般情况）

截面上偏心距验算满足：el=0.555<=0.250*2.580=0.645（m）

压应力验算最不利为：组合1（一般情况）

压应力验算满足:计算值=147.663<=2100.000（kPa）

拉应力验算最不利为：组合1（一般情况）

拉应力验算满足：计算值=18.773〈=280.000（kPa）

剪应力验算最不利为：组合1（一般情况）

剪应力验算满足：计算值=-3.022<=110.000（kPa）

斜截面剪应力检算最不利为：组合1（一般情况）

斜剪应力验算满足：计算值=32.917<=110.000（kPa）

［极限状态法］:

强度验算最不利为：组合1（一般情况）

强度验算满足：计算值=188.061<=1080.687（kN）

稳定验算最不利为：组合1（一般情况）

稳定验算满足：计算值=188.061<=1080.687（kN）

（六）墙底截面强度验算

［容许应力法］:

截面上偏心距验算最不利为：组合1（一般情况）

截面上偏心距验算满足：el=0.550<=0.250*2.940=0.735（m）

压应力验算最不利为：组合1（一般情况）

压应力验算满足：计算值=471.934<=2100.000（kPa）

拉应力验算最不利为：组合1（一般情况）

拉应力验算满足：计算值=27.410<=280.000（kPa）

剪应力验算最不利为：组合1（一般情况）

剪应力验算满足：计算值=23.913<=110.000（kPa）

［极限状态法］：

强度验算最不利为：组合1（一般情况）

强度验算满足：计算值=752.368〈=1216.997（kN）

稳定验算最不利为：组合1（一般情况）

稳定验算满足：计算值=752.368<=1168.517（kN）

（七）台顶截面强度验算

［容许应力法］:

截面上偏心距验算最不利为：组合1（一般情况）

截面上偏心距验算满足：el=0.633<=0.250*2.680=0.670（in）

压应力验算最不利为：组合1（一般情况）

压应力验算满足：计算值=538.615<=2100.000（kPa）

拉应力验算最不利为：组合1（一般情况）

拉应力验算满足:计算值=92.983〈=280.000（kPa）

剪应力验算最不利为：组合1（一般情况）

剪应力验算满足：计算值=5.988<=110.000（kPa）

［极限状态法］:

强度验算最不利为：组合1（一般情况）

强度验算满足:计算值=690.434<=963.517（kN）

稳定验算最不利为：组合1（一般情况）

稳定验算满足：计算值=690.434<=919.149（kN）

4.2重力式挡墙

原始条件：

墙身尺寸：

墙身高：6.OOO(m)

墙顶宽：2.000(m)

面坡倾斜坡度：1:0.000

背坡倾斜坡度：1:0.400

采用1个扩展墙址台阶：

墙趾台阶bl:0.500(m)

墙趾台阶hl:0.800(m)

墙趾台阶与墙面坡坡度相同

墙底倾斜坡率：0.100:1

物理参数：

与工砌体容重：23.000(kN/m3)

坊工之间摩擦系数：0.400

地基土摩擦系数：0.500

墙身砌体容许压应力：2100.OOO(kPa)

墙身砌体容许弯曲拉应力：280.OOO(kPa)

墙身砌体容许剪应力：110.000(kPa)

材料抗压极限强度：1.600(MPa)

材料抗力分项系数：2.310

系数醴：0.0020

挡土墙类型：一般挡土墙

墙后填土内摩擦角：30.000(度)

墙后填土粘聚力：0.000(kPa)

墙后填土容重：20.000(kN/m3)

墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重：20.000(kN/m3)

修正后地基承载力特征值：180.000(kPa)

地基承载力特征值提高系数：

墙趾值提高系数：L200

墙踵值提高系数：1.300

平均值提高系数：1.000

墙底摩擦系数：0.500

地基土类型：土质地基

地基土内摩擦角：30.000(度)

土压力计算方法：库仑

坡线土柱：

坡面线段数：1

折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数

120.0000.0001

第1个：定位距离0.000(m)城-A级

坡面起始距离：0.000(m)

地面横坡角度：20.000(度)

填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)

墙顶标高：O.OOO(in)

挡墙分段长度：10.000(仇)

第1种情况：一般情况

组合系数：1.000

1.挡土墙结构重力分项系数=1.000J

2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000V

3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000J

4.填土侧压力分项系数=1.000V

5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000V

［土压力计算］计算高度为6.510血)处的库仑主动土压力

无荷载时的破裂角=25.172(度)

城-A级

路基面总宽=20.000(巾)，路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)

单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)

经计算得，路面上横向可排列此种车辆7列

布置宽度=5.664(m)

布置宽度范围内车轮及轮重列表：

第1列车：

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列车:

中点距全部破裂体

轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.00030,000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.00054.116

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.00054.116

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.00077.309

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.00061.847

布置宽度B0=5.664(m)分布长度L0=21.959(m)荷载值SG=1327.387(kN)

换算土柱高度hO=0.534(m)

按实际熠背计算得到：

第1破裂角：25.172(度)

Ea=245.262(kN)Ex=196.385(kN)Ey=146.922(kN)作用点高度Zy=2.323(m)

因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂而不存在

墙身截面积=20.851(m2)重量=479.562(kN)

(-)滑动稳定性验算

基底摩擦系数=0.500

采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：

基底倾斜角度=5.711(度)

Wn=477.182(kN)En=165.734(kN)Wt=47.718(kN)Et=180.791(kN)

滑移力=133.073(kN)抗滑力=321.458(kN)

滑移验算满足：Kc=2.416>1.300

滑动稳定方程验算：

滑动稳定方程满足：方程值=218.098(kN)>0.0

地基土层水平向：滑移力=196.385(kN)抗滑力=326.268(kN)

地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.661>1.300

(-)倾覆稳定性验算

相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.208(m)

相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=4.175(m)

相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.813(m)

验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性

倾覆力矩=355.958(kN-m)抗倾覆力矩=1672.092(kN-m)

倾覆验算满足：K0=4.697>1.500

倾覆稳定方程验算：

倾覆稳定方程满足：方程值=1104.395(kN-m)>0.0

(三)地基应力及偏心距验算

基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力

取倾斜基底的