照母山公园-嘉陵江过街设施第二册 跨兰海高速天桥施工图桥梁计算书

跨兰海高速天桥工程 概述两江新区提出步道建设一期示范项目，即照母山公园—嘉陵江步道和动步公园—照母山公园步道两条线路，包含照母山公园-嘉陵江过街设施工程与动步公园—照母山公园过街设施工程。照母山公园—嘉陵江步道主线东起照母山生态公园，沿金开大道向南延伸至嘉陵江边，全长约4公里，为区域内的骨干步道。照母山公园-嘉陵江过街设施工程包括两座跨线天桥，即跨嵩山中路天桥和跨兰海高速天桥工程。本次跨兰海高速天桥结构和墩柱均采用钢结构，承台、桩基为钢筋混凝土结构，主桥跨径为78.2m+84.2m。桁架轴线平面线条为直线；立面上桁架在墩柱处桁高最高6.725m，沿跨径方向向桥台处变化，桥台处桁高为4.25m，整体形成曲弦桁架。桥梁桁中心间距为4.6m,整体桥梁宽度为5.0m，两边设装饰铝板，桥面净宽4.0m，装饰顶部两侧以及桥面铺装两侧设置排水槽，A0、A2桥台处采用铰支座与桁架连接，P桥墩处与桁架满焊固结连接；主体桁架的主弦杆、斜撑、横梁之间均采用焊接连接，钢材为Q355C，上弦杆为500×400×14mm~850×400×16mm焊接箱型截面，上弦杆轴线为曲线，在墩柱处截面尺寸为850×400×16mm，沿跨径方向向桥台处变化，桥台处截面500×400×14mm，形成弦杆截面变化的曲弦桁架，下弦杆为600×400×14mm~600×400×24mm焊接箱型截面，墩柱处600×400×24mm，桥台处600×400×14mm；上横梁为300×300×10mm焊接工字型截面和400×300×10mm焊接工字型截面；下横梁为400×400×10mm焊接工字型截面，墩柱处为500×400×10mm焊接井字型截面，桥台处为700×400×14mm焊接井字型截面。P1桥墩为钢结构墩柱，钢材为Q355C，由钢柱800×400×24mm焊接箱型截面，横系梁500×300×14焊接箱型截面，K撑400×200×10mm焊接箱型截面组合而成V型桥墩，墩高为18.04m，分段长度为3.044m。主桥桥墩下接承台四桩基础，承台为7.8×7×2m，桩径D=1.5m。图1跨兰海高速天桥立面构造示意图主要设计规范1）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95）；2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-3362-2018）；3）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；4）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）；5)《钢结构设计标准》（GB50017-2017）；6)《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64-2015）；7)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）；8)《公路圬工桥涵设计规范》（JTGD61-2005）；9)《混凝土结构设计规范》(2015年版)（GB50010-2010）。设计方法与过程本桥上部结构及桥墩部分结构分析采用有限元计算程序《MidasCivil2019》，计算选取全桥进行计算;墩梁固结处、柱脚细部分析采用《MidasFEA3.7.0》;本桥桥墩计算采用《桥梁博士—基础版》（V1.0）。上部钢梁上弦杆、下弦杆、腹板及横杆均采用梁单元模拟，钢墩柱采用梁单元，墩柱柱脚的约束方式简化为固结，墩顶与下弦杆固定连接，端部采用铰接约束。设计参数工程材料材料：模型中均采用Q355C等级钢材，其各项力学参数为：弹性模量：2.06×105MPa，剪切模量：7.9×104MPa，泊松比：0.3，线膨胀系数：1.2×10-5/℃，密度：ρ=7.85×103kg/m3，厚度为16﹤t≦40mm的Q355C的钢结构强度设计值为295Mpa，抗剪强度设计值为170MPa；厚度为t≦16mm的Q355C的钢结构强度设计值为305MPa，抗剪强度设计值为175Mpa。恒载一期恒载：钢材容重取78.5kN/m³（包括钢横梁）。二期恒载：组合桥面板钢板：0.0015×1.32×78.5=0.16kN/m2组合桥面板混凝土：0.087×25=2.17kN/m234-54mm细石混凝土调平层：0.044×25=1.10kN/m2两侧镂空3mm厚装饰镂空每延米铝板：0.003×3.5×27=0.28kN/m顶棚中空夹胶玻璃：0.018×25=045kN/m2移动荷载人行荷载考虑两种加载方式，一种是满人静载：满人荷载；另一种是活载：以桥面宽度划分等宽车道，进行加载。静载满载：4.5kN/m2活载移动荷载：采用人群荷载进行加载，桥面净宽4m分：4列1m宽人群温度作用1）钢材的线膨胀系数:1.2×10-5/℃温度变化根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）4.3.12规定重庆地区属于温热地区，桥梁施工合拢温度15℃～20℃，最高温度46℃～51℃，最低温度-9℃～-4℃，计算上温差为+31℃、-24℃。风荷载1）风荷载根据《城市人行桥梁与人行地道技术规范》（CJJ69-95）3.1.9规定，天桥横向风力为横向风压乘以迎风面积，横向风压按下式计算：W=K1•K2•K3•K4•W0(Pa)式中W0——基本风压。参照《全国基本风压分布图》，重庆地区按100年一遇的W0=0.45kN/m2，设计风速27.5m/s。W=0.85×1.3×1×0.8×0.45=0.40kN/m2结构迎风面积按结构外轮廓面积折减的系数为1.0。荷载组合按《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)的荷载组合原则进行组合，其中：满人荷载：1.1×自重+1.3×满人荷载组合一：1.2×恒载+1.1×人群荷载；组合二：1.1×恒载+1.3×人群荷载+1.3×风载+1.3×升温荷载；组合三：1.1×恒载+1.3×人群荷载+1.3×风载+1.3×降温荷载。上部结构验算结构分析采用有限元计算程序《MidasCivil2019》，考虑荷载工况有自重、二期铺装、二期栏杆、整体钢结构升降温、人群荷载，并对整体结构进行动力分析。根据荷载组合要求验算各项内容是否符合规范要求,验算部分主要有：应力、挠度、整体稳定、结构自振频率。成桥阶段结构空间模型示意图如图所示：图4跨兰海高速天桥模型图应力验算各种荷载工况作用下计算结果：图11荷载组合一作用下单元正应力图（单位：MPa）荷载组合一作用下，杆件最大正应力为186.0MPa（受拉为正，受压为负，下同）。图13荷载组合二作用下单元正应力图（单位：MPa）荷载组合二作用下，杆件最大正应力为181.7MPa。图14荷载组合三作用下单元正应力图（单位：MPa）荷载组合三作用下，杆件最大正应力为181.7MPa。图15满人荷载作用下单元正应力图（单位：MPa）满人荷载作用下，杆件最大正应力为60.0MPa。图16单元正应力包络图（单位：MPa）图17单元主拉应力包络图（单位：MPa）图18单元主压应力包络图（单位：MPa）图19上弦杆正应力包络图（单位：MPa）图20下弦杆正应力包络图（单位：MPa）图21腹杆正应力包络图（单位：MPa）图22上横杆正应力包络图（单位：MPa）图23下横杆正应力包络图（单位：MPa）图24下弦杆K撑正应力包络图（单位：MPa）图25墩柱正应力包络图（单位：MPa）图26剪应力包络图（单位：MPa）根据计算结果，在最不利组合包络工况下，最大应力186.0MPa，腹板最大剪应力为14.0MPa。根据《钢结构设计标准》（GB50017-2017）中厚度为16﹤t≦40mm的Q355C的钢结构强度设计值为295MPa及抗剪强度设计值为170MPa，厚度为t≦16mm的Q355C的钢结构强度设计值为305MPa及抗剪强度设计值为175Mpa，故结构满足强度要求。活载作用下结构变形根据《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-1995），由移动荷载计算的最大竖向挠度，允许值：其中桁架为L/800。在本桥中，跨兰海高速天桥挠度允许值为105.3mm，如图所示。图27满人静载作用下桁架位移图（单位：mm）图28人群活载作用下桁架位移图max（单位：mm）图29人群活载作用下桁架位移图min（单位：mm）图30横向风载作用下桁架位移图（单位：mm）由图所示，在满人静载作用下挠度最大61.4mm，在MVall人群移动荷载作用下挠度最大为33.0+12.9=45.9mm，横向风载作用下桁架横向挠度为55.5mm,均小于挠度允许值为105.3mm；即结构在移动作用下的变形满足规范要求。预拱度验算在结构恒载和1/2人群荷载作用下，天桥主梁的预拱度验算结果见表1所示。表中选取下弦杆节点位移数据，竖向位移数值以竖直向上为正，表中位移单位为：mm。桁架预拱度验算结果表1节点荷载DX

(mm)DY

(mm)DZ

(mm)10001预拱度3.581824-0.000739-0.42470110002预拱度3.6415930.009749-3.97631710003预拱度3.7013610.007741-7.52796410004预拱度3.76113-0.002954-10.99490510005预拱度3.820866-0.008627-14.32099810006预拱度3.880601-0.00708-17.5394110007预拱度3.940337-0.005844-20.71132310008预拱度4.092705-0.001636-23.96673210009预拱度4.2450730.002523-27.19351610010预拱度4.397442-0.007099-30.29825310011预拱度4.551047-0.017858-33.21595610012预拱度4.704653-0.013964-35.96807210013预拱度4.858258-0.006058-38.60449210014预拱度5.075867-0.00414-41.24429810015预拱度5.293476-0.005043-43.7903110016预拱度5.511085-0.006441-46.16125610017预拱度5.728696-0.005918-48.30443610018预拱度5.946307-0.004617-50.25078610019预拱度6.163918-0.003719-52.05981310020预拱度6.415086-0.004232-53.84683910021预拱度6.666255-0.005126-55.50795210022预拱度6.917423-0.005577-56.96880610023预拱度7.168594-0.004656-58拱度7.419765-0.003281-59.19026510025预拱度7.670935-0.002447-60.05516410026预拱度7.925225-0.002979-60.88846910027预拱度8.179515-0.003874-61.58045110028预拱度8.433805-0.004324-62.06310110029预拱度8.688097-0.003417-62.29697610030预拱度8.942389-0.002062-62.32627810031预拱度9.196681-0.001238-62.22377410032预拱度9.424971-0.001786-62.09441110033预拱度9.653261-0.002714-61.82407210034预拱度9.881551-0.003194-61.35182610035预拱度10.109843-0.002305-60.64531110036预拱度10.338135-0.000973-59.75580810037预拱度10.566427-0.000196-58.76316610038预拱度10.73502-0.000805-57.76601910039预拱度10.903612-0.00177-56.6465610040预拱度11.072205-0.002258-55.35331410041预拱度11.240799-0.001342-53.86337510042预拱度11.409394-0.000035-52.2374810043预拱度11.5779880.000587-50.56493610044预拱度11.656043-0.000145-48.93904410045预拱度11.734098-0.00107-47.23227310046预拱度11.812153-0.001459-45.39861910047预拱度11.890209-0.0005-43.42064910048预拱度11.9682650.000759-41.36457510049预拱度12.0463220.001211-39.32517710050预拱度12.0145560.000378-37.39063410051预拱度11.98279-0.000452-35.42780410052预拱度11.951024-0.000648-33.39571710053预拱度11.9192590.000503-31.28197510054预拱度11.8874950.001866-29拱度11.855730.002254-27.12306910056预拱度11.6996020.001304-25.26144210057预拱度11.5434750.000395-23.42258910058预拱度11.3561210.000099-21拱度11.1687690.001476-18.88427110060预拱度11.0126420.002627-17.01374910061预拱度10.8565160.002554-15.2940410062预拱度10.5785270.000975-13.82301810063预拱度10.300539-0.000064-12.44419710064预拱度9.9113550.001563-10.5404210065预拱度9.5221720.008761-8.58031710066预拱度9.2441840.012008-7.2136410067预拱度8.9661960.009106-5.97091110068预拱度8.721993-0.002733-4.87527810069预拱度8.477791-0.010438-3.80412210070预拱度8.282428-0.005659-2.97146910071预拱度8.0870660.015423-2拱度7.8925620.038697-1.44124410073预拱度7.6980570.051401-0.81725310074预拱度7.4549260.063405-0.28822810075预拱度7.2117960.084257-0.16899710076预拱度6.9579440.087985-0.41401710077预拱度6.7040930.060196-0.72239210078预拱度6.4756270.029526-1.01120510079预拱度6.2471610.012967-1.28744310080预拱度6.0186950.030629-1.54169610081预拱度5.790230.062067-1.805810082预拱度5.5363790.089852-2.16535310083预拱度5.2825290.084706-2.67439410084预拱度5.0268130.06297-3.61390710085预拱度4.7710970.051606-4.97444710086预拱度4.5665250.039514-6.2705610087预拱度4.3619520.01611-7.68359710088预拱度4.15648-0.005567-9拱度3.951009-0.01046-10.67746310090预拱度3.694169-0.002502-12.60856410091预拱度3.437330.009686-14.56648610092预拱度3.1473340.0127-16.67831310093预拱度2.8573380.009454-18.9222510094预拱度2.6543410.005665-20.52087710095预拱度2.4513430.002245-22.11565410096预拱度2.2483460.000906-23.68681910097预拱度2.0453490.000828-25.24753610098预拱度1.7553530.002073-27.49242210099预拱度1.4653570.003812-29.82325410100预拱度1.3080590.004019-32.41369110101预拱度1.1507610.003042-35.1644310102预拱度0.9620030.001875-38.52506610103预拱度0.7732450.002366-41.8318310104预拱度0.6159460.003408-44.5554710105预拱度0.4586480.004415-47.29508110106预拱度0.4378030.004081-50.2035910107预拱度0.4169570.002833-53.20073510108预拱度0.3961120.001809-56拱度0.3752660.002131-59.07863110110预拱度0.354420.003077-61.89471910111预拱度0.3335750.003963-64.67012310112预拱度0.4357470.003564-67.54104210113预拱度0.537920.002415-70.42167610114预拱度0.6400920.001567-73.21372310115预拱度0.7422640.002061-75.84744710116预拱度0.8444360.003076-78.33675210117预拱度0.9466090.003829-80.72411210118预拱度1.1532590.003229-83拱度1.359910.002011-85.49249710120预拱度1.5665610.001191-87.69006710121预拱度1.7732110.001772-89.66810910122预拱度1.9798610.002821-91.44606710123预拱度2.1865110.003443-93.07195610124预拱度2.4662110.002686-94.66536610125预拱度2.745910.001451-96拱度3.0256090.000669-97.38347810127预拱度3.3053080.001258-98.37133910128预拱度3.5850070.002287-99.12319210129预拱度3.8647060.002864-99.69710710130预拱度4.182910.002075-100.20932910131预拱度4.5011130.000836-100.55707610132预拱度4.8193170.000056-100.66475210133预拱度5.137520.000634-100.48533210134预拱度5.4557220.001648-100.05542710135预拱度5.7739250.002221-99.44021910136预拱度6.1018050.001429-98.75176410137预拱度6.4296850.000177-97.88209910138预拱度6.757565-0.000618-96.76183810139预拱度7.085444-0.000051-95.35016510140预拱度7.4133230.000957-93.68989910141预拱度7.7412020.001526-91.85243110142预拱度8.0482180.000732-89.94355810143预拱度8.355233-0.000519-87.85021210144预拱度8.662249-0.001308-85.51026110145预拱度8.969263-0.000725-82.89014610146预拱度9.2762780.000287-80.03994110147预拱度9.5832930.000829-77.03829210148预拱度9.839269-0.00005-73.98649410149预拱度10.095245-0.001241-70.76615310150预拱度10.35122-0.001615-67.32164810151预拱度10.607196-0.000019-63.62592610152预拱度10.8631710.000905-59.73557310153预拱度11.119146-0.001453-55.73574310154预拱度11.293564-0.010495-51.72041110155预拱度11.467981-0.014905-47.56769910156预拱度11.642399-0.002803-43.23197310157预拱度11.8154130.007735-38.69604410158预拱度11.9884270.002345-34.02918810159预拱度12.161441-0.003437-29.32911310160预拱度12.224664-0.005399-24.706410161预拱度12.287886-0.007359-20.02909110162预拱度12.351109-0.001685-15.23990410163预拱度12.414370.008962-10.30952710164预拱度12.477630.010462-5.29788610165预拱度12.540891-0.000831-0.29355根据表1中计算结果，最大位移在跨径为84.2m边跨跨中处，位移值：恒载+0.5×满人荷载=-100.7mm（L/836）；跨径为78.2m中跨最大位移:恒载+0.5×满人荷载=-62.3（L/1255），因为结构本身是中间高，两边低坡度为0.6％的人字坡，结构不会出现凹点，不影响排水，也不影响线形，,故无需要设置预拱度。自振频率计算结构动力特性分析中，结构的固有频率和振型是最基本的动力特性。本设计动力计算结果如下：1、跨兰海高速天桥联跨兰海高速天桥联动力特性特征值分析表表2模态

号频率周期振型描述(rad/sec)(cycle/sec)(sec)14.3575640.6935281.441903一阶桁架横向振动24.8835440.777241.286603二阶桁架横向振动35.949430.9468811.056099一阶桁架纵飘49.2822761.477320.676901三阶桁架横向振动510.4597671.6647240.6007四阶桁架横向振动611.8703921.8892320.529316一阶桁架竖弯图31跨兰海高速天桥联Mode1下横向屈曲模型图图32跨兰海高速天桥联Mode2下横向屈曲模型图图33跨兰海高速天桥联Mode3下纵向屈曲模型图图34跨兰海高速天桥联Mode4下横向屈曲模型图图35跨兰海高速天桥联Mode5下横向屈曲模型图图36跨兰海高速天桥联Mode6下竖弯屈曲模型图计算表明，对于本桥结构跨兰海高速天桥横向自振频率不在0.8～1.2Hz敏感区范围之内，一阶竖向自振频率为1.89Hz，根据《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-1995）第2.5.4条，人行桥上部结构竖向自振频率不应小于3Hz，故需进行舒适度分析。舒适度分析计算总说明有限元模型根据结构的主要数据及荷载，建立其有限元模型。有限元模型及主要横断面如下。人行天桥为钢结构，计算中结构阻尼比取为0.005。图37有限元模型图模态分析结构的固有频率如下表所示，一阶弯曲振型见图3。结构的固有特性表3阶次频率（Hz）参振质量百分比(%)备注UXUYUZRXRYRZ10.6935031000020.7772031000030.9468700000041.477300000051.664601000061.88922309000一阶竖弯71.972601000082.26502054000二阶竖弯92.27100100000102.5732050000112.8317040000123.1097000000133.3579000000144.1552040000154.8948000000164.9289000000175.1686101000185.3023010000195.6482000000205.8786000000图38一阶竖弯（1.89Hz）图39二阶竖弯（2.26Hz）控制目标国外在结构振动舒适度方面已经研究多年，美国、日本等国家已经发布了相关的设计指南。我国国内在该方面研究较少，且主要集中在对结构横向振动引起的舒适度问题的研究，对结构竖向振动引起的舒适度问题研究不够。目前，我国建筑结构设计规范在结构竖向振动控制方面尚无明确的规定，仅在《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95）中有一条相关条文：“为避免共振，减少行人不安全感，天桥上部结构竖向自振频率不应小于3Hz”。欧洲规范规定，竖弯敏感频率范围1.6Hz~2.4Hz，横弯敏感频率范围0.8Hz~1.2Hz，当人行桥的自振频率不在上述敏感频率范围时，认为人行桥人致振动问题满足要求，否则，应检算人行桥在人群步行荷载下的加速度相响应是否满足行走舒适性条件。动力分析结果表明，部分频率在敏感频率范围内，需进行人行舒适度分析。其过程为根据随机振动理论确定同步调（同频率、同相位）人群荷载，计算该荷载下结构的竖向及横向振动峰值加速度，与容许加速度进行比较。容许加速度值采用BSI规定，最大加速度为0.7m/s2无TMD时的振动响应行走激励力垂直方向的人行激励时程曲线采用国际桥梁及结构工程协会（IABSE）连续步行的荷载模式，这一荷载模式考虑了步行力幅值随步频增大而增大的特点，计算公式为：式中：Fy（t）为垂直方向的步行激励力；P为体重；为第i阶谐波分量的动力系数，，；fs为步行频率；t为时间；为为第i阶谐波分量的相位角，，。假设单人质量为70kg，当行进频率为1.7Hz时，则单人垂直方向的步行激励荷载如下图所示。图40单人70kg行进频率1.9Hz垂直方向激励载荷时程曲线参考国外的研究成果，对步行载荷所做的进一步假设如下：a.桥面上人员的密度为1.0人/㎡（千僖桥开放时的最大人员密度为1.3~1.5人/㎡），桥面的面积为4.8x162.4＝779.52㎡，桥上共有n=780人。b.桥上行人和某阶固有频率同步的人数为：n'跑步激励跑步激励与步行激励采用相同的荷载模式，但参数取值不同，计算公式为：桥的一阶竖弯频率在跑步频率（2.3Hz~3.5Hz）范围内，所以计算过程中采用跑步荷载计算，α1假设单人质量为70kg，当行进频率为2.3Hz时，则单人垂直方向的跑步激励荷载如下图所示。图41单人70kg行进频率2.3Hz垂直方向激励载荷时程曲线参考国外的研究成果，对步行载荷所做的进一步假设如下：a.桥面上人员的密度为0.5人/㎡（千僖桥开放时的最大人员密度为1.3~1.5人/㎡），桥面的面积为4.8x162.4＝779.52㎡，桥上共有n=390人。b.桥上行人和某阶固有频率同步的人数为：n'无TMD结构动力计算荷载工况本计算共设两种荷载工况，分别如下：工况一：激励频率1.9Hz，行走激励工况二：激励频率2.3Hz，跑步激励结构动力响应本次计算时，步行激励的频率为1.9Hz；步行激励下，天桥跨中垂向振动加速度大于舒适度要求，需要采取减振措施。节点的垂向振动加速度响应表4节点无TMD时的加速度响应（m/s2）备注工况一102370.9997>0.7m/s2100371.00372.6160103292.6126工况二101350.8922103350.8917102311.7119100311.7000由表4可知，桥梁在工况一和工况二的作用下垂向振动加速度相对较大，建议采取减振措施。TMD参数设计TMD的参数如表5所示。TMD的参数表5型号数量/个单个TMD质量/吨TMD总质量/吨频率/Hz阻尼比A40.7531.90.1B41.562.30.1TMD在结构上的布置示意图如下图所示，TMD详细安装位置见相关施工图。TMD-BTMD-ATMD-BTMD-A图50TMD安装示意图减振效果分析下图为天桥安装TMD前后跨中节点的振动加速度响应。从图中可以看出，安装TMD后，结构的振动有明显减弱的趋势，减振效果汇总见表6。图51工况一安装垂向TMD前后节点10329的振动加速度响应图图52工况一安装垂向TMD前后节点10037的振动加速度响应图53工况一安装垂向TMD前后节点10129的振动加速度响应图54工况一安装垂向TMD前后节点10329的振动加速度响应图55工况二安装垂向TMD前后节点10135的振动加速度响应图56工况二安装垂向TMD前后节点10335的振动加速度响应图57工况二安装垂向TMD前后节点10231的振动加速度响应图58工况二安装垂向TMD前后节点10031的振动加速度响应结构加TMD前后加速度振动响应对比表6工况节点无TMD时的加速度响应（m/s2）有TMD时加速度响应（m/s2）减振率（%）工况一102370.99970.176982100371.00370.177582101292.61600.476982103292.61260.476482工况二101350.89220.152583103350.89170.152183102311.71190.242386100311.70000.242386结论及建议通过分析可以得到如下主要结论：根据动力学分析的初步计算结果，跨线桥在人行激励下的振动加速度相对较大，建议采取减振措施。跨中安装9tTMD（频率1.9Hz的TMD3吨+频率2.3Hz的TMD6吨）后，结构在步行激励下的振动加速度峰值有很大程度的降低，可以满足振动加速度限值的要求。另外，鉴于结构施工误差以及计算具有不确定性，建议施工后对此项目进行现场测试，根据测试结果对TMD参数进行调整。整体稳定验算对跨跨兰海高速天桥进行整体屈曲分析，添加不变荷载：自重、铺装荷载、栏杆荷载、二期顶棚荷载、满人荷载、风载。计算的前5阶屈曲模态如图59～图63所示，前10阶特征值见表7。计算结果如下：整体屈曲分析计算结果表格表7模态特征值稳定性描述1-11.78下弦杆K撑纵弯2-11.78下弦杆K撑竖弯3-11.88下弦杆K撑横弯4-11.88下弦杆K撑竖弯513.99下弦杆K撑横弯613.99-714.00-814.00-914.00-1014.00-图59一阶屈曲模态图60二阶屈曲模态图61三阶屈曲模态图62四阶屈曲模态图63五阶屈曲模态人行天桥的第一阶屈曲模态特征值为11.78，参照桥梁结构及大跨钢结构的屈曲分析，屈曲模态特征值的经验值不小于5，天桥的屈曲分析能够满足设计的一般经验要求。主要施工过程计算结果设计方法与过程此次针对主体桁架在顶推过程中，出现最大悬挑及局部最不利支承时的应力、位移及反力验算;荷载取自重、施工荷载1kN/m2。图64施工阶段示意图施工阶段划分表表8步骤名称结构组边界组荷载组激活钝化激活钝化激活钝化CS11#主桁架拼接支承自重、施工荷载CS22#主桁架4#临时墩自重、施工荷载CS33#主桁架2#临时墩、3#临时墩、CS43#主桁架CS54#主桁架1#临时墩图65CS1阶段模型（悬挑38m）图66CS1阶段应力（单位：MPa）图67CS1阶段位移图（单位：mm）图68CS1阶段反力图由图所示，CS1阶段最大正应力为95.9MPa，小于《钢结构设计标准》（GB50017-2017）中Q355C的钢结构强度设计值为295MPa；位移79.2mm,小于《钢结构设计规范》中悬臂桁架的挠度允许值190mm(L/200)；即结构在标准组合荷载作用下的变形满足规范要求。在此工况下抗倾覆为最不利情况，此时导梁悬臂：38m,由反力计算结果如下：倾覆力矩：Mqf=5377Kn·m抗倾覆力矩：Mkqf=7581Kn·m抗倾覆系数K=Mkqf/Mqf=1.41﹥1.3,故当悬挑长度与未悬出部分长度一致时，不存在倾覆情况，满足要求。图69CS2阶段（悬挑36m模型）图70CS2阶段正应力图（单位：MPa）图71CS2阶段位移图（单位：mm）图72CS2阶段反力由图所示，CS1阶段最大正应力为86.7MPa，小于《钢结构设计标准》（GB50017-2017）中Q355C的钢结构强度设计值为295MPa；位移72.3mm,小于《钢结构设计规范》中悬臂桁架的挠度允许值180mm(L/200)；即结构在标准组合荷载作用下的变形满足规范要求。图73CS3阶段模型（桥墩处特殊节点支承）图74CS3阶段正应力图（单位：MPa）图75CS3阶段位移图（单位：mm）图76CS3阶段反力图77CS3阶段墩梁桥墩处牛角纵桥向变位图（单位：mm）图78CS3阶段墩梁桥墩处牛角横桥向变位图（单位：mm）图79CS3阶段墩梁桥墩处牛角竖桥向变位图（单位：mm）图80CS3阶段桥墩处牛角底板及加劲肋Von-Mises应力（单位：MPa）图81CS3阶段桥墩处牛角横隔板Von-Mises应力图（单位：MPa）由图所示，CS3阶段最大正应力为85.9MPa，桥墩处牛角结构细部验算Von-Mises应力为90.3MPa,均小于《钢结构设计标准》（GB50017-2017）中Q355C的钢结构强度设计值为295MPa；位移57.1mm,小于《钢结构设计规范》中悬臂桁架的挠度允许值140mm(L/200)，牛角局部为0.4mm,变形较小，不存在失稳问题；即结构满足规范要求。图82CS4阶段模型（悬挑42m）图83CS4阶段正应力图（单位：MPa）图84CS4阶段位移图（单位：mm）由图所示，CS4阶段最大正应力为113.0MPa，小于《钢结构设计标准》（GB50017-2017）中Q355C的钢结构强度设计值为295MPa；位移147.9mm,小于《钢结构设计规范》中悬臂桁架的挠度允许值210mm(L/200)；即结构满足规范要求。图85CS5阶段模型（导梁支撑最不利处）图86CS5阶段正应力图（单位：MPa）图87CS5阶段位移图（单位：mm）由图所示，CS5阶段最大正应力为87.3MPa，小于《钢结构设计标准》（GB50017-2017）中Q355C的钢结构强度设计值为295MPa；位移12.6mm,小于《钢结构设计规范》中桁架的挠度允许值105mm(L/400)；即结构满足规范要求。墩梁连接处细部检算结果建模分析边界条件的内力根据整体计算模型中的计算结果提取。本次模型的计算采用有限元软件midas-FEA，各部钢板均采用3D实体单元。荷载组合作用下墩梁连接处内力表表9单元荷载位置轴向

(kN)剪力-y

(kN)剪力-z

(kN)扭矩

(kN*m)弯矩-y

(kN*m)弯矩-z

(kN*m)263STL_STR(全部)墩柱J[1848]-1626.9-86.58-37.96.96-196.26-31.19314STL_STR(全部)横梁J[1251]231.6143.07-48.010.0243.89-4.03524STL_STR(全部)左腹杆J[10460]-1553.79-2.2-6.05-3.62-29.9-8.052463STL_STR(全部)右腹杆I[10636]-183.63-2.292.46-2.62-5.334.18图88跨兰海高速墩梁连接处模型（1）图89跨兰海高速墩梁连接处模型（2）加载方法为：在墩柱、横杆及腹杆端部形心位置建立一个主节点，各截面上的节点为从属节点，两者之间建立主从约束，将midasCivil杆系模型中各种工况组合下对应的内力荷载（力及力矩）作为实体有限元模型的边界荷载施加在主节点上，弦杆两端采用固结约束。图90墩梁连接处单元模型边界条件示意图验算结果图91标准组合下墩梁固结处纵桥向变位图（单位：mm）图92标准组合下墩梁固结处横桥向变位图（单位：mm）图93标准组合下墩梁固结处竖桥向变位图（单位：mm）图94标准组合下下弦杆变位图（单位：mm）图95标准组合下下弦杆横板变位图（单位：mm）图96标准组合下下弦杆加强肋变位图（单位：mm）图97标准组合下墩柱变位图（单位：mm）图98标准组合下墩柱加强肋变位图（单位：mm）图99标准组合下腹杆变位图（单位：mm）图100标准组合下牛角底板变位图（单位：mm）图101标准组合下牛角纵板变位图（单位：mm）图102标准组合下牛角横隔板板变位图（单位：mm）图103标准组合下横梁变位图（单位：mm）图104标准组合下墩梁固结处Von-Mises应力图（单位：MPa）图105标准组合下下弦杆Von-Mises应力图（单位：MPa）图106标准组合下下弦杆横隔板Von-Mises应力图（单位：MPa）图107标准组合下下弦杆加强肋Von-Mises应力图（单位：MPa）图108标准组合下墩柱Von-Mises应力图（单位：MPa）图109标准组合下墩柱加强肋Von-Mises应力图（单位：MPa）图110标准组合下横梁Von-Mises应力图（单位：MPa）图111标准组合下横梁加强肋Von-Mises应力图（单位：MPa）图112标准组合下腹杆翼板Von-Mises应力图（单位：MPa）图113标准组合下腹杆腹板Von-Mises应力图（单位：MPa）图114标准组合下牛角底板Von-Mises应力图（单位：MPa）图115标准组合下牛角纵板Von-Mises应力图（单位：MPa）图116标准组合下牛角横隔板Von-Mises应力图（单位：MPa）由上图可知：a)标准组合作用下，下弦杆、腹杆、横杆、牛角、以及墩柱的Von-Mises应力均小于Q355C的钢结构强度设计值：305MPa，故满足规范要求；其中最大应力(284.6MPa)位于腹杆翼板边缘处，建议添加腹板进行加强。b)标准组合作用下，结构变形较小，且无突变现象，故无局部失稳可能。墩柱柱脚细部检算结果建模分析边界条件的内力根据整体计算模型中的计算结果提取。本次模型的计算采用有限元软件midas-FEA，各部钢板均采用3D实体单元。图117跨兰海高速内力提取跨兰海高速内力注脚内力表表10单元荷载位置轴向

(kN)剪力-y

(kN)剪力-z

(kN)扭矩

(kN*m)弯矩-y

(kN*m)弯矩-z

(kN*m)270STLENV_STR(全部)左墩柱I[1861]-2102.57189.39-18.41-3.37199.16162.31283STLENV_STR(全部)右墩柱I[1877]-2575.08-192.7920.58-2.89-155.83-164.7图118跨兰海高速主脚模型加载方法为：钢柱端部形心位置建立一个主节点，钢箱端部截面的节点为从属节点，两者之间建立主从约束（刚臂连接见图所示），将midasCivil杆系模型中各种工况组合下对应的荷载（力及力矩）作为实体有限元模型的边界荷载施加在主节点上。图119注脚单元模型边界条件示意图验算结果图120标准组合下墩柱柱脚纵向变位图（单位：mm）图121标准组合下墩柱柱脚横向变位图（单位：mm）图122标准组合下墩柱柱脚竖向变位图（单位：mm）图123标准组合下墩柱柱脚Von-Mises应力图（单位：MPa）图124标准组合下墩柱顶底板处Von-Mises应力图（单位：MPa）图125标准组合下墩柱腹板Von-Mises应力图（单位：MPa）图126标准组合下墩柱加强肋Von-Mises应力图（单位：MPa）图127标准组合下墩柱底板加强肋Von-Mises应力图（单位：MPa）a)标准组合作用下，墩柱、加强肋的Von-Mises应力均小于Q355C的钢结构强度设计值：305MPa，故满足规范要求，其中最大Von-Mises应力为143.4MPa。b)标准组合作用下，结构变形较小，且无突变现象，故无局部失稳可能。支反力汇总及支座选取本设计支反力计算结果如下：图128跨兰海高速天桥联FX反力图图129跨兰海高速天桥联FY反力图图130跨兰海高速天桥联FZ反力图图131跨兰海高速天桥联MX反力图图132跨兰海高速天桥联MY反力图图133跨兰海高速天桥联MZ反力图跨兰海高速天桥联反力汇总表表11节点荷载FX

(kN)FY

(kN)FZ

(kN)MX

(kN*m)MY

(kN*m)MZ

(kN*m)1STLENV_all62.0104.6820.50.00.00.02STLENV_all65.1-4.7820.00.00.00.03STLENV_all-381.7186.72079.0-300.6-199.0-49.64STLENV_all-381.6-186.52078.7300.8-199.149.75STLENV_all441.1190.12548.9-306.1-97.853.56STLENV_all441.2-189.82549.6306.2-97.8-53.57STLENV_all-116.4113.3933.50.00.00.08STLENV_all-116.4-4.5933.40.00.00.0表中1、2、7、8号节点处采用铰支座，根据计算结果，铰支座竖向承载力不应小于1000KN。墩柱底部预埋螺栓验算根据《混凝土结构设计规范》(2015年版)（GB50010-2010）10.9.1条对墩柱底部锚板及锚筋进行验算：内力选取反力汇总表中6号节点处内力。图134螺栓剪拉弯验算图135螺栓剪压弯验算柱脚螺栓抗拉、抗压验算结果：极限螺栓数量分别为8根和7根，均小于施工图中设置的14根。主要传力焊缝验算墩柱顶端焊缝验算图136墩柱焊缝验算图支承处腹杆焊缝验算图137腹杆焊缝验算图桥面铺装验算桥面铺装采用压型钢板组合桥面板，压型钢板选用按国家建筑标准设计图集（05SG522）选用，型号为YXB51-305-915，材质为Q355E，故满足要求。桥墩基础验算取P1处节点反力验算桩基基础桩计算模型图设计资料结构尺寸承台桩基础结构尺寸图（单位：cm,高程单位：m）坐标系定义z轴竖直，向上为正；x轴为横桥向，水平向右，y轴根据x轴、z轴由右手螺旋法则确定；坐标原点位于标高0.0m处。整体坐标系示意图墩柱桩基编号示意图墩柱桩基编号示意图材料参数计算参数表参数名称参数值承台材料C40桩基材料C30承台钢筋HRB400桩基钢筋HRB400荷载信息集中荷载汇总表荷载名称荷载类型荷载位置(m)集中力(kN)集中矩(kN∙恒载结构重力X-2.4HX152.5MX1.7Y-0.7HY-2.1MY73.5Z289P-853.5MZ0.3恒载结构重力X2.4HX152.5MX-1.7Y-0.7HY2.1MY73.5Z289P-853.9MZ-0.3恒载结构重力X-2.4HX-177.4MX1.7Y0.7HY-2.1MY57Z289P-1059MZ-1.2恒载结构重力X2.4HX-177.4MX-1.7Y0.7HY2.1MY57Z289P-1058.8MZ1.2升温整体温度X-2.4HX-1.4MX137.9Y-0.7HY-87.9MY-8.8Z289P2.9MZ23.4升温整体温度X2.4HX-1.1MX-138.4Y-0.7HY88.2MY-8.7Z289P1.3MZ-23.5升温整体温度X-2.4HX-7.6e-2MX138Y0.7HY-88MY0.7Z289P-1.1MZ-23.4升温整体温度X2.4HX-0.2MX-138.3Y0.7HY88.2MY0.7Z289P-2.1MZ23.4满人人群X-2.4HX96.4MX0.6Y-0.7HY-0.6MY79.2Z289P-495.4MZ-0.4满人人群X2.4HX96.4MX-0.6Y-0.7HY0.5MY79.2Z289P-495.7MZ0.4满人人群X-2.4HX-115.5MX0.5Y0.7HY-0.6MY21Z289P-653MZ-0.2满人人群X2.4HX-115.5MX-0.6Y0.7HY0.6MY21Z289P-652.9MZ0.3风荷载风荷载X-2.4HX-67.3MX-91.3Y-0.7HY53.4MY-0.5Z289P379.7MZ-14.9风荷载风荷载X2.4HX67.3MX-91Y-0.7HY52.9MY0.6Z289P-379.9MZ-14.9风荷载风荷载X-2.4HX73.6MX-95.5Y0.7HY55.9MY5Z289P410.5MZ16.5风荷载风荷载X2.4HX-73.5MX-95.2Y0.7HY55.4MY-4.8Z289P-410.3MZ16.5承台自重结构重力X0HX0MX0Y0HY0MY0Z287.7P-3062.5MZ0地质信息钻孔1地质资料土层工程地质物理力学参数表土层名称层顶标高(m)m值

(kN/m4)q(kPa)f(kPa)天然重度(kN/m3)饱和重度(kN/m3)内摩擦角(o)压缩模量(MPa)1288.51000018.519.200.1岩层工程地质物理力学信息岩层名称层顶标高(m)C0值(kN/m3)f(kPa)端阻发挥系数c侧阻发挥系数c42861.2e52.3e40.44e-2承台计算承台正截面承载力验算计算方法：承台正截面承载力按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第8.5.2、8.5.3条计算。x=-0.250m(桩位:-2m)正截面承载力验算承台正截面承载力(撑系杆体系)计算图示基本组合撑杆抗压、系杆抗拉承载力验算表参数名称参数值γ01承台有效高度h0(mm)2400撑杆压力线在承台顶面的作用点至墩台边缘的距离a(mm)360桩中心至墩台边缘的距离x(mm)1750撑杆压力线与系杆拉力线的夹角θ(rad)0.85桩排最大竖向力之和γ0Nd(kN)5192.9撑杆压力γ0Dd(kN)6914.5系杆拉力γ0Td(kN)4565.5系杆钢筋的顶层钢筋中心至承台底的距离s(mm)100系杆钢筋直径d(mm)25ha(mm)250桩的支撑宽度b(mm)1200撑杆计算高度t(m)1.1撑杆计算宽度bs(m)7撑杆计算宽度bs范围内系杆钢筋截面面积As(mm2)4.42e4钢筋弹性模量Es(Mpa)2e5ε11.95e-3fcd,s19.2撑杆抗压承载力t1.4e5γ6914.5撑杆抗压承载力是否满足是钢筋抗拉强度设计值fsd(Mpa)360系杆抗拉承载力f1.6e4γ4565.5系杆抗拉承载力是否满足是最小配筋率验算表配筋率最小配筋率配筋率是否满足0.26%0.21%是x=0.250m(桩位:2m)正截面承载力验算承台正截面承载力(撑系杆体系)计算图示基本组合撑杆抗压、系杆抗拉承载力验算表参数名称参数值γ01承台有效高度h0(mm)2400撑杆压力线在承台顶面的作用点至墩台边缘的距离a(mm)360桩中心至墩台边缘的距离x(mm)1750撑杆压力线与系杆拉力线的夹角θ(rad)0.85桩排最大竖向力之和γ0Nd(kN)7286.1撑杆压力γ0Dd(kN)9701.5系杆拉力γ0Td(kN)6405.7系杆钢筋的顶层钢筋中心至承台底的距离s(mm)100系杆钢筋直径d(mm)25ha(mm)250桩的支撑宽度b(mm)1200撑杆计算高度t(m)1.1撑杆计算宽度bs(m)7撑杆计算宽度bs范围内系杆钢筋截面面积As(mm2)4.42e4钢筋弹性模量Es(Mpa)2e5ε12.11e-3fcd,s19.2撑杆抗压承载力t1.4e5γ9701.5撑杆抗压承载力是否满足是钢筋抗拉强度设计值fsd(Mpa)360系杆抗拉承载力f1.6e4γ6405.7系杆抗拉承载力是否满足是最小配筋率验算表配筋率最小配筋率配筋率是否满足0.26%0.21%是y=-0.250m(桩位:-2m)正截面承载力验算承台正截面承载力(撑系杆体系)计算图示基本组合撑杆抗压、系杆抗拉承载力验算表参数名称参数值γ01承台有效高度h0(mm)2375撑杆压力线在承台顶面的作用点至墩台边缘的距离a(mm)356.3桩中心至墩台边缘的距离x(mm)1750撑杆压力线与系杆拉力线的夹角θ(rad)0.85桩排最大竖向力之和γ0Nd(kN)6348.5撑杆压力γ0Dd(kN)8485.3系杆拉力γ0Td(kN)5630.1系杆钢筋的顶层钢筋中心至承台底的距离s(mm)125系杆钢筋直径d(mm)25ha(mm)275桩的支撑宽度b(mm)1200撑杆计算高度t(m)1.1撑杆计算宽度bs(m)7撑杆计算宽度bs范围内系杆钢筋截面面积As(mm2)4.42e4钢筋弹性模量Es(Mpa)2e5ε12.07e-3fcd,s19.2撑杆抗压承载力t1.5e5γ8485.3撑杆抗压承载力是否满足是钢筋抗拉强度设计值fsd(Mpa)360系杆抗拉承载力f1.6e4γ5630.1系杆抗拉承载力是否满足是最小配筋率验算表配筋率最小配筋率配筋率是否满足0.27%0.21%是y=0.250m(桩位:2m)正截面承载力验算承台正截面承载力(撑系杆体系)计算图示基本组合撑杆抗压、系杆抗拉承载力验算表参数名称参数值γ01承台有效高度h0(mm)2375撑杆压力线在承台顶面的作用点至墩台边缘的距离a(mm)356.3桩中心至墩台边缘的距离x(mm)1750撑杆压力线与系杆拉力线的夹角θ(rad)0.85桩排最大竖向力之和γ0Nd(kN)7286.1撑杆压力γ0Dd(kN)9738.5系杆拉力γ0Td(kN)6461.6系杆钢筋的顶层钢筋中心至承台底的距离s(mm)125系杆钢筋直径d(mm)25ha(mm)275桩的支撑宽度b(mm)1200撑杆计算高度t(m)1.1撑杆计算宽度bs(m)7撑杆计算宽度bs范围内系杆钢筋截面面积As(mm2)4.42e4钢筋弹性模量Es(Mpa)2e5ε12.15e-3fcd,s19.2撑杆抗压承载力t1.5e5γ9738.5撑杆抗压承载力是否满足是钢筋抗拉强度设计值fsd(Mpa)360系杆抗拉承载力f1.6e4γ6461.6系杆抗拉承载力是否满足是最小配筋率验算表配筋率最小配筋率配筋率是否满足0.27%0.21%是承台斜截面抗剪承载力验算计算方法：承台斜截面抗剪承载力按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第8.5.4条计算。x=-0.250m(桩位:-2m)斜截面抗剪承载力验算承台斜截面抗剪验算计算图示基本组合承台斜截面承载力验算表参数名称参数值γ01γ0Vd(kN)5192.9承台计算宽度内纵向受拉钢筋截面面积As(mm2)4.42e4承台有效高度h0(mm)2400斜截面内纵向受拉钢筋的配筋率ρ2.63e-3斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率P0.26混凝土立方体抗压强度标准值fcu,k40墩台边缘至斜截面外侧桩边缘的距离a(mm)1150剪跨比m0.5承台计算宽度bs(mm)7000抗剪承载力(kN)4.1e4抗剪承载力是否满足是x=0.250m(桩位:2m)斜截面抗剪承载力验算承台斜截面抗剪验算计算图示基本组合承台斜截面承载力验算表参数名称参数值γ01γ0Vd(kN)7286.1承台计算宽度内纵向受拉钢筋截面面积As(mm2)4.42e4承台有效高度h0(mm)2400斜截面内纵向受拉钢筋的配筋率ρ2.63e-3斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率P0.26混凝土立方体抗压强度标准值fcu,k40墩台边缘至斜截面外侧桩边缘的距离a(mm)1150剪跨比m0.5承台计算宽度bs(mm)7000抗剪承载力(kN)4.1e4抗剪承载力是否满足是y=-0.250m(桩位:-2m)斜截面抗剪承载力验算承台斜截面抗剪验算计算图示基本组合承台斜截面承载力验算表参数名称参数值γ01γ0Vd(kN)6348.5承台计算宽度内纵向受拉钢筋截面面积As(mm2)4.42e4承台有效高度h0(mm)2375斜截面内纵向受拉钢筋的配筋率ρ2.66e-3斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率P0.27混凝土立方体抗压强度标准值fcu,k40墩台边缘至斜截面外侧桩边缘的距离a(mm)1150剪跨比m0.5承台计算宽度bs(mm)7000抗剪承载力(kN)4.1e4抗剪承载力是否满足是y=0.250m(桩位:2m)斜截面抗剪承载力验算承台斜截面抗剪验算计算图示基本组合承台斜截面承载力验算表参数名称参数值γ01γ0Vd(kN)7286.1承台计算宽度内纵向受拉钢筋截面面积As(mm2)4.42e4承台有效高度h0(mm)2375斜截面内纵向受拉钢筋的配筋率ρ2.66e-3斜截面内纵向受拉钢筋的配筋百分率P0.27混凝土立方体抗压强度标准值fcu,k40墩台边缘至斜截面外侧桩边缘的距离a(mm)1150剪跨比m0.5承台计算宽度bs(mm)7000抗剪承载力(kN)4.1e4抗剪承载力是否满足是群桩基础桩基截面承载力验算1）短期效应标准值组合桩基截面应力验算结果表桩号截面位置z(m)最值工况混凝土最大压应力(MPa)混凝土应力是否满足对应钢筋拉应力(MPa)钢筋应力是否满足10(地面处)Nmax1.6是5.9是0(地面处)Nmin2.5是0.8是0(地面处)MXmax3.1是1是0(地面处)MXmin1.2是4.7是0(地面处)MYmax1.1是4.8是0(地面处)MYmin3.1是1是0.5(最值)Nmax1.6是6.2是0.5(最值)Nmin2.6是0.9是0.5(最值)MXmax3.1是1是0.5(最值)MXmin1.1是5是0.5(最值)MYmax1.1是5.1是0.5(最值)MYmin3.1是1是10(钢筋端点1)Nmax1.2是8.2是10(钢筋端点1)Nmin0.9是6是10(钢筋端点1)MXmax1.2是8.2是10(钢筋端点1)MXmin1.2是8.2是10(钢筋端点1)MYmax1.2是8.2是10(钢筋端点1)MYmin1.2是8.2是20(地面处)Nmax3.1是1是0(地面处)Nmin1.1是5.3是0(地面处)MXmax3.1是1是0(地面处)MXmin1.1是5.3是0(地面处)MYmax1.1是5.3是0(地面处)MYmin3.1是1是0.5(最值)Nmax3.1是1是0.5(最值)Nmin1.2是4.5是0.5(最值)MXmax3.2是1.1是0.5(最值)MXmin1.2是4.8是0.5(最值)MYmax1.2是4.8是0.5(最值)MYmin3.2是1.1是10(钢筋端点1)Nmax1.2是8.3是10(钢筋端点1)Nmin0.9是6.2是10(钢筋端点1)MXmax1.2是8.3是10(钢筋端点1)MXmin1.2是8.3是10(钢筋端点1)MYmax1.2是8.3是10(钢筋端点1)MYmin1.2是8.3是30(地面处)Nmax3.2是1.1是0(地面处)Nmin1.1是5是0(地面处)MXmax3.2是1.1是0(地面处)MXmin1.1是5是0(地面处)MYmax1.1是5是0(地面处)MYmin3.2是1.1是10(钢筋端点1)Nmax1.3是8.4是10(钢筋端点1)Nmin0.9是6.2是10(钢筋端点1)MXmax1.3是8.4是10(钢筋端点1)MXmin1.3是8.4是10(钢筋端点1)MYmax1.3是8.4是10(钢筋端点1)MYmin1.3是8.4是40(地面处)Nmax1.6是5.8是0(地面处)Nmin2.6是0.9是0(地面处)MXmax3.1是1是0(地面处)MXmin1.2是4.8是0(地面处)MYmax1.2是4.8是0(地面处)MYmin3.1是1是10(钢筋端点1)Nmax1.2是8.2是10(钢筋端点1)Nmin0.9是6.1是10(钢筋端点1)MXmax1.2是8.2是10(钢筋端点1)MXmin1.2是8.2是10(钢筋端点1)MYmax1.2是8.2是10(钢筋端点1)MYmin1.2是8.2是注：混凝土压应力容许值取10.1MPa，钢筋拉应力容许值取,-300MPa；桩基截面抗裂性验算桩基截面抗裂性验算结果表桩号截面位置z(m)最值工况最大截面裂缝宽度(mm)容许裂缝宽度(mm)裂缝宽度是否满足10(地面处)Nmax00.2是0(地面处)Nmin3.39e-20.2是0(地面处)MXmax2.46e-20.2是0(地面处)MXmin00.2是0(地面处)MYmax00.2是0(地面处)MYmin2.37e-20.2是0.5(最值)Nmax00.2是0.5(最值)Nmin3.6e-20.2是0.5(最值)MXmax2.58e-20.2是0.5(最值)MXmin00.2是0.5(最值)MYmax00.2是0.5(最值)MYmin2.55e-20.2是10(钢筋端点1)Nmax00.2是10(钢筋端点1)Nmin00.2是10(钢筋端点1)MXmax00.2是10(钢筋端点1)MXmin00.2是10(钢筋端点1)MYmax00.2是10(钢筋端点1)MYmin00.2是20(地面处)Nmax2.27e-20.2是0(地面处)Nmin00.2是0(地面处)MXmax2.27e-20.2是0(地面处)MXmin00.2是0(地面处)MYmax00.2是0(地面处)MYmin2.27e-20.2是0.5(最值)Nmax2.51e-20.2是0.5(最值)Nmin00.2是0.5(最值)MXmax2.63e-20.2是0.5(最值)MXmin00.2是0.5(最值)MYmax00.2是0.5(最值)MYmin2.63e-20.2是10(钢筋端点1)Nmax00.2是10(钢筋端点1)Nmin00.2是10(钢筋端点1)MXmax00.2是10(钢筋端点1)MXmin00.2是10(钢筋端点1)MYmax00.2是10(钢筋端点1)MYmin00.2是30(地面处)Nmax2.41e-20.2是0(地面处)Nmin00.2是0(地面处)MXmax2.45e-20.2是0(地面处)MXmin00.2是0(地面处)MYmax00.2是0(地面处)MYmin2.41e-20.2是10(钢筋端点1)Nmax00.2是10(钢筋端点1)Nmin00.2是10(钢筋端点1)MXmax00.2是10(钢筋端点1)MXmin00.2是10(钢筋端点1)MYmax00.2是10(钢筋端点1)MYmin00.2是40(地面处)Nmax00.2是0(地面处)Nmin3.67e-20.2是0(地面处)MXmax2.71e-20.2是0(地面处)MXmin00.2是0(地面处)MYmax00.2是0(地面处)MYmin2.71e-20.2是10(钢筋端点1)Nmax00.2是10(钢筋端点1)Nmin00.2是10(钢筋端点1)MXmax00.2是10(钢筋端点1)MXmin00.2是10(钢筋端点1)MYmax00.2是10(钢筋端点1)MYmin00.2是群桩整体基础基底应力验算1）桩端平面中心荷载效应组合桩端平面中心处荷载效应组合表作用组合最值工况N(kN)MX(kN∙MY(kN∙长期效应组合平均应力验算-9184.6————Nmax-6887.6-287.3-361.5Nmin-9184.6-507.7-637.9MXmax-6887.6-287.3-361.5MXmin-9184.6-507.7-637.9MYmax-6887.6-287.3-361.5MYmin-9184.6-507.7-637.9短期效应组合平均应力验算-9184.6————Nmax-6886.5-298.9-407Nmin-9184.6-36013156.7MXmax-6887.6-287.3-361.5MXmin-9183.6-3612.63111.2MYmax-6887.6-3380.63433.1MYmin-9183.6-519.3-683.52）整体基础基底应力计算公共参数地面或局部冲刷线以下承台底埋深h(m)2桩的深度l(m)10承台底面以上土的重度γ(kN/m318.5承台底面包括桩的重力在内至桩端平面土的平均重度γ(kN/m18.6桩径或方桩边长d(m)1.5基桩穿过土层的平均土内摩擦角θ(度)0h范围内实体基础体积BLh(m3)98假想的整体基础在桩端平面处的计算面积A(m230.25假想的整体基础在桩端平面处的截面抵抗矩Wx(m327.729假想的整体基础在桩端平面处的截面抵抗矩Wy(m327.7293）基底应力验算整体基础桩端平面处最大压应力验算表作用组合最值工况外荷载产生压应力p(kPa)附加压应力(kPa)基底最大压应力合计pmax地基承载力容许值γR是否满足长期效应组合平均应力466.40466.48432是Nmax413.90413.98432是Nmin507.70507.78432是MXmax413.90413.98432是MXmin507.70507.78432是MYmax413.90413.98432是MYmin507.70507.78432是短期效应组合平均应力466.40466.48432是Nmax415.90415.91.1e4是Nmin710.10710.11.1e4是MXmax413.90413.91.1e4是MXmin708.90708.91.1e4是MYmax636.20636.21.1e4是MYmin509.80509.81.1e4是桥台及基础验算盖梁计算资料结构信息1）几何尺寸2）计算参数基础类型桩柱基础台顶水平抗推刚度(kN/m)1.7e4荷载信息1）上部结构永久作用上部结构恒载支座号竖向力19502950盖梁计算盖梁单项荷载效应上部结构支座反力荷载内力效应表截面坐标x(m)轴力N(kN)剪力Q(kN)弯矩M(kN∙m)扭矩T(kN∙m)000000.502.27e-7-1.32e-800.602.27e-71.87e-801-2.8e-8-1.46e-6-2.01e-7-1.28e-61.15-2.8e-8-1.46e-6-4.22e-7-1.28e-61.3-2.79e-8-1.4e-6-6.34e-7-1.28e-61.47-2.77e-8-7.33e-6-8.69e-7-1.28e-61.5-2.78e-8-7.33e-6-9.21e-7-1.28e-62.08-2.78e-8-5.33e-7-1.12e-6-1.28e-62.15-2.78e-84.07e-7-1.15e-6-1.28e-62.725-2.78e-84.07e-7-9.12e-7-1.28e-63.3-2.78e-84.07e-7-6.78e-7-1.28e-63.875-2.78e-84.04e-7-4.46e-7-1.28e-64.45-2