中建-塔吊基础施工方案

飞天园区项目塔吊基础施工方案编制人：审核人：审批人：目录TOC\o"1-2"\h\u第一章编制依据 第五章塔吊基础施工5.1静压桩施工场地处理→测量放线→桩机就位→首节桩起吊就位→复核调整桩位→桩端入土初步加压→检查校正桩身垂直度→正式沉桩→观测校正桩身垂直度→压至桩顶距地面0.5～1.0m时，再吊入上一节桩就位→接桩→继续沉桩→做好压力值记录→停压成桩→移机到下一根桩位。选用液压静力压桩机，规格为ZYJ800B型，生产厂家为山河智能。5.1.1．桩位定位根据测设的控制点(轴线测量基准点),用经纬仪、水准仪建立基准点和临时水准点,并建立明显保护标志；测出桩位轴线及桩位点(样桩)、标高。并执行测量复核、检验制度,经监理复检验收后方可施工；在正式压桩前对桩位进行再次复验。对测量基线要定期复核,并及时修正,保存记录。5.1.2．桩机就位桩机就位时应对准桩位中心,启动平台支腿油缸,校正平台处于水平状态(水准仪)。5.1.3．空心桩的吊运预应力混凝土空心桩应达到张放强度方可起吊运输,桩在起吊和搬运时,必须做到平衡并不得损坏,采用两端设计吊点法,卸桩采用两点吊,单点起吊吊点距桩端0.29L(L为桩长)；驳桩严禁远距离拖拉。预应力混凝土空心桩单点吊的吊点和两点的吊点位置(如图)当管桩堆场距离桩机距离较远时，采用50T汽车吊采用二点吊将管桩倒运至桩机附近，汽车吊吊运过程中管桩不得与其他物体发生碰撞。空心桩吊运规范图5.1.4．桩就位及初步加压利用附设在桩机上的起重臂和吊钩将桩吊运到桩机中部的竖向圆形夹具中，用夹具的液压系统和与桩径相符的弧形夹片将桩嵌固在桩架上。对于首节桩可采用移动桩机，使桩中心点对准地面桩位的标识点的方法就位，在桩端入土初压至桩身基本稳定后，校正垂直度进行正式沉桩。5.1.5．接桩抗压桩采用焊接法，接桩表面预埋铁件表面清理干净，上下节桩间的缝隙应用垫铁片焊牢，焊接时采用对称施焊，减少焊缝变形引起的节点弯曲，焊缝应连续饱满，无咬肉、夹渣等缺陷，接好桩的焊缝待自然冷却后，方可压入土中。焊接接桩技术要求：①当管桩需要接长时，接头个数不宜超过3个且尽量避免桩尖落在硬持力层中接桩。②管桩焊接成整桩采用端板焊接连接，其入土部分桩段的桩头宜高于地面0.5-1.0米。③焊接前应先确认管节是否合格，端板是否合格、平整，桩端埋设铁件，特别是端板坡口上的浮锈和污蚀物应清洗干净，露出金属光泽。④接桩就位时，上下桩节应找正接直，如桩间隙较大，可用铁片填实焊牢，接合面之间的间隙不得大于2mm。⑤焊接时应采取措施，减少焊接变形，沿接口周围宜对称焊六点，待上下桩节固定后再施焊。正确掌握焊接电流和施焊速度，焊缝不应有夹渣、气焊等缺陷。接桩一般控制在距离地面0.5~1m左右的位置即进行接桩，上下节桩的中心线偏差不大于10mm。具体控制方法：在每一节桩的两个面采用墨线弹出中心线，下接桩送至距地面1m左右立即停止送桩，上接桩吊起后，用水准仪赵准接头处，上下二条中心线成一直线并稳定时，进行焊接（抱箍式连接）。：5.1.6．送桩送桩工具的中心线应与桩身吻合一致，送桩至设计标高。送桩标高的控制采用如下方法：通过计算基准点与送桩标高的距离，然后以送桩器与桩帽接触面为起点往上丈量出该尺寸，并以粉笔在送桩器上刻画水平线为标记，送桩时，当水准仪照准标记线时，立即停止送桩。5.1.7．沉桩记录及成桩沉桩过程中的记录包括管桩就位记录、垂直度、入土深度、每节桩长、最终的桩顶标高及相应的压力值、贯入度等。在正式沉桩之前，应按照设计图纸进行试沉桩，确定成桩的桩长、终压力、持荷时间、贯入度等参数，而后即可沉桩。5.1.8．塔基静压预制桩检验标准桩基施工过程中应确保桩身垂直度及接头焊接质量，根据《建筑地基基础工程施工质量验收标准》（GB50202-2018）规定：静压预制桩质量检验标准项序检查项目允许值或允许偏差检查方法单位数值主控项目1桩身完整性/低应变法一般项目1成品桩质量表面平整，颜色均匀，掉角深度小于10mm，蜂窝面积小于总面积的0.5%。查产品合格证2桩位（桩数≥4的承台桩）≤1/2桩径+0.01H或1/2边长+0.01H全站仪或用钢尺量3接桩：焊接质量无气孔、无焊瘤、无裂缝目测法电焊结束后停歇时间min≥6表计上下节平面偏差mm≤10用钢尺量节点弯曲矢高同桩体弯曲要求用钢尺量4桩顶标高mm±50水准测量5垂直度≤1/100经纬仪测量5.2钢筋混凝土承台施工工艺流程塔吊承台土方开挖→垫层施工→砖胎膜砌筑→桩基灌芯→承台钢筋绑扎（塔吊地脚螺栓预埋）→混凝土浇筑→洒水养护。5.2.1承台基坑开挖、承台砖胎膜砌筑承台土方开挖采用放坡开挖，放坡坡度控制在为1:1.5。土方开挖到设计标高后立即浇筑10cm厚C25混凝土垫层并在基坑内随时抽出积水，保证开挖面无水施工，等混凝土垫层强度能上人施工时立即进行承台钢筋绑扎。砖胎膜采用标准砖砌筑。桩基入承台做法参见图集10G409中P41不截桩与P42截桩做法。灌芯混凝土采用C30微膨胀混凝土。灌芯做法见后附图纸附录2。5.2.2承台钢筋绑扎，地脚预埋钢筋进场后必须查验合格证与钢筋标牌是否相符，符合后按规范规定进行见证取样复试，复试合格后方准用于工程中。1）钢筋制作①钢筋翻样由专人负责，翻样前认真熟悉施工图纸，计算好下料长度，画出大样图；钢筋的弯钩及其长度应符合图纸、规范和抗震设防要求；②钢筋加工包括调直、切断、成型等工序。钢筋采用集中堆放，集中下料，以提高工效、节约材料；③盘圆钢筋采用机械调直，钢筋的表面应洁净、无油渍、铁锈。钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求。HRB400级钢筋的弯曲直径不宜小于钢筋直径的4倍；④制作好的钢筋半成品应根据钢筋的规格、型号、绑扎部位分类堆放整齐，并做好标识，防止污染。运输时，应按部位分批运输。2）钢筋绑扎①承台基础钢筋连接采用绑扎搭接。②绑扎前必须对钢筋较密节点进行放大样，并设计好钢筋的绑扎顺序，以保证该部位钢筋的绑扎质量并能有效避免露筋现象的发生。③较长的钢材在运输过程中，设置若干支点，以防钢筋产生过大挠曲。④基础钢筋保护层采用混凝土垫块隔垫，间距为1.0m，呈梅花形布置。3）钢筋马凳承台下层钢筋绑扎后，安装钢筋马凳，钢筋马凳采用25钢筋制作，马凳间距1m，与底板下层钢筋焊接。马凳安装完成后安装架立筋，架立筋采用25钢筋，通长布置，与马凳焊接，架立筋用于绑扎及支撑底板上层钢筋，架立筋间距1m。马凳下部设置混凝土垫块。塔吊锚脚埋置与承台钢筋抗拔连接采用架立筋焊接固定，并在地脚支板下用螺栓调整其位置，保证标准节四角水平高度差不大于2mm。固定基础应做好排水措施，严禁安装在水坑中，且以后使用中严禁浸泡在水里，以防造成基础倾斜。4）基础模板工程施工承台模板采用砖胎膜，砖胎膜用标准砖砌筑。5）基础混凝土工程施工①浇筑方法混凝土浇筑时间属秋季。基础混凝土厚1.7m，浇筑时分四层向前推进，每层浇筑厚度不超过50cm。浇筑平面需合理安排，平行施工，准确计算浇筑速度，分层、定点、等层连续浇筑，等层连续浇筑使混凝土内温度分布均匀，齐头并进，循序渐进，逐层到顶的方法。使上下层混凝土浇筑停歇时间不超过初凝时间，交界面和界面处不漏振，形成自然流淌斜坡的方法，从而提高泵送效率。②振捣器的布置及振捣方法根据混凝土泵送自然流淌及坡度，保证混凝土上下层间隔时间不超过初凝时间，分前、中、后三个段落布置。前面在泵管出料口处设一台振捣器，振实出料堆积处的混凝土和将堆积处的混凝土摊开，促使形成流水坡度；中间布置一台振捣器，主要将流淌的混凝土振捣密实；后面即坡脚处布置一台振捣器，将流淌的混凝土振捣密实，此处的混凝土为流淌而来，石子较少、浆较多，尤其要重视此处振捣。振捣器在振捣时要做到快插慢拔。快插是为了防止先将表面混凝土振实而与下层混凝土发生分层离析现象。慢拔是为了使混凝土振捣器抽出时所造成的空洞。承台厚1.7m，浇筑一层混凝土时，操作人员要去振捣。分层浇筑时，振捣棒插点要均匀排列，采用“行列式”或“交错式”的次序移动，不应混用，以免造成混乱而发生漏振。每一插点要掌握好时间（15~30s），过短不易密实，过长可能引起混凝土产生离析现象。应视混凝土表面呈现水平不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出灰浆为准。③泌水处理大体积混凝土在浇筑过程中骨料和水泥浆下沉，水分上升，混凝土表面析出水分产生泌水。在浇筑过程中应及时将水泥浆和泌水排到一端或两端，及时排出，提高混凝土的密实性及抗裂性能。底板混凝土在浇灌振捣过程中，因混凝土呈大坡面向一侧流动，泌水将沿坡面流至坑底，随着混凝土浇筑向前推移，最终集中在基坑底部形成小水潭，利用水泵抽出底板外，最后一部分泌水汇集在上表面派专人随时将积水清除，并用扫帚将混凝土表面浮浆清除。不断排出大量泌水，有利于提高混凝土浇筑质量和抗裂性能。④混凝土表面处理对于基础大体量混凝土，其表面水泥浆较厚，且泌水现象严重，必须仔细处理。混凝土表面处理做到“三压三平”。对于表面泌水，在混凝土浇筑后4～8h内，将部分浮浆清掉，初步用长刮尺刮平，然后用木抹子搓平压实。在初凝以后，混凝土表面会出现龟裂，终凝前要进行二次抹压，以便将龟裂纹消除，注意宜晚不宜早，控制好二次抹压时间，使混凝土表面密实，闭合收水裂缝，避免混凝土收缩裂缝的产生。⑤混凝土养护防止混凝土浇筑后因温度应力产生裂缝的主要方法是控制混凝土内外温差小于25度。延缓混凝土内降温速度，即覆盖保温，以降低温差，使之控制内外温差小于25度。混凝土初凝抹压后在混凝土表面覆盖一层塑料薄膜。施工期间温度适中，如温度突然升高，采取洒水养护。塑料薄膜对于保温保湿的效果很明显，主要是控制混凝土表面水分不被蒸发，避免产生沉降收缩和干燥收缩裂缝。5.2.3承台混凝土浇筑、养护1、承台采用商品混凝土泵送浇筑。混凝土分层浇筑，分层采用插入式振动器振捣密实、避免漏振，并防止过振导致离析。振捣时振动棒插入下层混凝土5～10cm，以利于上、下层混凝土连成一个整体，混凝土在拌和站集中拌制、混凝土罐车运输、输送泵浇筑。浇筑时注意对称进行，避免压偏预埋件。禁止震动器触及模板和承台钢筋，尤其是随时注意检查塔吊预埋件位置，确保不偏位。承台混凝土浇捣完毕，检查塔吊预埋件位置无误后，表面用长尺刮平，铁板抹平。2、承台混凝土终凝后，顶面用塑料薄膜覆盖，连续养护不少于10天，养护期间严禁在承台上堆载重物。承台较厚，混凝土施工时必须按照大体积混凝土施工的有关要求做好温控措施，如采用低水化热水泥。3、待承台基础混凝土达到设计强度要求后，经监理工程师验收合格后，方可进行塔吊安装作业。4、混凝土浇筑时切勿碰倒塔基预埋件，以防影响塔基垂直度。5.2.4承台施工质量标准表5.2.4-1现浇结构尺寸允许偏差和检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置基础15钢尺检查独立基础10墙、柱、梁8剪力墙5垂直度层高≤5m8经纬仪或吊线、钢尺检查＞5m10经纬仪或吊线、钢尺检查全高（H）H/1000且≤30经纬仪、钢尺检查标高层高±10水准仪或拉线、钢尺检查全高±30截面尺寸H/1000且≤30钢尺检查表面平整度82m靠尺和塞尺检查预埋设施中心线位置预埋件10钢尺检查预埋螺栓5预埋管5预留洞中心线位置15钢尺检查5.3塔吊基础验收由项目技术负责人组织验收，监理方及工程部、技术部、安全部管理人员参与验收。验收项目验收内容和要求塔基钢筋100mm保护层留置是否到位。上下层钢筋间距是否符合方案要求。钢筋侧边弯锚长度是否符合方案要求。拉筋间距是否符合方案要求。架立钢筋间距是否符合要求。桩头锚入承台钢筋长度是否符合方案及图集要求。塔吊固定脚预埋固定脚间距、位置、标高是否符合塔吊使用说明书要求。固定脚垂直度偏差是否≤3mm。塔吊承台塔吊承台底部是否积水，且是否有垃圾。基础防雷接地是否按方案埋置，且接地电阻是否符合图纸要求。基础四周是否按要求设置沉降观测点。承台尺寸是否符合方案要求。浇筑时是否按要求制作试块。基础钢筋及承台信息详见后附图纸。第六章桩身质量监控及施工过程监测6.1静压桩桩身完整性检测对静压桩除了在施工中加强质量过程监控外，在桩头开挖出露后、塔吊基础施工前，请有资质的第三方检测单位对PHC管桩采用小应变检测，以确定桩身质量及完整性，杜绝工程隐患。6.2塔吊承台施工过程中的变形、变位监测塔吊在投入使用期间，在塔吊基础表面四个角设置沉降变形观测点，在整个施工使用期间对塔吊基础的沉降、塔身的垂直度进行监测。若发现塔吊基础沉降值或沉降速率较大、基础产生不均匀沉降、塔身倾斜等情况，应立即停止塔吊作业，查明原因，待排除隐患后方可继续使用。施工时加强监测，严格控制塔机的垂直度，确保安全。第七章安全保障措施7.1施工安全技术措施1）施工现场应严格执行《安全生产规定》和各有关安全生产文件，健全和落实工程安全责任制，切实做好“安全第一”和“预防为主”的方针，做到安全生产和文明施工。进入施工现场应遵守“安全生产六大纪律”，认真学习并执行各项规章制度。建立文明施工、创建标化工地责任制，指定主管生产的项目副经理重点抓好文明施工，建立文明施工奖罚制度。2）现场施工人员按国家劳动部门规定正确使用劳动防护用品。所有参加施工的作业人员必须经安全技术操作培训合格后方可进入现场进行施工。特殊工程必须持有操作证上岗作业，严禁无证上岗作业。各工序施工前均应由施工负责人进行书面交底。特种作业人员持证上岗。3）专职安全员根据本工程施工特点，结合安全生产制度和有关规定，经常进行现场检查督促整改，如发现严重的不安全情况时，有权指令停止施工，并立即报告项目经理，经处理后方可继续施工。4）施工用电符合国家标准。施工现场夜间施工时，必须确保足够亮度的夜间照明灯光，现场电工加强值班巡视及时修复损坏的灯，确保施工部位的需要。5）工程施工过程中，专职安全监督人员须经常检查工作面的安全设施，杜绝、消灭有关的违章行为。6）建筑垃圾不得乱堆、乱放，做到工完料净，垃圾日产日清。7）按国家技术监督局现行《施工机械安全操作规程》和有关部门规定，加强施工现场人员与机械的施工安全管理。8）上班前应进行现场安全隐患的清除，工作时要集中精力，严禁吵闹，下班前应进行施工区域清扫及清除存在潜在的安全隐患。9）进入作业现场，作业人员一定要穿戴好防护用品，电焊专业人员应戴好防护镜或防护面罩。10）在施工区域出入口按标准设置安全标识，合理布置现场各种临时设施，材料的储存、堆放点，实施现场标准化动态管理，确保整个现场在有序的条件下组织施工。11）施工现场材料、构件、设备、易燃物品、交通道路、厂区排水规划应保证安全通道畅通，推行标准化作业。现场大临施设总体布置必须与道路相结合，避免冲突、影响总体的施工进度。推行标准化作业，施工现场保持整洁，排水畅通，无积水。保持进出道路畅通。12）施工区域重点关键部位，一方面需做好安全生产、消防安全等方面警标、宣传及布置相应的设施器材之外，同时必须加强有关文明标化施工的宣传、标识及相应的配套设施。7.2文明施工管理及文明施工措施1）成立文明施工管理领导小组，由项目经理任组长，项目副经理任副组长，现场各区段长、施工员及后勤、保卫责任人均为成员。2）工地主要出入口要设置简朴规整的大门，门旁必须设立明显的标牌，标明工程名称，施工单位和工程负责人姓名等内容。3）建立文明施工责任制，划分区域，明确管理负责人，实行挂牌制，做到现场清洁整齐。4）现场施工临时水电要有专人管理，不得有长流水、常明灯。5）施工现场的临时设施，包括生产、办公、生活用房、仓库、料场、临时上下水管道以及照是明、动力线路，要严格按施工组织设计确定的施工平面图布置、搭设或敷设整齐。6）搞好门前宿舍、工地卫生“三包”，安排专人清洁场地。7）砂浆、混凝土在搅拌、运输、使用过程中，要做到不洒、不漏、不剩，使用地点盛放砂浆、混凝土必须有容器或垫板，如有洒、漏要及时清理。8）要有严格的成品保护措施，严禁损坏污染成品，堵塞管道。9）施工现场不准乱堆垃圾及余物，应在适当地点设置临时堆放点，并定期外运。清运渣土垃圾及流体物品，要采取遮盖防漏措施，运送途中不得遗撒。10）实施封闭式管理，根据工程性质和所在地区的不同情况，采取适当的围护和遮挡措施，并保持外观整洁。11）针对施工现场情况设置宣传标语和黑板报，并适时更换内容。12）施工道路畅通，场地不积水，场地排水成系统，临时设施硬底化。第八章应急预案8.1应急目的发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治疗。杜绝救护方法不当造成的人员伤亡事故，杜绝二次事故发生。8.2应急组织及职责应急小组职务姓名职责组长胡华平负责现场总指挥，了解掌握事故情况、组织现场抢救工作。副组长沐国旺负责现场指挥，掌握事故详情，组织抢救力量。殷帅杰根据现场事故具体情况，制定针对性的抢救措施。夏昼旋负责现场保护监督，维护秩序，做好当事人的问讯记录。李帅及时通知当事人的家属，派人做好接待，善后处理工作。组员刘勇协助消防部门进行消防灭火的辅助工作李志强全面负责执行现场具体的抢救措施。陈磊负责抢救物资的供应，保障人员安全。罗向东负责执行现场具体的抢救措施，并及时反馈信息，对场施工现场内外进行有效的隔离和维护现场应急救援通道畅通。李高新保持与事故现场救援的直接联络，迅速调配抢险物资器材至事故发生点。8.3应急物资准备工程施工前，需做好相应的物资准备，具体如下所示。1）医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；2）抢救工具：担架一幅、绳索、大绝缘剪、撬棍、铁锹、千斤顶等；3）照明器材：手电筒、应急灯36Ｖ以下安全线路、具灯；4）通讯器材：电话、手机、对讲机；5）交通工具：工地常备一辆应急车辆；6）灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用；7）准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施；8）用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标与牌；9）必要的资金保证。8.4应急响应1）事故发生后，应在应急小组组长的指挥下，根据伤情立即开展抢救工作，避免事故扩大，并立即报告公司相关领导。2）现场其他施工人员都应为抢救工作提供必要的支持。3）现场急救小组开展现场紧急救护的同时，应根据受伤人员伤情，必要时立即与医院急救中心联系，在尽可能的时间内，对伤者实施有效的急救治疗。4）急救小组成员立即组织现场人员维护现场秩序、疏导交通，对事发现场作必要的保护。5）现场人员伤害事故发生后由职能部门按有规定负责事故的调查、处理和统计上报。6）对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善应急救援预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据，保证施工现场的安全生产。8.5应急措施序号事故措施1高处坠落1）采取必要措施控制现场局势向严重发展。2）离出事地点最近的管理人员应迅速在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告。3）立即对事故原有进行排查，做好防护工作，消除安全隐患，防止再次发生。4）人员伤情严重的立即送到医院，对伤亡人员进行抢救。2高空坠物3机械伤害4触电1）应急联络电话项目联系方式备注胡华平建设方项目经理沐国旺施工方项目经理救护中心120匪警110火警1192）应急线路1、医疗救护，在抢险队救出伤病员后用救护车送到医院治疗，如需转院，由接受医院负责转院。2、为了快速应对现场突发情况，保证现场施工及人员安全，项目部联系建立了距离项目较近的复旦大学附属金山医院作为定点医院，方便日后开展工作，医院与工地的距离为6.8公里，从施工现场至瑞金医院驾车需要12分钟时间。3、复旦大学附属金山医院：上海市金山区龙航路1508号。现场到医院线路图下图。第九章附件附件1：塔吊平面布置图附件2：基础埋件图附件3：塔基参数表第十章塔吊基础计算书10.1矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性塔机型号T600塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)61.4塔机独立状态的计算高度H(m)66.4塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)2.5二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)1741.9起重荷载标准值Fqk(kN)320竖向荷载标准值Fk(kN)2061.9水平荷载标准值Fvk(kN)50.9倾覆力矩标准值Mk(kN·m)7170.1非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)1741.9水平荷载标准值Fvk'(kN)200.6倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)5520.72、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×1741.9＝2351.565起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×320＝432竖向荷载设计值F(kN)2351.565+432＝2783.565水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×50.9＝68.715倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×7170.1＝9679.635非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×1741.9＝2351.565水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×200.6＝270.81倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×5520.7＝7452.945三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.7承台长l(m)6承台宽b(m)6承台长向桩心距al(m)4.8承台宽向桩心距ab(m)4.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)2.5基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=6×6×(1.7×25+0×19)=1530kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1530=2065.5kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(2061.9+1530)/4=897.975kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(2061.9+1530)/4+(7170.1+50.9×1.7)/6.788=1966.978kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(2061.9+1530)/4-(7170.1+50.9×1.7)/6.788=-171.028kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(2783.565+2065.5)/4+(9679.635+68.715×1.7)/6.788=2655.42kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(2783.565+2065.5)/4-(9679.635+68.715×1.7)/6.788=-230.887kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)600预应力管桩壁厚t(mm)110桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)50桩底标高d2(m)-33.5桩有效长度lt(m)36桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋65015Φ10.7桩身承载力设计值3300地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高d(m)3.63是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)①1-20.6000.7-②11.77.500.7-③1-19.27.500.7-④6.212.500.75-⑤17.217.500.7-⑥11.52500.7-⑥25.932.510000.7-⑦14.142.522500.6-⑦27.45030000.7-1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885mhb/d=1×1000/600=1.667<5λp=0.16hb/d=0.16×1.667=0.267空心管桩桩端净面积：Aj=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.62-(0.6-2×0.11)2]/4=0.169m2空心管桩敞口面积：Ap1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.6-2×0.11)2/4=0.113m2Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)=0.8×1.885×(1.17×7.5+9.2×7.5+6.2×12.5+7.2×17.5+1.5×25+5.9×32.5+4.1×42.5+0.73×50)+3000×(0.169+0.267×0.113)=1686.382kNQk=897.975kN≤Ra=1686.382kNQkmax=1966.978kN≤1.2Ra=1.2×1686.382=2023.658kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-171.028kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=171.028kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Aj=((2.5-3.63+1.33)×25+(36-(2.5-3.63+1.33))×(25-10))×0.169=91.778kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×1.885×(0.7×1.17×7.5+0.7×9.2×7.5+0.75×6.2×12.5+0.7×7.2×17.5+0.7×1.5×25+0.7×5.9×32.5+0.6×4.1×42.5+0.7×0.73×50)+91.778=832.705kNQk'=171.028kN≤Ra'=832.705kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=2655.42kN桩身结构竖向承载力设计值：R=3300kNQ=2655.42kN≤3300kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=230.887kNfpyAps=(650×1348.804)×10-3=876.722kNQ'=230.887kN≤fpyAps=876.722kN满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ25@150承台底部短向配筋HRB400Φ25@150承台顶部长向配筋HRB400Φ25@150承台顶部短向配筋HRB400Φ25@1501、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:Fmax=F/n+M/L=2783.565/4+9679.635/6.788=2121.836kNFmin=F/n-M/L=2783.565/4-9679.635/6.788=-730.054kN承台底部所受最大弯矩:Mx=Fmax(ab-B)/2=2121.836×(4.8-2.5)/2=2440.112kN.mMy=Fmax(al-B)/2=2121.836×(4.8-2.5)/2=2440.112kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x=Fmin(ab-B)/2=-730.054×(4.8-2.5)/2=-839.562kN.mM'y=Fmin(al-B)/2=-730.054×(4.8-2.5)/2=-839.562kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1700-50-25/2=1638mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1700-50-25/2=1638mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=2783.565/4+9679.635/6.788=2121.836kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1638)1/4=0.836塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(4.8-2.5-0.6)/2=0.85ma1l=(al-B-d)/2=(4.8-2.5-0.6)/2=0.85m剪跨比：λb'=a1b/h0=850/1638=0.519，取λb=0.519；λl'=a1l/h0=850/1638=0.519，取λl=0.519；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.519+1)=1.152αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.519+1)=1.152βhsαbftbh0=0.836×1.152×1.57×103×6×1.638=14861.423kNβhsαlftlh0=0.836×1.152×1.57×103×6×1.638=14861.423kNV=2121.836kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=14861.423kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.5+2×1.638=5.776mab=4.8m≤B+2h0=5.776m，al=4.8m≤B+2h0=5.776m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=2440.112×106/(1×16.7×6000×16382)=0.009ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009γS1=1-ζ1/2=1-0.009/2=0.995AS1=My/(γS1h0fy1)=2440.112×106/(0.995×1638×360)=4157mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(4157,0.0015×6000×1638)=14742mm2承台底长向实际配筋：AS1'=20126mm2≥A1=14742mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fclh02)=2440.112×106/(1×16.7×6000×16382)=0.009ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009γS2=1-ζ2/2=1-0.009/2=0.995AS2=Mx/(γS2h0fy1)=2440.112×106/(0.995×1638×360)=4157mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(AS2,ρlh0)=max(4157,0.0015×6000×1638)=14742mm2承台底短向实际配筋：AS2'=20126mm2≥A2=14742mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1=M'y/(α1fcbh02)=839.562×106/(1×16.7×6000×16382)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998AS3=M'y/(γS1h0fy1)=839.562×106/(0.998×1638×360)=1426mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(AS3,ρbh0,0.5AS1')=max(1426,0.0015×6000×1638,0.5×20126)=14742mm2承台顶长向实际配筋：AS3'=20126mm2≥A3=14742mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2=M'x/(α2fclh02)=839.562×106/(1×16.7×6000×16382)=0.003ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.998AS4=M'x/(γS2h0fy1)=839.562×106/(0.998×1638×360)=1426mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(AS4,ρlh0,0.5AS2')=max(1426,0.0015×6000×1638,0.5×20126)=14742mm2承台顶面短向配筋：AS4'=20126mm2≥A4=14742mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB40012@400。六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图10.2矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性塔机型号T7530-16H塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)60塔机独立状态的计算高度H(m)68塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)2.2二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)1305.9起重荷载标准值Fqk(kN)267.1竖向荷载标准值Fk(kN)1573水平荷载标准值Fvk(kN)40.6倾覆力矩标准值Mk(kN·m)5648.5非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)1305.9水平荷载标准值Fvk'(kN)149倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)4584.72、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×1305.9＝1762.965起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×267.1＝360.585竖向荷载设计值F(kN)1762.965+360.585＝2123.55水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×40.6＝54.81倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×5648.5＝7625.475非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×1305.9＝1762.965水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×149＝201.15倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×4584.7＝6189.345三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.7承台长l(m)5.5承台宽b(m)5.5承台长向桩心距al(m)4.3承台宽向桩心距ab(m)4.3承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)2.35基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.7×25+0×19)=1285.625kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1285.625=1735.594kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(4.32+4.32)0.5=6.081m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(1573+1285.625)/4=714.656kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(1573+1285.625)/4+(5648.5+40.6×1.7)/6.081=1654.865kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(1573+1285.625)/4-(5648.5+40.6×1.7)/6.081=-225.552kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(2123.55+1735.594)/4+(7625.475+54.81×1.7)/6.081=2234.068kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(2123.55+1735.594)/4-(7625.475+54.81×1.7)/6.081=-304.496kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)600预应力管桩壁厚t(mm)110桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)50桩底标高d2(m)-33.65桩有效长度lt(m)36桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋65015Φ10.7桩身承载力设计值3300地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0.48自然地面标高d(m)3.59是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)①1-20.7000.7-②11.87.500.7-③1-18.17.500.7-④6.912.500.75-⑤18.317.500.7-⑤3-12.32500.7-⑤42.932.510000.7-⑦1542.522500.6-⑦295030000.7-1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885mhb/d=1×1000/600=1.667<5λp=0.16hb/d=0.16×1.667=0.267空心管桩桩端净面积：Aj=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.62-(0.6-2×0.11)2]/4=0.169m2空心管桩敞口面积：Ap1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.6-2×0.11)2/4=0.113m2Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)=1×1.885×(1.26×7.5+8.1×7.5+6.9×12.5+8.3×17.5+2.3×25+2.9×32.5+5×42.5+1.24×50)+3000×(0.169+0.267×0.113)=1970.878kNQk=714.656kN≤Ra=1970.878kNQkmax=1654.865kN≤1.2Ra=1.2×1970.878=2365.054kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-225.552kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=225.552kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=lt(γz-10)Aj=36×(25-10)×0.169=91.439kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=1×1.885×(0.7×1.26×7.5+0.7×8.1×7.5+0.75×6.9×12.5+0.7×8.3×17.5+0.7×2.3×25+0.7×2.9×32.5+0.6×5×42.5+0.7×1.24×50)+91.439=1020.02kNQk'=225.552kN≤Ra'=1020.02kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=2234.068kN桩身结构竖向承载力设计值：R=3300kNQ=2234.068kN≤3300kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=304.496kNfpyAps=(650×1348.804)×10-3=876.722kNQ'=304.496kN≤fpyAps=876.722kN满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ25@200承台底部短向配筋HRB400Φ25@200承台顶部长向配筋HRB400Φ25@200承台顶部短向配筋HRB400Φ25@2001、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:Fmax=F/n+M/L=2123.55/4+7625.475/6.081=1784.847kNFmin=F/n-M/L=2123.55/4-7625.475/6.081=-723.072kN承台底部所受最大弯矩:Mx=Fmax(ab-B)/2=1784.847×(4.3-2.2)/2=1874.089kN.mMy=Fmax(al-B)/2=1784.847×(4.3-2.2)/2=1874.089kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x=Fmin(ab-B)/2=-723.072×(4.3-2.2)/2=-759.225kN.mM'y=Fmin(al-B)/2=-723.072×(4.3-2.2)/2=-759.225kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1700-50-25/2=1638mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1700-50-25/2=1638mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=2123.55/4+7625.475/6.081=1784.847kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1638)1/4=0.836塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(4.3-2.2-0.6)/2=0.75ma1l=(al-B-d)/2=(4.3-2.2-0.6)/2=0.75m剪跨比：λb'=a1b/h0=750/1638=0.458，取λb=0.458；λl'=a1l/h0=750/1638=0.458，取λl=0.458；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.458+1)=1.2αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.458+1)=1.2βhsαbftbh0=0.836×1.2×1.57×103×5.5×1.638=14193.447kNβhsαlftlh0=0.836×1.2×1.57×103×5.5×1.638=14193.447kNV=1784.847kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=14193.447kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.2+2×1.638=5.476mab=4.3m≤B+2h0=5.476m，al=4.3m≤B+2h0=5.476m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=My/(α1fcbh02)=1874.089×106/(1×16.7×5500×16382)=0.008ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008γS1=1-ζ1/2=1-0.008/2=0.996AS1=My/(γS1h0fy1)=1874.089×106/(0.996×1638×360)=3191mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(3191,0.0015×5500×1638)=13514mm2承台底长向实际配筋：AS1'=13990mm2≥A1=13514mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/(α2fclh02)=1874.089×106/(1×16.7×5500×16382)=0.008ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008γS2=1-ζ2/2=1-0.008/2=0.996AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1874.089×106/(0.996×1638×360)=3191mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(AS2,ρlh0)=max(3191,0.0015×5500×1638)=13514mm2承台底短向实际配筋：AS2'=13990mm2≥A2=13514mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1=M'y/(α1fcbh02)=759.225×106/(1×16.7×5500×16382)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998AS3=M'y/(γS1h0fy1)=759.225×106/(0.998×1638×360)=1290mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(AS3,ρbh0,0.5AS1')=max(1290,0.0015×5500×1638,0.5×13990)=13514mm2承台顶长向实际配筋：AS3'=13990mm2≥A3=13514mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2=M'x/(α2fclh02)=759.225×106/(1×16.7×5500×16382)=0.003ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.998AS4=M'x/(γS2h0fy1)=759.225×106/(0.998×1638×360)=1290mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(AS4,ρlh0,0.5AS2')=max(1290,0.0015×5500×1638,0.5×13990)=13514mm2承台顶面短向配筋：AS4'=13990mm2≥A4=13514mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB40012@500。六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图10.3矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性塔机型号STT603塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)61.6塔机独立状态的计算高度H(m)67.7塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)2.05二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)1585起重荷载标准值Fqk(kN)250竖向荷载标准值Fk(kN)1835水平荷载标准值Fvk(kN)63.1倾覆力矩标准值Mk(kN·m)7538非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)1585水平荷载标准值Fvk'(kN)288倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)71882、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×1585＝2139.75起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×250＝337.5竖向荷载设计值F(kN)2139.75+337.5＝2477.25水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×63.1＝85.185倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×7538＝10176.3非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×1585＝2139.75水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×288＝388.8倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×7188＝9703.8三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.7承台长l(m)6承台宽b(m)6承台长向桩心距al(m)4.8承台宽向桩心距ab(m)4.8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)2.5基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=6×6×(1.7×25+0×19)=1530kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1530=2065.5kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(1835+1530)/4=841.25kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(1835+1530)/4+(7538+63.1×1.7)/6.788=1967.505kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(1835+1530)/4-(7538+63.1×1.7)/6.788=-285.005kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(2477.25+2065.5)/4+(10176.3+85.185×1.7)/6.788=2656.131kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(2477.25+2065.5)/4-(10176.3+85.185×1.7)/6.788=-384.756kN四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)600预应力管桩壁厚t(mm)110桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数ψC0.75桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度б(mm)50桩底标高d2(m)-33.5桩有效长度lt(m)36桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋65015Φ10.7桩身承载力设计值3300地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高d(m)3.63是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)①1-20.6000.7-②11.77.500.7-③1-19.27.500.7-④6.212.500.75-⑤17.217.500.7-⑥11.52500.7-⑥25.932.510000.7-⑦14.142.522500.6-⑦27.45030000.7-1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885mhb/d=1×1000/600=1.667<5λp=0.16hb/d=0.16×1.667=0.267空心管桩桩端净面积：Aj=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.62-(0.6-2×0.11)2]/4=0.169m2空心管桩敞口面积：Ap1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.6-2×0.11)2/4=0.113m2Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)=0.8×1.885×(1.17×7.5+9.2×7.5+6.2×12.5+7.2×17.5+1.5×25+5.9×32.5+4.1×42.5+0.73×50)+3000×(0.169+0.267×0.113)=1686.382kNQk=841.25kN≤Ra=1686.382kNQkmax=1967.505kN≤1.2Ra=1.2×1686.382=2023.658kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-285.005kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=285.005kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：Gp=((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Aj=((2.5-3.63+1.33)×25+(36-(2.5-3.63+1.33))×(25-10))×0.169=91.778kNRa'=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×1.885×(0.7×1.17×7.5+0.7×9.2×7.5+0.75×6.2×12.5+0.7×7.2×17.5+0.7×1.5×25+0.7×5.9×32.5+0.6×4.1×42.5+0.7×0.73×50)+91.778=832.705kNQk'=285.005kN≤Ra'=832.705kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=2656.131kN桩身结构竖向承载力设计值：R=3300kNQ=2656.131kN≤3300kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=384.756kNfpyAps=(650×1348.804)×10-3=876.722kNQ'=384.756kN≤fpyAps=876.722kN满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ25@150承台底部短向配筋HRB400Φ25@150承台顶部长向配筋HRB400Φ25@150承台顶部短向配筋HRB400Φ25@1501、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:Fmax=F/n+M/L=2477.25/4+10176.3/6.788=2118