人防工程结构设计课件

人防工程結構設計一、概述1.人防荷載的特點1.1

人防荷載的來源：來源於核爆炸衝擊波1.2

人防荷載的作用時間：很短，1秒鐘左右1.3

人防荷載的作用次數：一次（整個結構壽命期內一次）1.4

人防荷載的性質：突加快卸的暫態動力荷載1.5

人防荷載的分佈：同時、均勻、滿布1.6

人防荷載的分項係數：分項係數=1，原因是：偶然性荷載不乘分項係數；人防結構可靠度要求比工民建結構低。2.人防工程結構的主要特點12.1、核爆動荷載屬於偶然性荷載，荷載具有量值大、作用時間短且不斷衰減等特點。2.2、防空地下室結構設計應同時滿足平時和戰時二種不同荷載效應組合的要求。2.3、地面多層或高層建築物，對於普通爆破航彈、核爆炸衝擊波早期核輻射等破壞因素都有一定的削弱作用，設計防空地下室時可考慮這一因素。2.4、牆、柱等承重結構，應儘量與地面建築物的承重結構相互對應，以使地面建築物的荷載通過防空地下室的承重結構直接傳遞到地基上。2.人防工程結構的主要特點22.5、當平時使用要求與戰時防護要求不一致時，應採取平戰功能轉換措施。2.6、鋼筋混凝土結構構件可按彈塑性工作階段設計

2.7、材料設計強度可提高

2.8、由於核爆動荷載是偶然性荷載，鋼筋混凝土構件又允許開裂，因此比之靜荷載作用下構件的安全度可適當降低。2.9、在核爆動荷載作用下，地基承載力有較大提高，同時安全係數也可取較低，在這種瞬間荷載作用下，一般不會產生因地基失效引起結構破壞。3.人防結構結構設計特點3.1可用“等效靜載法”、可拆開為單個構件進行計算（規範用三個係數過渡到等效靜載）3.2各部位抗力（強度）相協調3.3可考慮塑性內力重分佈3.4充分保證結構的延性，“強柱弱梁（板）”、“強剪弱彎”

4.人防工程結構選型4.1、防空地下室結構選型應根據防護要求、使用要求、上部建築物結構類型、工程水文地質條件以及材料供應和施工條件等因素綜合分析確定。4.2、防空地下室結構選型包括結構類型與選擇。4.3、既要滿足作為上部建築基礎的要求，又要滿足戰時作為防護結構的要求。防空地下室常用梁板結構、板柱結構以及箱型結構等。當柱網尺寸較大時，也可採用雙向密肋樓板結構。二、核爆衝擊波荷載二、核爆衝擊波荷載1空氣衝擊波2地面空氣衝擊波3地面衝擊波主要設計參數4空氣衝擊波對人防工程的作用5土中壓縮波及其對人防結構的作用6人防結構核爆動荷載計算1空氣衝擊波1.1空氣衝擊波的形成核武器在空中爆炸時，反應區內的高溫高壓氣團高速猛烈地向外擴張，衝擊及壓縮其鄰近的空氣，從而形成空氣衝擊波，並且不斷向外傳播。1.2超壓波陣面後的壓縮空氣層稱為壓縮區，在壓縮區中壓力超過正常大氣的壓力稱為衝擊波超壓。在波陣面上超壓值最大，稱最大超壓或超壓峰值。通常講超壓值△Pm,均指超壓最大值。1.3空氣衝擊波組成空氣衝擊波是由脫離爆心後不斷向外傳播的彼此緊密相連的壓縮區和稀疏區構成。1.4動壓當衝擊波波陣面接觸到未被擾動的空氣質點時，使該處空氣質點獲得很大速度，空氣質點高速運動如受到結構滯止，則產生作用於結構上的壓力，稱為“動壓”，動壓的變化規律與衝擊波超壓的變化規律相似。2地面空氣衝擊波

隨著離爆心投影點的距離不斷增加反射波陣面與入射波陣面匯合成為衝擊波，此匯合後的衝擊波稱為“合成波”，即地面衝擊波，地面衝擊波陣面靠近地面部分垂直於地面，即沿地面水平方向傳播。一般人防工程是按衝擊波作用是按平行於地表的地面衝擊波考慮。

3地面衝擊波主要設計參數4空氣衝擊波對人防結構的作用4.1反射效應當衝擊波在傳播方向上遇到一剛性結構物時，會產生很大反射超壓。1)、當衝擊波傳播方向與障礙面法線夾角α=0時的反射稱為正反射，此時反射係數最大，2)、α≠0的反射稱為斜反射，隨夾角α增大，反射係數逐漸減少。3)、當α＜30°時，斜反射係數與正反射係數相差不大。4)、設計時按最不利因素考慮，故在設計時均按正反射係數取值，當α略大於30°時，衝擊波沿表面平行滑過，不產生反射，此時反射係數為1。

2）擴散效應當衝擊波從小孔進入大空間時，進入大空間的空氣衝擊波參數將會產生一定的變化，如超壓峰值會有所降低，並使波形出現一段升壓時間，即衝擊波的擴散效應。在確定防空地下室頂板荷載時，在一定條件下就可考慮進入地面建築衝擊波產生的擴散、膨脹影響。當衝擊波傳播方向與室外出入口軸線垂直時（如豎井式出入口），由於口外衝擊波氣流質點運動速度在出入口軸線上的分量為零，因此口內衝擊波的產生只是由於口外衝擊波擴散、膨脹而引起的。因此，從各種出入口形式來看，豎井式、穿廊式出入口形式較有利，而直通式出入口、單向式出入口則差一些，且出入口梯段的坡度角（與地面的夾角）愈小愈不利。根據試驗，衝擊波在通道內傳播過程中與邊壁摩擦等產生損耗很小，只有在較長的通道內（上百米）傳播後，才明顯呈現衰減現象。因此，對一般防空地下室的通道可不考慮壓力隨傳播距離的變化。當衝擊波在通道內遇900轉彎時，大約會有6％能量損失，這種變化在實用上也可忽略不計。因此只要通道斷面形狀和大小不明顯改變，通道內衝擊波的超壓峰值在未受到阻擋前可認為不變。通道內衝擊波最後在防護密閉門上或端牆上受到阻擋，防護密閉門上或牆上超壓可按通道內超壓的正反射壓力確定。

3）環流效應當衝擊波與封閉地面建築物前牆相接觸時產生正反射，前牆上壓力暫態增大到反射超壓值，形成高壓區，而前牆邊緣以外入射波並未遇到障礙，相對於反射超壓而言是低壓區，由於正面上的反射壓力大於頂面和側面衝擊波壓力，所以前牆上的反射壓力不能保持而很快衰減，這種衰減一直要延續到空氣流動狀態相對穩定時為止，這種現象稱為環流。穩定時作用在前牆上的壓力稱為環流壓力。當防空地下室頂板高出室外地面時，迎爆面將會產生一定的環流效應，因此其牆面上最大壓力會比正反射時略小。例如6級時正反射係數為2.4，如考慮環流效應，則反射係數可取2，即作用於高出地面外牆上最大壓力值為2△Pm。

5)、無升壓時間三角形荷載的正反射係數僅與入射波超壓值有關，超壓值越大，其反射係數越大。6)、空氣衝擊波在某些條件下可能為有升壓時間的三角形荷載。7)、根據試驗資料總結，此種荷載當地面超壓值在0.1Mpa左右時，正反射超壓不會大於入射超壓的一倍，即一般可取正反射係數為2。4.2擴散效應1)、當衝擊波從小孔進入大空間時，進入大空間的空氣衝擊波超壓峰值會有所降低，並使波形出現一段升壓時間，即衝擊波的擴散效應。2)、當衝擊波傳播方向與室外出入口軸線垂直時（如豎井式出入口），由於口外衝擊波氣流質點運動速度在出入口軸線上的分量為零，因此口內衝擊波的產生只是由於口外衝擊波擴散、膨脹而引起的。3)、對一般防空地下室的通道可不考慮壓力隨傳播距離的變化。當衝擊波在通道內遇900轉彎時，大約會有6％能量損失，這種變化在實用上也可忽略不計。4.3環流效應1)、當衝擊波與封閉地面建築物前牆相接觸時產生正反射，前牆上壓力暫態增大到反射超壓值，形成高壓區，而前牆邊緣以外入射波並未遇到障礙，相對於反射超壓而言是低壓區，由於正面上的反射壓力大於頂面和側面衝擊波壓力，所以前牆上的反射壓力不能保持而很快衰減，這種衰減一直要延續到空氣流動狀態相對穩定時為止，這種現象稱為環流。2)、穩定時作用在前牆上的壓力稱為環流壓力。當防空地下室頂板高出室外地面時，迎爆面將會產生一定的環流效應，因此其牆面上最大壓力會比正反射時略小。3)、例如6級時正反射係數為2.4，如考慮環流效應，則反射係數可取2，即作用於高出地面外牆上最大壓力值為2△Pm。

5.土中壓縮波及其

對人防結構的作用5.1土中壓縮波參數5.1土中壓縮波參數5.2土中壓縮波與結構的相互作用

5.2.1頂板的相互作用1)、壓縮波作用於結構頂板將產生反射，並使結構發生整體位移和變形，這些位移與變形又反過來影響壓縮波荷載，這種相互影響的力學現象稱為介質與結構之間動態相互作用。2)、作用在土中結構頂板上壓力與壓縮波參數、土介質性質和結構剛度特性等因素有關，工程設計中常用綜合反射係數K來反映壓縮波與頂板相互作用影響。3)、土中壓縮波作用於頂板的動荷載可表達為Pc1=KPh。

4)、在一定條件下某一深度作用在結構上的動荷載最大，這個深度稱為頂板的“不利覆土厚度”。5)、造成“不利覆土厚度”的機理：當壓縮波遇到頂板產生反射壓縮波後即向反方向傳播，反射波所到之處介質壓力增高。當它返回到自由地表時，因地表為自由介面必然使土體趨於疏鬆，同時產生向下傳播的拉伸波，拉伸波所到之處壓力將隨之下降，當它傳到頂板時，頂板壓力亦隨之減小形成卸載作用。若結構埋置較淺，由於拉伸波造成的卸載作用會部分抵消入射波在頂板上的反射作用；若埋置較深，雖然反射壓力在結構變形到最大值過程中全起作用，但隨著深度增加，結構動力作用越來越小。6)、當結構最大變位時間等於反射壓力作用時間時，荷載總的動力回應最大，產生此最大動力回應的深度稱為“不利覆土厚度”。7)、結構頂板不利覆土厚度，其值與抗力等級、結構短邊淨跨大小有關，結構頂板不利覆土厚度確定後，由試驗得出綜合反射係數由1近似線性地增至不利覆土處的Km值，當大於不利覆土厚度時，對非飽和土按大於不利覆土厚度時確定的規律隨深度減小。8)、對飽和土當覆土厚度h大於或等於結構最不利覆土厚度hm時，K值可按以下規定確定：①當ΔPm（N/mm2）>20α1時，平頂結構K=2.0，非平頂結構K=1.8；②當ΔPm（N/mm2）<16α1時，K值按非飽和土確定；③當16α1≥ΔPm（N/mm2）≤20α1時，K值可按線性內插確定。5.2.2壓縮波對底板作用Pc3=η×Pc1

式中：Pc3---結構底板上核爆動荷載最大壓力（KN/M2）；η---底壓係數，當底板位於地下水位以上時，取0.7—0.8，其中4B級及4級取小值；當底板位於地下水位以下時，取0.8—1.0，其中含氣量α≤0.1％時，取大值。6人防結構核爆動荷載計算6.1地面建築物對防空地下室結構核爆動荷載的影響1、在防空地下室的結構頂板計算中，對抗△Pm=0.1、0.05MPa防空地下室，當符合下列條件之一時，可計入上部建築物對地面空氣衝擊波超壓作用的影響。

①上部建築物層數不少於二層，其底層外牆為不低於240mm磚砌體強度的牆體，且任何一面外牆牆面開孔面積不大於該牆面面積的50％；

②上部為單層建築物，其承重外牆使用的材料和開孔比例符合上述規定，且屋頂為鋼筋混凝土結構。

·對符合第1條規定的抗△Pm=0.05MPa防空地下室，作用在其上部建築物底層地面的空氣衝擊波超壓波形，可採用有升壓時間的平臺形，空氣衝擊波超壓計算值可取△Pm,升壓時間可取0.025s。

·對符合第(1)條規定的抗△Pm=0.1MPa防空地下室作用在其上部建築物底層地面的空氣衝擊波超壓波形，可採用有升壓時間的平臺形，空氣衝擊波超壓計算值可取0.95△Pm，升壓時間可取0.025s。2、抗△Pm=0.2、0.3MPa的防空地下室不考慮上部地面建築物對頂板核爆動荷載的影響。當地面衝擊波超壓比上述試驗資料（100KN/M2）增大3～6倍時（相應於△Pm=0.2MPa級以上抗力），一般地面建築將會在更短的時間內被摧毀，對於防空地下室頂板荷載而言，這個影響可能是微不足道的，此外也由於目前缺乏更進一步的試驗和理論分析資料，此類防空地下室暫不考慮這一影響也是偏於安全的。3、地面建築物對防空地下室迎爆面的土中外牆核爆動荷載的影響根據國外資料，對上部建築為鋼筋混凝土承重牆結構，當地面超壓為0.2MPa以上時才倒塌；對抗震的砌體結構（包括框架結構中填充牆），當地面超壓為0.07MPpa左右才倒塌。考慮到在預定衝擊波地面超壓作用下，上部建築物不倒塌，或不立即倒塌，必然會使衝擊波產生反射、環流等效應。由於試驗資料不足，在參考國外有關規定的基礎上，對上述條件下的地面超壓峰值予以適當提高。在計算土中外牆核爆動荷載時，對△Pm≤0.2MPa的防空地下室，當上部建築物的外牆為鋼筋混凝土承重牆，或對上部建築物為抗震設防的砌體結構或框架結構，△Pm=0.05Mpa的防空地下室，均應計入上部建築物對地面空氣衝擊波超壓值的影響，其計算值△Pms按表4-3的規定採用。6.2人防結構的爆動荷載6.2.1結構頂板的核爆動荷載1、頂板計算中不計入上部建築物影響的防空地下室：

Pcl=KPh2、頂板計算中計入上部建築物影響的防空地下室

Pcl=KPh6.2.2結構外側牆的核爆動荷載

Pc2=ξPh6.2.3結構底板的核爆動荷載

Pc3=ηPh6.2.4出入口通道內臨空牆、門框牆及防護密閉門、防爆波活門的核爆動荷載1、作用於臨空牆、門框牆的最大壓力值Pc,可按表4-4取值。2、作用於通道內防護密閉門、防爆活門的設計壓力值，按表4-5選用定型產品。6.2.5其他部分結構荷載1、防空地下室室外出入口土中有頂板的通道結構，按承受土中壓縮波產生的核爆動荷載計算，計算方法與主體結構相同，無頂板敞開段通道結構，可不驗算核爆動荷載作用。土中豎井結構，無論有無頂板，均按土中壓縮波產生的法向均布動荷載計算，計算方法與主體結構外牆同。2、作用在擴散室與防空地下室內部房間相鄰的隔牆上最大壓力，可按消波系統的餘壓確定。擴散室與土直接接觸的外牆、頂板及底板均可按外部核爆動荷載計算。3、防空地下室的室內出入口，除臨空牆外，其他與防空地下室無關的牆、樓梯踏步和休息平臺等均不計入核爆動荷載作用。這是由於遭受核襲擊時，室內出入口難以解決被上部建築的倒塌物及鄰近建築的飛散物所堵塞的問題。如再考慮這些構件的防護加固，不僅加固範圍不好確定，也難以保證其不被堵塞，故無實際意義。三、核爆等效靜載1.等效靜載法

qe1=kd1pc1qe2=kd2pc2qe3=kd3pc3

式中：kd1、kd2、kd3分別為頂板、外牆和底板的動力係數。qe1、qe2、qe3分別為頂板、外牆和底板的等效靜載。2.結構構件的等效靜載2.1、頂板為鋼筋砼結構，其頂板的等效靜載標準值qe1，可按表4-7採用。2.2、人防工程土中外牆的等效靜荷載標準值qe2,當未計入上部建築物對外牆影響時，可按表4-8取值。2.3、防空地下室鋼筋混凝土底板的等效靜荷載標準值qe3，可按表4-9取值。2.4、防空地下室其他構件的等效靜荷載標準值2.5、相鄰防護單元之間防護隔牆的等效靜載值

為方便使用，規範給出了常用結構的等效靜載值供選用。對有關問題說明如下：

1)人防頂板的等效靜載

①計入上部建築物影響的問題：

注意上部建築物底層的條件是否符合規範，對上部建築影響的解釋。

上部影響：A、有升壓時間：改變了波形；B、

對5級：壓力衰減5%。

②首層架空層條件下人防頂板荷載：按不考慮上部建築物的影響計，按相應條件查表，也可按公式計算確定

③伸到綠地下的人防頂板荷載：原則上應按公式計算確定，也可按相應條件查表。④首層外牆為裝飾性或玻璃圍護結構時，按不考慮上部建築物影響計

⑤人防頂板上方有管道層、夾層及普通地下室時的頂板荷載：規範沒有明確，一般參照考慮上部建築物影響計，即6級55KN/㎡，5級100KN/㎡

⑥多層人防時中間板上的荷載（新增條文）：

6級取50KN/㎡，5級取100KN/㎡2)人防側牆的等效靜載：①外牆（擋土牆）在查取表4.5.3-1時，注意以下問題：

A.

頂板計入上部建築物影響時，外牆荷載要加大；

B.該表按單層地下室計算的，即牆高≤5m，當人防處於地下二層或更下層時，應進行計算（或偏下限取）。

②

口部臨空牆：按表4.5.7查取

③人防區與非人防區（車庫）之間的臨空牆：按表4.5.8-2查取，與口部臨空牆略低（考慮了擴散作用）④門框牆：按表4.5.6-1查取注意一：門框牆比同一面臨空牆的荷載取高，原因是：臨空牆[β]=2，門框牆[β]=1；注意二：門框牆的範圍：一般限於人防門所在的一個跨間或暗柱暗梁範圍內。⑤人防單元間的隔牆：按表4.5.8-1，4.5.8-2查取⑥平時設備房間與人防區之間的隔牆：當前可以參照第③條取，但可以作為建議向規範編寫組提出。3)人防底板的等效靜載①無樁基底板，按表4.5.5查取②帶樁基底板（新增條文）：帶樁基底板的等效靜載（KN/㎡）③當下層有普通地下室時的底板等效靜載：對規範第4.5.15條推薦的做法的解釋。另一種做法仍沿用過去的方法，底板等效靜載可參照頂板取值並考慮一定折減，兩種方法應進行比較後確定。對規範方法與過去方法的解釋。4)室外出入口通道上的等效靜載（新增條文）：只考慮外壓，即通道結構外側的荷載，不考慮內壓。來自外壓的等效靜載按4.5.11條執行。5)室外樓梯式出入口荷載（新增條文）：①單層：梯段板與平臺板的荷載按表4.5.13查取；出入口的臨空牆、門框上的荷載按表4.5.6-1、表4.5.7查取。

②多層：梯段板、平臺板的荷載同上。但門框牆、臨空牆取上述相應數值×0.9。6)作為主要出入口的室內出入口（僅用於6級，新增條文）：該處的荷載與結構比較複雜；要加強至二層的樓面，形成內嵌的防倒塌棚架；各部位荷載按第4.5.18確定。荷載點包括：①首層樓梯間的牆體上；②或首層樓梯間的框架柱梁上；③首層至二層樓面的梯段板、平臺板上；④地下室至首層的梯段板、平臺板上；⑤首層出口門洞上方的挑簷上。7)各部位封堵構件上的等效靜載（新增條文）：各部位封堵構件上的荷載種類較多，設計中一般直接選用通用的封堵構件，不再單獨設計。

8)室外主要出入口上開敞式防塌棚架的等效靜載：按表4.5.10查取。下一步要出通用圖，直接選用，不再單獨設計。但現在起要在出入口封口圈梁上預埋件。四、荷載組合

作用在防空地下室結構上的荷載，應包括核爆動荷載、上部建築物自重、上部結構荷載、土壓力、水壓力及防空地下室自重等。防空地下室結構不同部位應考慮的荷載組合見表4-15。

荷載組合按表4.3.14執行。

1對頂板：人防等效靜載、自重、複土重等；不需要迭加消防車的荷載。

2對外牆：水準荷載：人防等效靜載、水壓力、土壓力；垂直荷載：按傳力路線傳來的上部建築自重（5級、砌體外牆時為一半）、頂板傳來的等效靜載、外牆自重等。注：上部傳來的為自重，不計入上部的活荷載。

4.3底板：新規範主要明確了人防荷載與水壓力的組合問題（新增條文）：

①無樁基的底板：地基反力中沒有計入水浮力時：不與水壓力組合；地基反力中計入水浮力時：應與水壓力組合。②帶樁基的底板：與水壓力組合。五、內力分析、截面設計與主要構造規定1.內力分析2.承載力設計運算式3.核爆動荷載下結構構件載面設計的特點4.主要構造要求1.內力分析

在核爆動荷載作用下，防空地下室結構動力分析採用等效靜荷載法，即將動力作用下求內力問題轉化成靜力作用下求內力問題，防空地下室結構的內力可按一般靜力結構進行結構內力分析，並可採用靜力計算手冊和相應圖表來計算內力。2.承載力設計運算式γ0(γGSGK+γQSQK)≤R式中：γ0--結構重要性係數，取1.0

γG--永久荷載分項係數，當其效應對結構不利時取1.2，有利時取1.0；

SGK--永久荷載效應標準值

γQ--等效靜載分項係數，取1.0；

SQK--等效靜載效應標準值；

R--結構構件承載力設計值。3.核爆動荷載下結構構件載面設計的特點3.1.1)

計算梁板體系中板的抗彎承載能力，且板的周邊支座橫向伸長受到約束時，跨中截面的計算彎矩值可乘以折減係數0.7；2)當計算板柱結構平板的抗彎承載能力，板的橫向伸長受到約束時，其跨中截面的計算彎矩值可乘以折減係數0.9；3)當在設計中已考慮板的軸力影響時，可不再乘折減係數。4)由於受彎構件的橫向變形受到約束時，將產生面內力效應，從而會提高構件的抗彎能力。為計算簡便在計算內力時不直接考慮面力效應的有利作用，但對跨中截面的計算彎矩予以折減。3.2

按等效靜荷載進行梁、柱斜截面受剪承載能力驗算時，混凝土及砌體在動荷作用下強度設計值應乘以折減係數0.8。當按等效靜荷載進行牆、柱受壓截面承載能力驗算時，混凝土及砌體在動荷載作用下軸心抗壓強度設計值應乘以折減係數0.8。實驗表明，屬脆性破壞的構件安全儲備小，屬延性破壞的構件安全儲備大，為了協調這一不合理的狀況，防護結構截面設計採取上述處理方法進行了調整。3.3

動荷載作用下混凝土構件斜截面受剪承載能力按下式計算：

Vcd=ψcψ1Vc

混凝土強度等級大於C30時，混凝土強度等級的影響修正係數應按下式確定：

跨高比影響的修正係數，應按下列規定確定：（1）跨度與截面有效高之比（l/h0）不大於8時，修正係數可取1.0；（2）跨度與截面有效高度之比（l/h0）大於8時，修正係數按下式計算：

3核爆動荷載下結構構件載面設計的特點

鋼筋混凝土結構或構件按彈塑性工作階段設計時，受拉鋼筋的配筋率不宜超過1.5％。當必須超過時受彎構件或大偏心受壓構件的允許延性比應符合下列要求：

(1)

（2）4主要構造要求4.1防空地下室結構選用的材料強度等級不應低於表4-17規定。4.2防空地下室結構構件最小厚度應符合表4-18規定。4.3防空地下室結構變形縫的設置應符合下列規定。4.4鋼筋混凝土受彎構件，宜在受壓區配置構造鋼筋，構造鋼筋面積不小於按受拉鋼筋的最小配筋百分率的計算量；在連續梁支座和框架節點處，不小於受拉主筋的1/3。4.5雙面配筋的鋼筋混凝土板、牆體應設置梅花形排列的拉結鋼筋，拉結鋼筋長度應能拉住最外層受力鋼筋。4.6連續梁及框架在距支座邊緣1.5倍梁的截面高度範圍內，箍筋配筋百分率不抵於0.15％，箍筋間距不宜大於ho/4，且不宜大於主筋直徑的5倍。對受拉鋼筋搭接處，宜採用封閉箍筋，箍筋間距不應大於主筋直徑的5倍，且不應大於100mm。4.7受核爆動荷載的鋼筋混凝土結構構件，縱向受力鋼筋的配筋百分率最小值應符合表4-19的規定。4.8平板防護密閉門框牆的構造應符合下列要求。

1、門框牆厚度不應小於300mm；

2、門框牆的受力鋼筋直徑不應小於12mm，間距不宜大於250mm，配筋率不宜小於0.25％；

3、門洞四角的內外側，每角應配置兩根直徑16mm的斜向鋼筋，其長度不應小於1000mm。

1、常用結構構件厚度的確定

確定結構厚度的三個因素：

①最小厚度要求（構造及安裝要求）；

②防早期核輻射的厚度要求（非力學因素）；

③結構承載力的厚度要求（力學因素）。

六、人防結構設計1.1.有關構造要求的厚度①人防鋼筋混凝土構件最小厚度=200mm②單扇防護密閉門門框牆厚度=300mm③雙扇防護密閉門門框牆厚度=300mm-500mm④防護單元隔牆上的連通口（同一牆體兩邊開門）厚度=500mm⑤風井在兩邊安門的井壁厚度=400-500mm1.2防早期核輻射的厚度要求：

防早期核輻射的鋼筋混凝土頂板厚度（mm）類別頂板6級5級戰時醫療救護站⁄460專業隊隊員掩蔽部⁄460二等人員掩蔽部250360

注：a.當頂板上有複土時，可以折算成混凝土厚度（÷1.4）；

b.頂板上方的找平層及剛性面層可以計入厚度；

c.頂板上方有夾層或普通地下室時，夾層及普通地下室頂板厚度可以計入。

。

防早期核輻射對出入口臨空牆的厚度要求（mm）注：如不滿足時，可以在牆的反面砌240mm或370mm磚牆（平時砌好）

類別一般室外口的臨空牆附壁式室外口的臨空牆室內口的臨空牆6級5級6級5級6級5級醫療救護站

250

650

300專業隊隊員掩蔽部

250

650

300二等人員掩蔽部250250250550250250

1.3按受力要求的參考尺寸：

①頂板：對6級：一般取200–250mm；對5級：一般取300–350mm；如果5級處於負二、負三層時，也可以取250mm，由計算確定。②頂板梁：按梁的截面要求定，跨度及荷載較大時，高寬比可以放寬，即方梁甚至扁梁。

④防護單元隔牆：≥200mm；⑤密閉隔牆：≥200mm；⑥臨空牆：250～300mm；⑦底板：在南方地區，由於地下水位較高，底板一般較厚，大多數情況下不由人防控制。結構厚度應首先滿足防早期核輻射要求，然後滿足受力要求。③外牆：通常≥300mm，由計算確定；2、結構內力計算及截面設計

2.1計算工具①利用高層結構計算軟體：不能定義人防參數，因此應作近似處理②利用“理正”人防結構計算軟體：僅適用於規則的、典型化的板塊

③對由人防控制的構件（頂板、頂板梁等等），可拆開為單個構件手工計算或復核。

2.2內力計算與截面設計中應注意的有關問題

①人防板或無梁樓蓋的計算彎矩可以折減，按規範4.6.6條；

②人防梁板可以考慮內力重分佈（即進行彎矩調幅），建議在25%以內；

③人防無梁樓蓋的正負彎矩調幅按附錄C；

④進行抗剪計算及受壓驗算時，混凝