主题乐园项目高大模板施工方案

济南万达文化体育旅游城文化旅游配套设施建设项目(一期) 11编制依据1准223445667889号2准//件准2工程概况3积级2.3.1周边环境条件本项目西邻凤鸣路，北邻经十路，交通便利，项目位于42.3.2材料、队伍招采2.3.4设计文件提供情况32梁梁5=0.9*[1.2*(24*0.20+1.1*0.20+0.4恒载控制时荷载组合S2=0.9[1.35(G1k+G=0.9*[1.35*(24*0.2+1.1*0.2+0.48)+16梁高梁宽0.450.50.550.60.650.70.750.80.850.90.9510.12.42.62.93.13.33.53.73.94.24.44.64.855.25.45.75.96.16.36.56.76.960.153.43.744.24.54.85.15.45.766.36.66.97.27.57.899.29.540.24.34.75.15.45.86.26.56.97.37.789.19.59.90.255.35.76.26.67.17.589.39.80.36.26.77.27.89.49.90.357.17.799.60.49.42020212222.40.4599.820202122232324250.520212223232425262727.60.55202122232425262727282930.20.62021222324252627282930313232.80.65202122242526272829303132333435.30.721222324252628293031323334363737.90.75202122232526272829313233343637383940.50.820212223252627293031333435373839404243.10.8521222325262829303233353637394042434445.70.92022232526282931323435373839414244454748.20.95202223252628293132343537384042434546484950.81212324262729313234363739404244454749505253.4红色为需要专家论证的梁截面尺寸,本项目梁截面尺寸均小于红色78标高层搭设高度位置板厚板厚梁截面尺寸宽高16.4m标高层11.4m1-3/A-K轴4007004008505008005008509标高层搭设高度位置位置板厚梁截面尺寸宽高 12.85m标高层13.1m9-11/D-G轴400500700500300400标高层搭设高度位置位置板厚梁截面尺寸宽高16.45m标高层16.45m观众厅内侧100/200100/200400600300600标高层搭设高度位置位置板厚板厚梁截面尺寸宽高17m标高层17.3m舞台厅偏厅400800800）：标高层搭设高度位置位置板厚梁截面尺寸宽高舞台厅台口12m-30m舞台厅台口挑板厚度100mm6002000600280080020008002500标高层标高层搭设高度搭设高度位置位置板厚板厚梁截面尺寸宽高850850200085025007~9/K轴4~5/K轴2~3/C~H轴3施工安排综综合办公室安全管理工程师招采工程师成本员安装造价工程师土建造价工程师招标采购专员分包决算安装采购工程师土建采购工程师水暖工程师弱电工程师电气工程师配套工程师外装工程师内装工程师土建工程师机电设计工程师装饰设计工程师建筑设计工程师试验工程师测量工程师技术工程师资料员质量工程师计划专员生产经理安装经理商务经理计划经理123456789//3.3施工流水段的划分及施工工艺流程12象34施工进度计划5施工准备与资源配置计划1/1213314411122345512535555112331334//25126332111222331TT24㎡55个个2000020000凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用；脚手架采用的扣对现场进行租赁。扣件进场后由技术组织材料、安全、质量、试1234根按一批计。租赁站现存的用于现场脚手价的钢管，由租赁站检测合格后可对现场进行租赁。钢管进场后由技术组织材料、关人员进行外观检查，外观检查合格后由试验员在涂刷防锈漆2236施工方法及工艺要求6.1.1板支撑体系及材料选择6.1.2梁支撑体系及材料选择本工程高支模进行安全验算时，搭设高度相近的区域板选择其中搭设高度最高且板梁（钢（m）K序号置寸高度沿梁纵向（mm）11方22方3方抱柱节点横杆梁底横杆剪刀撑抱柱节点横杆梁底横杆剪刀撑进行安全验算时，搭设高度相近的区域板选择其中搭设高度最高且板厚最大即危险梁（钢（m）序号置寸高度距/mm栓竖向道数及梁断面水平间1抱柱节点抱柱节点进行安全验算时，搭设高度相近的区域板选择其中搭设高度最高且板厚最大即危险（钢管）厅厅处0序序号置寸高度距/mm栓竖向道数及梁断面水平间1内排架体需要与剪力墙进行拉结，拉结要求三步三跨，拉结点设置如下图所示，对进行安全验算时，搭设高度相近的区域板选择其中搭设高度最高且板厚最大即危险撑搭设梁（钢（m）轴序号（mm）沿梁纵向距/mm（mm）（mm）1长度按0.2m考2234每次台口梁浇筑完成后，增加两侧立杆与增加与下部已经抱柱节点抱柱节点梁（钢（m）0序号高度距/mm栓竖向道数及梁断面水平间1梁600*1200及其他型号所有梁长6.1.8线荷载超过20KN/m7~9/K轴4~5/K轴2~3/C~H轴序号置（mm）沿梁纵向距/mm（mm）（mm）1超过长度按0.2m考23根据工程的结构形式及层高要求定制或租赁相应长度（型立控制网，引测标高控制线，根据已经测好的控制线确定梁柱为了扩大立杆底部承载面的受力面积，保证立杆承搭设时先放置纵向扫地杆，在把立杆放在事先放置好的模板支撑架沿高度方向两端与中间处各设置一道水平向剪刀支模架搭设完毕形成稳定的受力体后，将搭设板底架体顶托调整）安装完毕之后，就可以安装顶板的双层覆膜多层板模板安装及钢筋绑扎完毕经验收合格以后，浇筑顶板混凝土拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分脚手架拆除时要注意横杆、立杆和剪刀撑等构件的拆除顺序支承架使用时，对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）），进行控制，直接承受荷载较大的扣件（如剪刀撑、斜撑与立杆等之向剪刀撑，由底至顶连续设置。纵向、横向分别连续布置竖向剪筑水平构件。本次高支模混凝土浇筑使用天泵（汽车泵）要求。重点是楼板上层筋，踩下去的要补支撑、复位；柱筋埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停确保模板支架施工中受力均衡，泵管支设在楼面时尽量沿着梁可承受全部使用荷载。当施工荷载所产后的效应比使用荷和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研则。肋形楼盖应先拆柱、墙模板，再拆楼板底模、梁模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，部模板的拆除。板与梁底模板的拆模强度符合设计要求。楼板支（3）墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模板的龙骨。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、晃动和用大锤砸模板。调节柱模支架的可调丝杆和侧向斜支撑7质量保证措施建立由项目经理领导，由技术负责人策划、组织实专业责任工程师检查监督的管理系统，形成项目经理部、专123456根据质量保证体系，建立岗位责任制和质量监督制度，明量控制责任，各负其职。根据现场质量体系结构要素构成和项由公司质量部服务和控制，项目经理领导、技术负责人组织实我们对单位工程的分部工程进行目标分解，以加强施项目部将定期组织技术人员、现场施工管理人员和规范的学习，做到熟悉图纸和规范要求，严格按图纸和规编制时结合工程实际认真编写，并掌握施组战略的指导性斗的可操作性，做到三者互相对应、相互衔接、相互交圈做好规范、标准和技术知识的培训工作，促使项目人员的素质项目对分包主要管理人员也要进行施工质量管理人员，按不同专业进行技术、工艺、质量综合培训，未经不允许进场施工。项目责成分包建立责任制，并将项目的合同管理贯穿工程施工经营管理的各个环节，我们将特单位的选择，比较各方价格、工期、质量目标和保修等，就能保证全部工程整体部署有条不紊，施工现场整洁规矩，机械分项工程开工前，由项目经理部的责任工程师，根实行技术交底挂牌；施工部位挂牌；操作管理定期由技术负责人主持，由项目经理部及施工序交接检要采用书面形式由双方签字认可，由下人同时签字确认，并保存工序交接书面材料，下道工序作我们在工程施工中将实行奖惩公开制，制定详细、切穿工程施工的全过程。由项目质量员负责组织有关管理人员测实量。对严格按质量标准施工的班组和人员进行奖励，对（2）用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、13234535627282292预埋管预留孔中心线位移22口3637.2.2模板拆除工程质量标准板模板进场前要进行验收，主要检查模板的平整度、模板的接顶板模板和墙体的接缝处理：采用在墙体砼浇筑控制浇筑模板设计强度控制、背楞加密、模板支设前放好定位线、控顶模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将顶板模板与墙的缝隙采用墙体混凝土标高控制，剔除软弱8安全管理体系及保证措施环境保护及保卫消防标准》等规定进行安全生产管理。进场后建立以项目经理为组长，生产经理、安全总监为副1理 2)全面负责施工现场的安全生产管理，保证施工程的策划，组织编制职业健康安全与环境管理规划和22)贯彻安全生产方针政策，执行安全消防技术规6)参加每周一次安全检查，对不安全因素定时、33直接对专业项目安全生产负责，督促专业项目施正违章，配合有关部门排除施工不安全因素，安排项安全教育的开展，监督劳保用品的发放和使用，并按4监2)落实有关安全消防管理规定，对进场工人进行52)主持对进场工人进行安全教育和培训，指导3)参与督促对工人的安全技术交底，强调安4)深入现场检查安全措施的落实情况，发现不安全因素63)组织施工班组搞好安全生产活动,组织4)经常检查作业环境及各种设备、设施的安全状况，发决，对重点、特殊部位施工必须检查作业人是否符合安全要求，严格执行安全技术交底5)做好新工人的岗位教育、安全交底，负责7查，并做好检查记录。对查出的问题，负责下安全资料项目经理部特种工人培训培训发上岗证报安全监督部门三级检查分项责任人监督安全资料项目经理部特种工人培训培训发上岗证报安全监督部门三级检查分项责任人监督 4)负责收集整理安全管理资料，及时向上级安全部门汇况，填报安全统计报表，项目竣工后及时整理82)购置的劳动防护用品必须“三证”齐全(生5)机械设备的进场、安拆、使用、维护、检99部部新工人三级教育安全教育班前安全交底构施工两个阶段组织管理人员进行安全学习。各分包队伍在周一次安全学习，施工班组针对当天工作内容进行班前教育对管理人员进行安全书面交底，各施工工长及专职安全员必须定和专职安全员每天对所管辖区域的安全防护进行检查，督促结果进行评比，对遵章守纪、安全工作好的班组进112344作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的集中吊运，并多点捆牢，不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模20、二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板后升降，不得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，21、支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板等钉牢撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人5、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停12/在主框架梁上，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点，次梁本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，9环境管理、绿色施工体系与措施手段，通过“监督”和“监测”不断发现问题，约束自身行为识别环境因素→确定环境目标、指标→编制环境管理针对本工程特点，开工伊始，首先识别施工生产中将要出项目经理部成立环境保护领导小组，项目经理为训教育，增强全体施工人员的环保意识，提高能力，公社区居居民身体健康体体、水洒居民生活施工场地：对于现场其他土壤裸露场地，进行绿化或覆盖；出场前清洗掉车轮上的泥土；设专人及时清扫车辆运输过程中遗散的易飞扬的物料(外加剂、白灰)均采取封闭式贮存措施(袋装、对外运车辆作好车辆的封闭，由门卫对出入车辆进行检查，确保不得与雨水管网连接。由项目兼职环保管理员通知进入现外部运输：对废弃物的外运，必须由具备相应保管理员监督，对废弃物进行严密覆盖，防止遗洒。对于有不得采用潮湿状态的材料，也不应将保温材料直接铺大风的影响，采取以下防风增温措施：将楼层四周外墙用彩条布4、混凝土冷却到5℃,且超过受冻临界强度（4Mpa）并满足常温混凝土拆模要求时方可拆模。拆模时混凝土温度与环境温度差不大于20℃,拆模后的混凝土表面应及时覆养护到拆模。冬施时由于拆模时间的限制，为更好的组织流12护34用510.1模板安装过程的成品保护放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，10.2模板拆除过程的成品保护生产管理条例》编制本工程基坑支护及降水应急预案，以人员及施工操作人员的管理水平和安全素质，保障施工过目安全管理中的不安全隐患问题，实现安全生产工作“以方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，（2）模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格（5）项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门（1）施工现场发生扬尘、遗洒事件时，第一发现人必须立即向本项（2）施工现场在遇到四级风以上天气时，对正在进行挖土、回填土方、转运土方、现场副总指挥现场副总指挥赵会军、陆燊现场抢救组吴敬召、胡超、张攀1张磊23付靖靖45吴敬召67891挥23组4组56组现场救援保护现场、控制事态现场救援保护现场、控制事态安全事故第一目安全事故第一目击人应急小组应急小组组长事故应急救援组事故应急救援组织求助求助120并逐级上报分情况送往附近分情况送往附近医院抢救事故调查、处理事故调查、处理事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上12234556678992）供应商应配套提供管材,零件,铸件,冲压件等材质,产品性能检验报告.3．高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、高大模板支撑系统完成后，由项目负责人组安全技术交底→班组自检、互检→专业工长过施工员、质检员、安全员、操作班组长对系统进行全数检查。扣垫实、立杆数量间距垂直度、水平杆步距等是否符合方案要求，大模板工程模板支撑系统进行施工质量验收，合格后填术质量部。公司技术质量部、安全生产部到项目现场验收首先检查技术、安全交底的落实情况，依据专项工荷载值，核实支撑系统、剪刀撑的布置方式，尺量立杆间距、计算参数:面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重2施工均布荷载标准值4.00kN/m2,堆放荷载标准值由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(一、模板面板计算静荷载标准值q1=25.100×0.150×1.000+0.300×1.0(1)抗弯强度计算经计算得到M=0.100×(1.20×4.065+1.40×4.000)×0.200×0.(2)抗剪计算其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.065+1.40×4.000)×0截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1257.0/(2×1000.000×12.000)=面板最大挠度计算值v=0.677×4.065×2004/(100×9000×144二、模板支撑龙骨的计算1.荷载的计算计算单元内的龙骨集中力为(1.120+0.976)×0.2.龙骨的计算M=0.1ql2=0.1×2.10×0.80×0.80=0.134kQ=0.6ql=0.6×0.800×2.09最大支座力N=1.1ql=1.1×0.800(1)龙骨抗弯强度计算(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1005.89/(2×50.00×80.00)=0(3)龙骨挠度计算均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨龙骨的最大挠度小于800.0/400(木三、托梁的计算 A 4.4.484.4.48 A(1)顶托梁抗弯强度计算(2)顶托梁挠度计算四、扣件抗滑移的计算五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)1.静荷载标准值包括以下内容：NG2=0.300×0.800×0.NG3=25.100×0.150×0.800×0.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许σ=1.10×8609/(0.149×384.2)=165.648N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MT其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.MTk=0.225×11.4×0.80×(0.5×11.4+0.60)Nwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(12.928/6.顶部立杆Nw=1.200×2.838+1.400×2.560+1.4×0.6×1.400×0.2、按模板规范计算立杆稳定性：A——立杆净截面面积，A=3.842cW——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121c经计算得到σ=1.10×8609/(0.464×384.2)=53.063N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MT其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.MTk=0.225×11.4×0.80×(0.5×11.4+0.60)Nwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(12.928/6.Nw=1.200×4.187+1.400×2.560+1.4×0.6×1.经计算得到σ=1.10×9514/(0.464×384.2)+1.10×34000/412架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工七、模板支架整体稳定性计算MR=6.4002×0.800×(2.478+MT=3×1.100×12.928=42.661k计算参数:108001500850108001500850面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重2振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值。500400400400由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0一、模板面板计算q2=0.500×0.800×(2×0.850+0均布荷载q=1.35×17.340+1.35×1.76BB 截面抗剪强度计算值γ0T=3γ0Q/2bh=3×1.10×2171.0/(2×800.000×二、梁底支撑龙骨的计算M=0.1ql2=0.1×4.46×0.80×0.80=0.285kQ=0.6ql=0.6×0.800×4.45最大支座力N=1.1ql=1.1×0.800(1)龙骨抗弯强度计算(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×2140.04/(2×50.00×80.00)=0 . . . . (3)龙骨挠度计算均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨龙骨的最大挠度小于800.0/400(木三、托梁的计算 B . . . . 0 B(1)顶托梁抗弯强度计算(2)顶托梁挠度计算三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10×W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许σ=1.10×9716/(0.149×384.2)=186.947N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳2、按模板规范计算立杆稳定性：脚手架钢管的自重N2=1.10×1.35×0.A——立杆净截面面积，A=3.842cW——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121c经计算得到σ=1.10×9716/(0.337×384.2)=82.615N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工四、模板支架整体稳定性计算MT=3×1.100×11.664=38.491k一、梁侧模板基本参数对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距100+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9850mm217217217400100850mm217217217400100500mm二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新F1=0.90×27.000=24.3三、梁侧模板面板的计算荷载计算值q=1.2×24.300×0.500+1.40×5.400×0.500=AAB//经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.099×1000×1000/2700截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2570.0/(2×500.000×18.000)=四、梁侧模板内龙骨的计算挠度计算荷载标准值q=0.23×24.30M=0.1ql2=0.1×8.568×0.50×0.50=0.214kQ=0.6ql=0.6×0.500×8.56最大支座力N=1.1ql=1.1×0.500抗弯计算强度f=M/W=0.214×106/53333.3截面抗剪强度计算值T=3×2570/(2×50×80)=五、梁侧模板外龙骨的计算A BA A BA抗弯计算强度f=M/W=0.353×106/8242.8=支撑钢管的最大挠度小于400.0/15六、对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N计算参数:面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重2施工均布荷载标准值4.00kN/m2,堆放荷载标准值由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(一、模板面板计算静荷载标准值q1=25.100×0.150×1.000+0.300×1.0(1)抗弯强度计算经计算得到M=0.100×(1.20×4.065+1.40×4.000)×0.200×0.(2)抗剪计算其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.065+1.40×4.000)×0截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1257.0/(2×1000.000×12.000)=面板最大挠度计算值v=0.677×4.065×2004/(100×9000×144二、模板支撑龙骨的计算1.荷载的计算计算单元内的龙骨集中力为(1.120+0.976)×0.2.龙骨的计算M=0.1ql2=0.1×2.10×0.80×0.80=0.134kQ=0.6ql=0.6×0.800×2.09最大支座力N=1.1ql=1.1×0.800(1)龙骨抗弯强度计算(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1005.89/(2×50.00×80.00)=0(3)龙骨挠度计算均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨龙骨的最大挠度小于800.0/400(木三、托梁的计算 A 4.4.484.4.48 A(1)顶托梁抗弯强度计算(2)顶托梁挠度计算四、扣件抗滑移的计算五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)1.静荷载标准值包括以下内容：NG2=0.300×0.800×0.NG3=25.100×0.150×0.800×0.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许σ=1.10×8893/(0.149×384.2)=171.108N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MT其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.MTk=0.225×13.1×0.80×(0.5×13.1+0.60)Nwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(16.860/6.顶部立杆Nw=1.200×2.852+1.400×2.560+1.4×0.6×1.400×0.2、按模板规范计算立杆稳定性：A——立杆净截面面积，A=3.842cW——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121c经计算得到σ=1.10×8893/(0.396×384.2)=64.286N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MT其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.MTk=0.225×13.1×0.80×(0.5×13.1+0.60)Nwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(16.860/6.Nw=1.200×4.424+1.400×2.560+1.4×0.6×1.4经计算得到σ=1.10×10073/(0.396×384.2)+1.10×34000/412架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工七、模板支架整体稳定性计算MR=6.4002×0.800×(2.847+0MT=3×1.100×16.860=55.637k计算参数:梁截面B×D=500mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距h=1.50m，面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重212100150010001210015001000。500500400400400由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0一、模板面板计算q2=0.500×0.800×(2×1.000+0均布荷载q=1.35×20.400+1.35×2.00 BB截面抗剪强度计算值γ0T=3γ0Q/2bh=3×1.10×1904.0/(2×800.000×二、梁底支撑龙骨的计算M=0.1ql2=0.1×4.27×0.80×0.80=0.273kQ=0.6ql=0.6×0.800×4.26最大支座力N=1.1ql=1.1×0.800(1)龙骨抗弯强度计算(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×2048.27/(2×50.00×80.00)=0(3)龙骨挠度计算均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨龙骨的最大挠度小于800.0/400(木三、托梁的计算 . 0. . . . 0. . . B B(1)顶托梁抗弯强度计算(2)顶托梁挠度计算三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10×W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许σ=1.10×10621/(0.149×384.2)=204.366N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的2、按模板规范计算立杆稳定性：脚手架钢管的自重N2=1.10×1.35×0.N=8.001+2.620=10.62A——立杆净截面面积，A=3.842cW——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121c经计算得到σ=1.10×10621/(0.337×384.2)=90.312N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工四、模板支架整体稳定性计算MT=3×1.100×14.484=47.796k一、梁侧模板基本参数1000mm4002002002002002001000mm400200200200200200对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9500mm二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新F1=0.90×27.000=24.3三、梁侧模板面板的计算荷载计算值q=1.2×24.300×0.500+1.40×5.400×0.500=ABA经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.088×1000×1000/2700截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2368.0/(2×500.000×18.000)=四、梁侧模板内龙骨的计算挠度计算荷载标准值q=0.21×24.30M=0.1ql2=0.1×7.803×0.50×0.50=0.195kQ=0.6ql=0.6×0.500×7.80最大支座力N=1.1ql=1.1×0.500抗弯计算强度f=M/W=0.195×106/53333.3截面抗剪强度计算值T=3×2341/(2×50×80)=五、梁侧模板外龙骨的计算AA抗弯计算强度f=M/W=0.751×106/8242.8=支撑钢管的最大挠度小于400.0/15六、对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=1计算参数:面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重2施工均布荷载标准值4.00kN/m2,堆放荷载标准值由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(一、模板面板计算静荷载标准值q1=25.100×0.200×1.000+0.300×1.0(1)抗弯强度计算经计算得到M=0.100×(1.20×5.320+1.40×4.000)×0.200×0.(2)抗剪计算其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.320+1.40×4.000)×0截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1438.0/(2×1000.000×12.000)=面板最大挠度计算值v=0.677×5.320×2004/(100×9000×144二、模板支撑龙骨的计算1.荷载的计算计算单元内的龙骨集中力为(1.120+1.277)×0.2.龙骨的计算M=0.1ql2=0.1×2.40×0.80×0.80=0.153kQ=0.6ql=0.6×0.800×2.39最大支座力N=1.1ql=1.1×0.800(1)龙骨抗弯强度计算(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1150.46/(2×50.00×80.00)=0(3)龙骨挠度计算均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨龙骨的最大挠度小于800.0/400(木三、托梁的计算 (1)顶托梁抗弯强度计算(2)顶托梁挠度计算四、扣件抗滑移的计算五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)1.静荷载标准值包括以下内容：NG2=0.300×0.800×0.NG3=25.100×0.200×0.800×0.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许σ=1.10×8364/(0.149×384.2)=160.936N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MT其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.MTk=0.225×16.5×0.60×(0.5×16.5+0.60)Nwk=6×10/(10+1)/(10+2)×(19.713/6.顶部立杆Nw=1.200×2.778+1.400×1.920+1.4×0.6×1.400×0.2、按模板规范计算立杆稳定性：A——立杆净截面面积，A=3.842cW——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121c经计算得到σ=1.10×8364/(0.464×384.2)=51.553N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MT其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.MTk=0.225×16.5×0.60×(0.5×16.5+0.60)Nwk=6×10/(10+1)/(10+2)×(19.713/6.Nw=1.200×4.730+1.400×1.920+1.4×0.6×1.经计算得到σ=1.10×9618/(0.464×384.2)+1.10×34000/412架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工七、模板支架整体稳定性计算MR=6.0002×0.600×(4.533+0MT=3×1.100×19.713=65.054k计算参数:165001500600165001500600面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重2振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值。400400400400400永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取一、模板面板计算q2=0.500×0.800×(2×0.600+0均布荷载q=1.35×12.240+1.35×1.60BB截面抗剪强度计算值γ0T=3γ0Q/2bh=3×1.10×1951.0/(2×800.000×二、梁底支撑龙骨的计算最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.44×0.80×最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.800最大支座力N=1.1ql=1.1×0.800(1)龙骨抗弯强度计算(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×2131.06/(2×50.00×80.00)=0(3)龙骨挠度计算均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨龙骨的最大挠度小于800.0/400(木三、托梁的计算 . B . B0.000/(1)顶托梁抗弯强度计算(2)顶托梁挠度计算三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10×W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许σ=1.10×8064/(0.149×384.2)=155.168N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MT其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.MTk=0.225×16.5×0.80×(0.5×16.5+0.60)Nwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(26.285/8.顶部立杆Nw=4.491+1.350×0.305+1.4×0.6×1.非顶部立杆Nw=4.491+1.350×2.647+1.4×0.2、按模板规范计算立杆稳定性：脚手架钢管的自重N2=1.10×1.35×0.N=4.491+3.573=8.06A——立杆净截面面积，A=3.842cW——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121c经计算得到σ=1.10×8064/(0.337×384.2)=68.571N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MT其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.MTk=0.225×16.5×0.80×(0.5×16.5+0.60)Nwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(26.285/8.Nw=4.491+1.350×2.647+1.4×0.6×1.经计算得到σ=1.10×9536/(0.337×384.2)+1.10×51000/412架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工四、模板支架整体稳定性计算MR=8.0002×0.800×(2.757+0MT=3×1.100×26.285=86.739k计算参数:面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重2施工均布荷载标准值4.00kN/m2,堆放荷载标准值由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(一、模板面板计算静荷载标准值q1=25.100×0.150×1.000+0.300×1.0(1)抗弯强度计算经计算得到M=0.100×(1.20×4.065+1.40×4.000)×0.200×0.(2)抗剪计算其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.065+1.40×4.000)×0截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1257.0/(2×1000.000×12.000)=面板最大挠度计算值v=0.677×4.065×2004/(100×9000×144二、模板支撑龙骨的计算1.荷载的计算计算单元内的龙骨集中力为(1.120+0.976)×0.2.龙骨的计算M=0.1ql2=0.1×2.10×0.80×0.80=0.134kQ=0.6ql=0.6×0.800×2.09最大支座力N=1.1ql=1.1×0.800(1)龙骨抗弯强度计算(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1005.89/(2×50.00×80.00)=0(3)龙骨挠度计算均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨龙骨的最大挠度小于800.0/400(木三、托梁的计算 A 4.4.48 4.4.484.4.48 A(1)顶托梁抗弯强度计算(2)顶托梁挠度计算四、扣件抗滑移的计算五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)1.静荷载标准值包括以下内容：NG2=0.300×0.800×0.NG3=25.100×0.150×0.800×0.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许σ=1.10×9544/(0.149×384.2)=183.634N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MT其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.MTk=0.225×17.0×0.80×(0.5×17.0+0.60)Nwk=6×20/(20+1)/(20+2)×(27.846/16.顶部立杆Nw=1.200×2.866+1.400×2.560+1.4×0.6×1.400×0.2、按模板规范计算立杆稳定性：A——立杆净截面面积，A=3.842cW——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121c经计算得到σ=1.10×9544/(0.337×384.2)=81.150N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MT其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.MTk=0.225×17.0×0.80×(0.5×17.0+0.60)Nwk=6×20/(20+1)/(20+2)×(27.846/16.Nw=1.200×4.966+1.400×2.560+1.4×0.6×0.经计算得到σ=1.10×9923/(0.337×384.2)+1.10×34000/412架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工七、模板支架整体稳定性计算MT=3×1.100×27.846=91.892k计算参数:165001500800165001500800面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重2振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值。400400400400由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0一、模板面板计算q2=0.500×0.800×(2×0.800+0均布荷载q=1.35×16.320+1.35×2.00BB截面抗剪强度计算值γ0T=3γ0Q/2bh=3×1.10×2354.0/(2×800.000×二、梁底支撑龙骨的计算M=0.1ql2=0.1×5.55×0.80×0.80=0.355kQ=0.6ql=0.6×0.800×5.54最大支座力N=1.1ql=1.1×0.800(1)龙骨抗弯强度计算(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×2663.28/(2×50.00×80.00)=1(3)龙骨挠度计算均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨龙骨的最大挠度小于800.0/400(木三、托梁的计算 . B . B(1)顶托梁抗弯强度计算(2)顶托梁挠度计算三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10×W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许σ=1.10×9274/(0.149×384.2)=178.443N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MT其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.MTk=0.225×16.5×0.80×(0.5×16.5+0.60)Nwk=6×20/(20+1)/(20+2)×(26.285/15.顶部立杆Nw=5.701+1.350×0.305+1.4×0.6×0.非顶部立杆Nw=5.701+1.350×2.647+1.4×0.2、按模板规范计算立杆稳定性：脚手架钢管的自重N2=1.10×1.35×0.N=5.701+3.573=9.27A——立杆净截面面积，A=3.842cW——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121c经计算得到σ=1.10×9274/(0.337×384.2)=78.856N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MT其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.MTk=0.225×16.5×0.80×(0.5×16.5+0.60)Nwk=6×20/(20+1)/(20+2)×(26.285/15.Nw=5.701+1.350×2.647+1.4×0.6×0.经计算得到σ=1.10×9656/(0.337×384.2)+1.10×51000/412架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工四、模板支架整体稳定性计算MT=3×1.100×26.285=86.739k计算参数:梁截面B×D=800mm×1300mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.40m，立杆的步距h=1.50m，16000150013001600015001300面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重2振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值。 800225250250250225由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0一、模板面板计算q2=0.500×0.400×(2×1.300+0均布荷载q=1.35×13.260+1.35×0.85AA截面抗剪强度计算值γ0T=3γ0Q/2bh=3×1.10×1538.0/(2×400.000×二、梁底支撑龙骨的计算M=0.1ql2=0.1×10.00×0.40×0.40=0.160kQ=0.6ql=0.6×0.400×10.00最大支座力N=1.1ql=1.1×0.400×(1)龙骨抗弯强度计算(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×2399.91/(2×50.00×80.00)=0(3)龙骨挠度计算均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨龙骨的最大挠度小于400.0/400(木三、托梁的计算. . B. . B(1)顶托梁抗弯强度计算(2)顶托梁挠度计算三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10×W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许σ=1.10×9131/(0.149×384.2)=175.692N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MT其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.MTk=0.225×16.0×0.40×(0.5×16.0+0.60)Nwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(12.384/8.顶部立杆Nw=6.036+1.350×0.272+1.4×0.6×0.非顶部立杆Nw=6.036+1.350×2.293+1.4×0.2、按模板规范计算立杆稳定性：脚手架钢管的自重N2=1.10×1.35×0.N=6.036+3.095=9.13A——立杆净截面面积，A=3.842cW——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121c经计算得到σ=1.10×9131/(0.337×384.2)=77.641N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.6×0.225×0Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MT其中MTk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.MTk=0.225×16.0×0.40×(0.5×16.0+0.60)Nwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(12.384/8.Nw=6.036+1.350×2.293+1.4×0.6×0.经计算得到σ=1.10×9824/(0.337×384.2)+1.10×51000/412架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工四、模板支架整体稳定性计算MR=8.0002×0.400×(4.777+0MT=3×1.100×12.384=40.867k一、梁侧模板基本参数1300mm4001831831831831831831004001300mm400183183183183183183100400面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9800mm二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=考虑结构的重要性系数1.10，实际计算中采用新F1=1.10×27.000=29.7三、梁侧模板面板的计算荷载计算值q=1.2×29.700×0.500+1.40×6.600×0.500=BA经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.087×1000×1000/2700截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2605.0/(2×500.000×18.000)=四、梁侧模板内龙骨的计算挠度计算荷载标准值q=0.19×29.70M=0.1ql2=0.1×8.602×0.50×0.50=0.215kQ=0.6ql=0.6×0.500×8.60最大支座力N=1.1ql=1.1×0.500抗弯计算强度f=M/W=0.215×106/53333.3截面抗剪强度计算值T=3×2581/(2×50×80)=五、梁侧模板外龙骨的计算A