高支模满堂脚手架专项施工方案

梁(M-WKL47)模板扣件钢管高支撑架1、现场施工的条件和要求2、结构施工图纸3、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)4、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)本工程为绿城广场一期11#楼(会所),建筑面积为3518.84m²(地下Ⅱ类，地基无液化土层。开工日期为2013-4-1,竣工日期2015-8-31,施S2-19轴至S2-38轴交S2-E轴至S2-G轴；板顶标高-0.50;支撑高度S2-25轴至S2-32轴交D2-D轴至S2-E轴；板顶标高-1.40;支撑高度D-33轴至D-36轴交S2-A轴至D2-D轴；板顶标高-0.10;支撑高度为7.7米；板厚为250mm;最大梁截面WKL杆采用4m,6m钢管，纵横水平杆采用6m钢管，剪刀撑采用6m钢管。①、脚手架立杆纵横距为0.9m,其中600×2000mm梁纵距为0.9m,横向间距为0.3m,竖向支撑采用单立杆，并用对接扣件相互错开对接，且不能在同一步距内，下端第一杆采用4m杆和6m杆相互错开。②、纵横水平杆采用6m钢管，纵横向间距均为0.9m,600×2000mm梁纵距为0.9m,梁底横向间距为0.3m连续设置，步距均为1.5m。满堂脚手架两端与中间每隔5m设置一道水平剪3、脚手架的搭设(2)立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开距离不小于500mm,各接头中心距主节点不大于步跨的1/3。(3)严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上，立杆的垂直偏差不大于架高的1/300。直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到结构板上。(2)扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。(3)扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝⑥、安全网安全网采用10cm×10cm的安全网，在支撑体系上设置一道水平安全网。4、脚手架的拆除①、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可进行拆除。周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区，禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。拆除时，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。②、严格遵守拆除顺序，拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。③、拆除脚手架的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺钢管，不得往下乱扔；拆除的脚手架杆、模板、扣件等材料应由专人传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。④、拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚；拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。安全生产保证体系图购置劳动保护用品机械设备安全员专检安全值日巡回检安全员专检安全值日巡回检五、安全技术保证体系建立以项目部总工程师为主，施工安监科、技术质量科各专业人员组成的安全技术保证体系，负责编制施工技术方案、作业指导书(含安全技术措施),负责专业技术人员、特殊作业人员、专业施工人员、新入工地人员及其它人员的安全技术培训教育，组织制订安全操作规程。编制危险源识别、风险评价、风险控制计划和方案。六、高支模满堂脚手架的设计验算S2-19轴至S2-38轴交S2-E轴至S2-G轴；板顶标高-0.50;支撑高度为5.98米、6.25米及7.75米；板厚为250mm;最大梁截面M-WKL64600X2000.S2-25轴至S2-32轴交D2-D轴至S2-E轴；板顶标高-1.40;支撑高度为5.08米、5.35米及6.85米；板厚为250mm;最大梁截面M-WKL13450X1300.D-33轴至D-36轴交S2-A轴至D2-D轴；板顶标高-0.10;支撑高度为7.7米；板厚为250mm;最大梁截面M-WKL47500X2050梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m²,混凝土钢筋自重25.50kN/m³,施工活荷载2.00kN/m²。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：因为永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取采用的钢管类型为φ48.3×3.6。钢管惯性矩计算采用I=π(D⁴-d⁴)/64,抵抗距计算采用W=π(D⁴-d)/32D。q₁=25.500×2.050×0.400=kNq₂=0.200×0.400×(2×2.050+0.500)/0.50kN经计算得到，活荷载标准值P₁=(0.000+2.000)×0.500×0.400=0.400kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×20.910+1.35×0.736)=26.300kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：w=40.00×1.80×1.80/6=21.6cmI=40.00×1.80×1.80×1.80/12cm变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图经过计算得到从左到右各支座力分别为N=1.727kNN₃=5.025kN最大弯矩M=0.077kN.m最大变形V=0.097mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.077×1000×1000/21600=3.565N/mm²面板的抗弯强度设计值[f],取15.00N/mm²;面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2656.0/(2×400.000×18mm面板抗剪强度验算T<[T],满足要求!面板最大挠度计算值v=0.097mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!均布荷载q=5.025/0.400=12.561kN/m最大弯矩M=0.1ql²=0.1×12.56×0.40×0.40=0.201kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×12.561=3.015kN最大支座力N=1.1×0.400×12.561=5.527kNw=5.00×8.00×8.00/6=53.3cmI=5.00×8.00×8.00×8.00/12=cm抗弯计算强度f=M/W=0.201×10⁶/53333.3=3.77N/mm²木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm²,满足要求!截面抗剪强度计算值T=3×3015/(2×50×mm均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度v=0.677q1⁴/100EI=0.677×9.921×400.0⁴/(100×9000.00×2133334.0)=0.mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!抗弯计算强度f=M/W=0.312×10⁶/5260.0=59.38N/mm²支撑钢管的最大挠度小于366.7/150与10mm,满足要求!抗弯计算强度f=M/W=0.859×10⁶/5260.0=163.28N/mm²支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，能够考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N₁=13.282kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N₂=0.9×1.35×0.139×5.900=0.996kNN=13.282+0.996=14.279kNw——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm³;a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m;10——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m;λ——由长细比，为2100/15.9=132<150满足要求!φ轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到0.386;经计算得到σ=14279/(0.386×506)=73.021N/mm²;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!风荷载设计值产生的立杆段弯矩My依据模板规范计算公式5.2.5-15：其中W风荷载标准值(kN/m²);Wx=u₂×u₈×w₀=0.300×1.250×0.600=0.kNh——立杆的步距，1.50m;1a——立杆迎风面的间距，0.90m;1b与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m风荷载产生的弯矩M=0.9×0.9×1.4×0.225×0.900×1.500×1.500/10=0.052kN.m;N,——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14;Nw=13.282+0.9×1.2×0.820+0.9×0.9×1.4×0.052/0.600=14.376kN经计算得到o=14376/(0.386×506)+52000/5260=83.343N/mm²;考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-钢管强度为205.0N/mm²,钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.75m,立杆的纵距b=1.20m,立杆的横距1=1.00m,水平杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm²,抗弯强度15.0N/mm²,弹性模量6000.0N/mm²。模板自重0.20kN/m²,混凝土钢筋自重25.10kN/m³,施工活荷载2.50kN/m²。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：因为可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.40,采用的钢管类型为φ48.3×3.6。钢管惯性矩计算采用I=π(D⁴-d⁴)/64,抵抗距计算采用W=π(D⁴-d⁴)/32D。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×1.200=2.700kN/m其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm²);经计算得到M=0.125×(1.20×6.993+1.40×2.700)×0.200×0.200=0.061kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.061×1000×1000/64800=0.939N/mm²面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!面板最大挠度计算值v=5×6.993×200⁴/(384×6000×583200)=0.042mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.25P1+0.125q1²面板的计算宽度为6000.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值面板的计算跨度1=200.000mmM=0.250×0.9×1.40×2.5×0.200+0.kN经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.367×mm面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、纵向支撑钢管的计算3经计算得到，活荷载标准值q₂=(2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×1.255+1.20×0.040)=1.399kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.500=0.630kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩M=0.1ql²=0.1×2.03×1.00×1.00=0.203kN.m最大剪力Q=0.6×1.000×2.029=1.217kN最大支座力N=1.1×1.000×2.029=2.231kN纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm²,满足要求!V=(0.677×1.616+0.990×0.000)×1000.0⁴/(100×2.06×10⁵×127100.0)mm纵向钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!抗弯计算强度f=M/W=1.071×10⁶/5260.0=203.63N/mm²支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)1.静荷载标准值包括以下内容：Nc₂=0.200×1.200×1.000=0.240kN2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值Nq=0.9×(2.500+0.000)×1.200×1.000=2.700kN3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20Nc+1.40N₉六、立杆的稳定性计算a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m;10——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m;λ——由长细比，为2100/15.9=132<1