土木愚者《溷凝土结构设计》课程设计-现浇整体式单向板肋梁楼盖设计

现浇整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计资料：某设计使用年限为50年工业用仓库，采用整体式钢筋混凝土结构，楼盖梁格图1所示。©JdL乩血LfDdJJ图1结构平面布置图楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆打底，10mm厚水磨石面层，y=0.65KN/m215mm厚混合砂浆梁板天花抹灰。活荷载：标准值为5KN/m2。恒载分项系数为1.2；活载分项系数为1.3(因工业厂房楼盖活载标准值大于4KN/m2)。材料选用：混凝土采用C30(f=14.3N/mm2，f=1.43N/mm2)。ct钢筋梁中受力纵筋才采用HRB335级(f=300N/mm2)；y其余采用HPB235级(f=210N/mm2)。y

一、板和次梁按塑性计算1.板的计算(按考虑塑性内力重分布方法计算)板的l/l=5400mm/2000mm=2.7<3,按沿短边方向受力的单向板计算，应沿21长边方向布置足够数量的构造钢筋。板的厚度按构造要求取h=80mm>L/40=2000mm/40=50mm。次梁截面高度取1h=450mm>L/15=5400mm/15=360mm，截面宽度b=200mm，板尺寸支撑情况如图22所示。1201780100woo1001201780100woo100I001800(1)荷载(1)荷载恒载标准值30mm面层80mm钢筋混凝土板15mm混合砂浆天棚抹灰线恒载设计值线活载设计值合计即每米板宽图2板的尺寸0.65KN/m20.08mX25KN/m3=2.000KN/m20.015mX17KN/m3=0.225KN/m2g=2.875KN/m2kg=1.2X2.875KN/m2=3.45KN/mq=1.3X9KN/m2=11.7KN/m15.15KN/mg+q=15.15KN/m第第#页共15页荷载恒载设计值由次梁传来9.677KN/mX5.4m=52.256KN主梁自重(折合为集中荷载)1.2X25KN/m3X0.25mX(0.7m-0.08m)X2m=9.3KN梁侧抹灰(折合为集中荷载)1.2X17KN/m3X0.015mX(0.7m-0.08m)X2mX2=0.760KNG=62.316KN活载设计值由次梁传来Q=23.4KN/mX5.4m=126.36KN合计G+Q=188.676KN内力计算边跨L=5.4m-0.12m-0.3m/2=5.730mnL=1.025L+b/2=1.025X5.730m+0.3m/2=6.020m0n<L+a/2+b/2=5.730m+0.37m/2+0.3m/2=6.070mn中间跨L=5.4m-0.4m=5.700mnL=L+b=5.7m+0.3m=6.000m0n跨度差(6.020m-6.000m)/6.000m=0.33%<10%,可按等跨连续梁计算。由于主梁线刚度较柱的线刚度大得多，故主梁可视为铰支柱顶上的连续梁，计算简图见图9。图9主梁的计算简图在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数进

行，跨内和支座截面最大弯矩及剪力按下式计算，则M=KGL+KQL00V=KG+KQ式中系数K值由附录7查得，具体计算结果以及最不利荷载组合见表7和表8,即可得主梁的弯矩包络图及剪力包络图，如图10和图11所示。主梁弯矩计算序号计算简图边跨跨内中间支座中间跨跨内KM1/(KN•m)KM(M)BC/(KN・m)KM2/(KN・m)①0.24491.535-0.267-99.9970.06725.051②0,QJ…△△△£0.289219.839-0.133-101.003-101.003③R△仝£厶-33.667-0.133-101.0030.200151.632④ftfiAAAZ0.229112.168-0.311(-0.089)-236.180(-67.588)0.170128.872⑤AAA2^0.274134.209-0.178(0.044)-135.177(33.414)————最不①+②311.374-201-75.952利荷①+③57.868-201176.683载组①+④203.703-336.177(-167.585)66.583合①+⑤225.744-235.174(-66.583)——主梁剪力计算

序号计算简图端支座内侧中间支座（左）KV/VAD/(KN)KV(V)B左C左/(KN)厂1厂厂10.73345.678-1.267-78.954①...H」(-0.733)(-45.678)(-1.000)(-62.316)QQ0.866109.428-1.134-143.292②n(-0.866)(-109.428)(0)(0)Q-0.133-16.806-0.133-16.806③n匚匚二二(0.133)(16.806)(-1.000)(-126.36)Q,Q,0.68987.062-1.311-165.658④1n■、.■■.、、(0.089)(11.246)(-0.778)(-99.572)0,0.822103.867-1.178-148.852⑤1.■-■.(-0.044)(-5.560)(0.222)(28.052)①+②155.106(-155.106)-222.246(-62.316)最不利荷①+③92.622(-28.872)-95.760(-188.676)载组①+④132.74(-34.432)-244.612(-161.888)合①+⑤149.545(-51.238)-227.806(-34.264)中间支座（右）序号计算简图序号计算简图KV(V)/(KN)B右C右rrrkJMiLT.1.00062.316①...n,.i.■■■.：•、/(1.267)(78.954)Q,Q00②(1.134)(143.292)③ft1.000126.36二二二二(0.133)(16.806)0,0,1.222154.412④1n厶匚厶—(0.089)(11.246)⑤匚二匚二0.222(-0.044)28.052(-5.560)最不利荷载组合①+②62.316(222.246)①+③188.676(95.76)①+④216.728(90.2)①+⑤90.368(73.394)截面承载力计算主梁跨内截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：b'=L/3=6000mm/3=2000mm<b+S=5400mm,并取h=700mm-35mm=665mmf000判断T形截面类型：跨内截面Z=0.053<h'/h=80mm/665mm=0.120,故各跨f0内截面均属于第一类T形截面。跨内截面在负弯矩作用下按矩形截面计算，取h=700mm-60mm=640mm。支座0截面按矩形截面计算，取h=700m-80mm=620mm(因支座弯矩较大考虑布置两排纵0筋，并布置在次梁主筋下面)。主梁正截面及斜截面承载力计算表见表1-15和表1-16。主梁正截面承载力计算截面边跨跨内中间支座中间跨跨内M/(KN・m)311.374-366.177176.683-75.952V・b/20/(KN・m)28.301(M-V・b/2)0/(KN・m)337.876M(X=sXfbh21c0(b=b')f0.02460.2310.01400.0519Z0.0250.2670.0140.053

As二Zabhf/f(b=b')10cyf/(mm2)15851973888405选配钢筋2尘20+2尘254尘18+2空252尘16+2182空20实配钢筋16102000910628主梁斜截面承载力计算截面端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧V(kN)155.106244.612188.6760.250fbh/(kN)cc0594.323>V554.125>V554.125>VV二0.7fbh/(kN)ct0166.416>V155.155<V155.155<V选用箍筋2屮82屮82屮8A=nA/(mm2)svsv1101101101s=1.25fAh/(V—V)/(mm)yvsv0c构造构造构造实配箍筋间距S/(mm)200200200Vcs237.343237.343Asb422.833<0选配弯筋1尘251尘18实配弯筋面积/(mmj490.9254.5表10

（4）主梁吊筋计算由次梁传至主梁的全部集中力为:G+Q=52.256KN+126.36KN=178.616KN则As二(G+Q)/