浙江综合楼工程塔吊基础施工方案

商业综合房－XXXX（1、2）工程塔吊基础专项施工方案编制人：校对人：审核人：歌审虚惭批成熟人窜：伙X酷X姓建怪工计商捎业翁综幕合佳房灯－骂X寇X泊X倾X胃（朋1牧、扫2厦）询工中程盐项施目鄙部蔬2喝0关1乖2调年成5俯月涝目修加爹录TOC\o"1-1"\h\z\uHYPERLINK\h\z萝概芝况狸建眠设毛单斗位只：姜杭追州测X而X肠X代X仿咨概询怕有贸限番公近司棵案欢杭塑州减X秃X收X战X许X储X期有勒限麻公驼司刘设妙计钳单扑位邪：富X盲X白X近X渠学卷院和X钓X检建键筑瞒设叙计伐研夕究胜院纷监床理待单军位服：饥杭浸州优X怜X礼建证筑犹工传程党监仰理驻有薯限蔽公忧司仁施烈工枣总建承毫包按单卫位肢：容X而X仍建上工态集续团科有乏限傅公漏司民本财工她程脾为淘商存业堡综乘合著用核房跃－塘X使X雀X赶X航（卵1庄，枪2表）邮(装1追-神2惧7喘#凯楼常、蓬1抱层阔人魄防座地善下另室强)丈，贱位你于号杭辫州授市章西悉湖教区朽蒋柳村肥街旁道米王闪家第桥庄地逐块埋。阵共冬由驰2纲7千幢贡2销~初7孤层纷综饰合擦楼尊（仙酒扯店稍、依办廉公饺楼静、街餐专饮蚊）寇以以及鹅一荷层脉人乔防悼地迈下拍室健组宽成冲，队主筋体禁全传部桌座煤落待于颈地招下玻室兴顶妥板潜上年面卧，摄建塘筑保结走构材形版式伏为王框朵架血结筑构晨，遗总汗建病筑普面旨积冬为孔9制3刚5芳2惊4亡.扩5凤m底2绩。搂本杜工蹄程饲地找下瞎室精桩葛基岂均最采隐用束预降应颜力们混叠凝特土夫管怒桩乒，生桩扶端该以吴6岸a图粉社砂硬、浆6烧b勺砾臂砂铅混桃圆穗砾你为厉联届合领持味力卖层彩。膨其番中租一宵层周人吐防名地落下岭室振面蚁积笼为验3胳6局8便2沉9丘.呼7律m笼2员，态1箩#户楼克为签地串上浆6吴层坟（朝地栋下受1饭层往）技，叼建渐筑屑面玻积碧为护1夹0质8浸9专1寨.抱8葛9傻串m影2添；夜2窜#粗楼龙为携地嗓上浙7改层断（眯地瓶下业1笨层喷）润，纺建膏筑访面融积敞为草1鸭8赏0斗9东.尖2瓶7区色m汪2脸；肆3岩#肉、较4芝#梨、约5辆#岔、列6约#醋、环7亏#沟楼塔为迫地盟上语4天层直（渐地塑下赖1痒层湖）呈，样建兔筑散面太积孕均愁为逝1却1贤5旅7以.米2抢7繁龟m阁2玩；夹8眯#首楼金为著地盆上遥4墙层豪（伯地块下击1路层堆）驳，陶建熟筑漫面葡积房为剃1礼1叠3港7妥.钥3盟1卵航m惩2节；鼓9忆#从、党1衣0唯#谋、绿2通1签#锦、堡2懂2欢#附、鼠2跑3知#乳楼笨为催地智上颂2诊层迎（截地堡下片1歼层绸）矩，您建娱筑属面河积企均马为况6追8晓1酿.观6住解m派2铲；馆1让1沙#昨楼失为峰地慌上摊2跨层红（楼地厌下思1夺层攻）红，武建荡筑近面辰积型为劫5催8骨7尘.稳6子爷m豆2生；好1袍2惰#波楼英为往地坏上涛7讲层摘（动地反下秋1费层某）护，俯建阅筑爬面添积青为焦1混6愚0叔6批.蚂9蛛1暴捉m吼2能；冈1演3锣#饥楼逗为阻地斧上杰7贺层控（积地鹿下不1感层戴）设，界建在筑像面今积朋为贼1棚6土0斜8饺.保6萄7霜绳m重2朝；兽1奸4脉#宪、辰1筐5仍#姑、考1缠6斥#贞、计1活7蓬#辞、尚1姓8纳#起、强1扣9息#算楼访为驳地兼上纪4锈层会（面地效下颠1限层邪）溜，且建绳筑早面叛积急均但为牲1装2瘦5斜4魄.悔9值7吵派m倚2帅；宜2涝0厉#滑楼仰为彼地今上怒4误层道（委地罢下仆1尽层沿）笼，攻建翠筑性面季积买为千1剃8倾0及7泼.挠1知5年挂m幻2狠；目2翼4葱#夏、蜂2祖5壮#员楼予为拍地桌上腥7杜层贞（列地伍下环1百层帝）致，包建之筑惊面悬积叼均造为型2阀0挥7挺1霞.饮3鉴8胆茎m爬2屈；算2秋6减#腾楼轰为防地命上扇7验层辩（系地论下呈1彻层兰）度，费建还筑书面购积评为骗1研9投9遮2电.逐4惯4录挎m奋2贯；治2万7侍#数楼泻为夕地培下疼6裹层陡（身地避下江1雪层举）锁，点建蹈筑底面线积派为蜘1遵4钟3仆9廊2京.季4屠5绳败m伏2催；惜垃饶圾钥房鸣为瓣地熔上池1检层厅，深建始筑丸面进积订为泰1骆4崇.叮3吧扇m竭2颈。近其选建禽筑咸高养度全如拖下创表论（暴单押位毁：逃m分）及：滤本锣工潜程纸采保用沿塔夫吊爆共硬6胆只愤，卸其右中敌5尖只挪采眠用尺格堡构和柱栏的坊塔详吊同基必础仙方盖案傅，感在炮平斩面魂布帆置主图遥中乳自阁编狡号箭为圣1吐#垃、爸2掀#母、粪3策#新、誉4绝#筑、撤6姨#送塔蕉吊雄。梯二间、晓编常制依依缎据拿1呆、碑浙越江到省栋工订程惯物现探查勘边察警院牺提者供恼的刘《喇商破业茂综暑合雹用剪房富－义X家X区X况X坚（灭1截，福2君）斯岩酬土伤工伴程劈勘得察船报竹告生》毙2挖、关浙葵江告建割机盒集紫团舞(西Q脾T灾Z装8室0婶)基型笼塔循式倦起唐重痰机刻使烈用司说邮明再书疤3平、窗《扮建留筑维地锻基握基票础孟设亩计裂规袭范满》灿（剂G籍B抗5诱0着0发0致7吊－痰2继0艇0州2抵）艇4惜、婚《盾混耐凝迈土猴结盆构逆设有计恩规渔范生》限（伙G宫B番5尘0蛛0药1起0赌－曲2稳0牵0跨2厨）剂5舟、箱《沸固兼定梦式顽塔奉式叼起匹重卫机慌基顷础洽技锯术标规兼程源》括D梨B烈3摄3评/电T榆1披0东5右3勾-要2兴0居0净8朽6动、茫《堵混金凝叙土率结佩构伏工泄程绘施哑工址质跨量仓验堡收步规斧范敞》辣（序G驱B请5扭0冬2生0点4揭-掩2敌0互0杂2澡）视7野、僵《牙地妖基茫与途基乘础胜工问程完施聚工烈质沾量纺验握收往规赔范偏》贤G秩B吵5按0怜2掠0熟4沟-沸2宪0敌0药2幕8删、世《馆工呼程捎测毒量文规撑范报》越G威B帖5魂0飘0薯2呜6拥-然2衣0客0揪7眉8剪、南《事建阀筑计桩膨基室技智术裤规普范断》草J浴G宽J滑9棉4疑-汁2犹0愤0驰8进9陈、烈《数混县凝头土夜结木构久工跃程许施纠工污及拐验抛收院规卖范杰》摧G虫B座5杜0恳2廊0己4捐-诸2闲0宗0羡2取1绕0鼠、兔《储钢裙结屋构枪工舌程欢施滋工承质阴量省验裹收授规汉范均》避G舞B奥5技0返2御0搞5千-涂2母0傍0脱2皆1合1救、裁《旬钢崭结需构雅设鸽计役规译范器》为G盲B桶5林0掀0掌1招7缠-专2制0此0刑3长1次2吗、毒《脱钢楼筋逼焊死接明与异验导收债规棍程袭》锣J野G遮J牵1宇8稍-盏2咽0捆0与3冈1旺3鸽、顿《必建哗筑监机乎械转使耍用杆安虫全愚技劫术粥规杯程刃》漠J颠G录J勇3朋3壮-览2犬0式0判1幅1政4另、蜓《薪施贷工袋现摘场嘉临独时蓄用冰电做安税全况技抱术担规弹范壤》任J菜G间J政4饲6搞-巨2城0渣0霜5右1圾5裤、概《视建鱼设谅施抽工博高友处略作求业擦安妄全翠技炉术谱规华程雷》浇J逗G盐J虎8番0混-织9凡1搜1位6你、麻《馆建潜筑写施遭工之安缎全应检著查宿标颜准竭》呜J象G域J咽5露9鸡-订2巴0熊1孕1犁1允7转、遣《翼建判筑量施描工命塔事式迁起盗重趣机炎安室装昏、脏使已用幻、搂拆缴卸秀安俘全歪技炉术桨规让程毯》逗J显G保J苍1凝9错6义-候2有0考1规0乒1厉8助、辣《氧建且筑淋结牲构尾荷蛇载拜规床范胃》杆G逃B虚5闷0嫁0长0萝9贡-我2望0瞎0季1肿1萌9逝、妖《单塔福式司起烦重日机容安俩全泉规戚程怜》续（势G焦B秧5宫1垮4皮4类-旁2禽0之0嫁6白）扇2竭0辈、备建争筑唐起央重木机椒械扫安外全袖监铜督春管汉理澡规罢定污2凶1屈、戒浙狂江奴省恐安反全占生恰产念条剧例案2悟2穴、庄本玻项查目脉设迈计醋施男工略图须纸坦三秀、蓝塔开吊治基趴础暮设忧计绕1纲、则布讲置恋原商则劈：素(钢1顺)茄尽锯可贝能掘满溉足规覆况盖漂工乌作时面盾的伪原覆则炉。门(指2方)鞋满普足蜓最心大平材超料贡和脸构全件非重吩量盛的饥吊权运逼要跨求脚。功(员3眨)霜便版于腊安茎装捡及延拆座除些的敌要宗求晕。落(呈4狭)得便势于灭留先洞摔及宏处陈理线的闻部饮位砌。冒2勾、应塔腐吊纪选鼠型御为兰满瞧足肢各获栋抛主怨体挎阶慎段淋的拆施贝工旺垂缠直览运抬输无需购要链以镜及慰基哀本侧覆满盖剃整学个煌施岩工江场束地鞭的凝原桂则序，爹计躁划舟在罗一漂层生人丸防网地半下斯室详内野布垮置倚6拼台喷塔歌吊芒作胸为泛结卧构挥阶务段先的惭垂庭直劲运姜输逐机口械庭，添具断体晴详迷见榴塔地吊赛布秒置贯平身面纷图艘。粒根佳据钥塔之吊福布塘置探平桌面炸图师所幼示露，枣有共局琴部犹范遥围机为牺塔牙吊讲覆仆盖束不想到叔的鼠盲镰区休，百盲兰区捡部屿位从的乞材漆料界先兵由拢塔卖吊蛛吊蓬运其至守最肤近偷位卧置克，迁再龟靠璃人检工免搬摧运早进温行验材缎料液周苗转困；烫因误楼箩层袋不前高慌，画盲埋区冶部贝位问的核砼闹浇帝筑争均艺可偷采央用缺汽排车夸泵烟进眯行办。约塔季吊寿均睛采惜用完Q点T秤Z旧8论0政（揭Z见J祥5隔7幻1缸0再）葵型刺，煎最搅大隙回弟转咱半涂径咏为支4旁5步m乡、住5馅0文m伐、膀5涌5追m索、菌5被7鹊m柳，金最覆大伶起个重蠢量僻为递6段t诉，终端嫂部豪最败小尾起楼重侧量析为激1灰t竖，洲独捆立驼起牙升今高袖度稍为银4藏0妹.扯5宅m善，轨最吃大帆起塘升糠高矿度华为召1散2烈1梳.维5处m然。鸭塔训吊番基克础威采总用目四毕根泄钻佣孔古灌网注摇桩守内鸦插惯钢租格勒构怕柱舍，提格创构叫柱劈顶林部厘制各作恰钢葱平哭台即并饥托慧起圣塔尺吊爹的合方带式匪安所装默塔乎吊挥。软采竹用楼该铲种泛形敌式鹊的究塔所吊光基递础饲，涌可庸实臂现描塔友吊缠在计土李方塌开造挖把前卫安栽装胃完且成牺，谨并节在勇土屯方华及童基循坑稼施己工适阶由段轿投亡入柄使墙用拦，稼从授而活最啦大敬限昆度病的漂提巾高利施言工爷功矛效罪。伴3米、炸塔吩式召起厉重归机勒的申设仍立悬要况求仅本么工摘程刃一凑层撤人法防狗地桂下给室峡安筋装机6籍台筹塔息吊贼，东均店安陵装蜡于铃地委下通室矩顶赶板衡上因。汉有亏关拳各柱塔疲具孙体手进巨场紫时但间碌及延搭宜设惰要蛾求颜详较见垃表状：酸塔温式晚起汪重水机承表吵搭鸦设秧要项求香表塔号型号臂长形式位置最终高度1#塔吊QTZ8057m固定1#楼东侧36m2#塔吊QTZ8050m固定10#楼南侧33m3#塔吊QTZ8057m固定7#楼与26#楼之间33m4#塔吊QTZ8050m固定21#楼南侧36m5#塔吊QTZ8055m固定27#楼西南侧39m6#塔吊QTZ8045m固定18#楼北侧33m功4仁、虫选兆用海塔紫吊替的淋主暮要肝性致能塔吊型号QTZ80（ZJ5710）生产厂家浙江省建设机械有限公司机构工作级别起升机构M5回转机构M4牵引机构M3起升高度m倍率独立式附着式a=240.5121.5a=440.560最大起重量t6工作幅度m最小幅度2.5最大幅度57起升机构倍率24起重量t1.533366速度m/min80408.540204.3电机功率kw24/24/5.4回转机构回转速度r/min0.6电机功率kw2×2.2牵引机构牵引速度m/min40/20电机功率kw3.3/2.2顶升机构顶升速度m/min0.6电机功率kw5.5工作压力MPa20总功率kw31.7（不含顶升机构电机）平衡重t起重臂长m575552504745重量t13.3212.5212.311.511.0210.22工作温度℃-20~50℃设计风压Pa顶升工况工作工况非工作工况最高处100最高处2500-20米80020-100米1100大于100米1300盼5惰、匹地清基铜土衫力央学嘴性脾质属根块据简本弊工县程气岩尘土粉工箩程呆勘俩察备报露告壳，仔Z龄K断1咳4提勘墨察窜孔腹（骂1尖#淡塔邪吊钉）慰、注Z扯K趴4鸽5伴勘杆察搁孔落（能2赶#握塔甘吊逮）妇、年Z翼K铃1脖8沿勘俱察娃孔柄（娇3骨#首塔把吊师）倾、大Z络K牲4女8礼勘煌察粥孔目（豆4穴#刑塔泊吊裕）瓶、披Z识K慰3社1关勘壁察脉孔罚（眯5励#乒塔岸吊雷）利、证Z圈K普5采1疲勘笑察孤孔寸（碎6渐#败塔慢吊羊）容涉胃及纽到艘土班层燃及录地圈基缎土阴物明理铁力棒学李指参标珠如昂下绳：层号土层名称地基承载力特征值(kPa)钻孔灌注桩预应力管桩桩侧摩阻力特征值qsia桩端阻力特征值qpa桩侧摩阻力特征值qsia桩端阻力特征值qpa1a杂填土0－－－－1b素填土0－－－－2粉质粘土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0.6

钢平台板厚t(mm)

60

钢平台总重Gp1(kN)

6

格构式钢柱总重Gp2(kN)

40

锚栓孔直径R(mm)

36

钢平台与格构柱连接角焊缝焊角尺寸hf1(mm)

10

节点板与格构柱连接角焊缝焊角尺寸hf2(mm)：

8

钢平台单边节点板个数n1

3

节点板厚咐t舱1坐(严m敢m昆)

喷1返0

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满足要求！

节点板与格构柱连接采用双面角焊缝：hf2=8mm

焊缝长度lw3=4×2×n1×h1=4×2×3×100=2400mm

考虑安装焊缝折减系数取0.8焊缝应力：σ=N/(0.8×0.7×lw3×hf2))=360.758×103/(0.8×0.7×2400×8)=33.553N/mm2≤f=160N/mm2

满足要求！

七、塔吊基础质量保证措施1、钻孔灌注桩质量保证措施(1)、做好施工前的技术交底工作，要求每一位施工人员在掌握施工方法、质量保证措施和施工要求的同时，还必须有足够质量意识。认真执行单桩质量自检、互检、交接验收制度。(2)、钻孔灌注桩施工要求：①在钻孔过程中必须经常测定护壁泥浆比重，含沙率、粘度、PH值，合理控制泥浆的性质，以保证在孔壁稳定的情况下泥皮厚度最薄。②在灌注水下砼时，应进行清孔，塔吊桩孔底沉渣≤50mm。③在距孔底0.5M深度范围内的泥浆比重不得大于1.20，并应控制含沙率及粘度，清孔符合要求后半小时内必须灌注混凝土，灌注必须连续，直至成桩完毕。④桩身灌注充盈系数应控制在大于1.15，桩身混凝土超灌高度工程桩为1.0；桩身混凝土为C35；⑤混凝土初灌量满足导管埋深1.0米以上。(3)、钢筋笼的制作、运送与安放①钢筋和焊条必须有出厂质保单；焊工须持证上岗；钢筋及焊接件经试验合格后，方可制作钢筋笼；锈蚀严重的钢材不得使用。②钢筋笼应严格按图纸要求分节制作各项偏差应符合规范；主筋与箍筋、加强箍间，采用点焊连接；在同一截面的接头数量须≤50%；错开长度≥35d且不小于500mm；按设计要求控制保护层厚度不小于50mm；笼间搭接单面焊缝长度为10d。③加工成型并经监理检验合格的钢筋笼均需挂牌。④钢筋笼在制作、运送和安放过程中，不允许产生不可恢复的变形。吊放钢筋笼时，要对准桩孔中心垂直缓缓下沉；笼间搭接焊毕，经监理检验合格后，才能下入孔内；钢筋笼下放到设计位置后，确保在孔内居中的前提下，用吊筋立即固定于机台上。(4)、钢筋笼制作允许偏差：①钢筋笼长度：±100mm②钢筋笼直径：±10mm③主筋间距：±10mm④箍间距筋：±20mm⑤桩钢筋笼主筋锚入承台不少于40d。2、承台施工质量保证措施(1)、承台底标高、尺寸严格按照设计标高放样确定；(2)、砼浇捣前对钢筋进行隐蔽验收；(3)、与塔机生产厂家联系，正确预埋预埋件；(4)、承台砼强度等级为C35，并留置同条件试块。3、钢格构柱施工质量控制(1)、焊接质量的要求①焊接前应将焊缝表面的铁锈、水分、油污、灰尘、氧化皮、焊渣等清理干净；②允许随意引弧损伤母材，必须在其它钢材或在焊缝中进行；③焊应注意焊道的引弧点、熄弧点及焊道的接头不产生焊接缺陷，手下工多层多道焊时焊接接头应错开；④焊接后要进行自检、互检，并做好焊接施工记录。对接焊缝的余高为2~3mm，必要时用砂轮磨光机磨平；⑤焊缝要求与母材表面光顺过渡，同一焊缝的焊脚高度要一致；⑥焊缝表面不得有电弧伤、裂纹、气孔及凹坑；⑦主要对接焊缝的咬边不超过0.5mm，次要受力焊缝的咬边不允许超过1mm。(2)、焊接检验和返修①焊缝外观应均匀、致密，不应有裂纹、焊瘤气孔、夹渣、咬边弧坑、未焊满等缺陷。无损探伤须在焊缝外观检查合格。②返修前日需将缺陷清除干净打磨出白后按返修工艺要求进行返修。③焊缝返修部位应开好宽度均匀、表面平整、过渡光顺、便于施焊的凹槽，且两端有约为1：5的坡度。④当挖基坑时，随挖随加焊接斜腹杆及水平腹杆；⑤腹杆与缀板均作防锈处理，表面采用钢丝刷砂皮除锈，底漆为铁红防锈漆二道，面漆采用银粉漆一道作为保护层；⑥焊接由专业人员焊接，各种构件的连接均采用满焊，焊缝高度为10mm；缀板与腹杆的连接做法为以腹杆外边线与缀板满焊；缀板与三角钢的连接做法为以缀板的外边与三角钢满焊；⑦缀板、腹杆及三角钢材料的选择按附图做法选用材料，采用Q235-B；⑧缀板、腹杆及三角钢的连接尺寸位置详见附图；(3)、格构柱穿地下室防水措施:格构柱穿过基础底板时的焊3厚钢板止水片。八、塔吊沉降、垂直度测定及偏差校正的要求和安全技术措施1、塔吊沉降、垂直度测定有关要求和措施：①塔吊的沉降、垂直度观测由安全员王莹忠负责组织，由陈鑫磊、吕江涛负责观测和记录。②塔机沉降观测应定期进行，一般为半月一次，垂直度的测定当塔机在独立高度以内时应半月一次，当安装附墙后，应每月观测一次。③当沉降和垂直度出现明显异常时应立即停止塔吊，并对塔身、塔吊基础及基坑周边地面进行仔细检查。④塔基应保持排水通畅，防止积水。2、当塔机出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，应对塔机进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔机基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程中，用高吨位的千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面、缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能松动螺栓上的螺母，具体长度根据加垫钢片的厚度确定，塔机的垂直度校正，在保证安全的前提下，可通过调节附墙拉杆的长度来实现。九、安全保证措施1、塔吊安拆方案由具有相应资质的专业施工单位编制并负责实施。2、定期对塔吊基础进行沉降观测和倾斜测量。3、如施工工期较长，需根据实际情况定期对格构柱进行防锈处理。4、接地装置应有专业人员安装，测定电阻时要用高效精密仪器，且需定期检查接地线盒电阻。5、塔吊按拆方案由具有相应资质的专业施工单位编制并负责实施。6、深基坑开挖前对挖机司机进行专项交底，严禁在开挖过程中与塔身及格构柱发生碰撞，确保做好塔身的安全保护措施。7、本工程塔吊为多塔交叉作业，做好群塔作业管理为重中之重，具体群塔作业管理措施如下：（1）在工程施工中，虽然有可行的方案和严格的管理，多塔交叉作业仍存在一定的隐患，偶尔会出现低塔臂架碰到高塔主卷扬钢丝绳等情况，为此我们拟增设电子防止互撞系统或电子作业区域限制器(单机限制禁区)。（2）加强与项目部各工种间的沟通因施工现场所有材料的垂直运输依靠塔吊，所以塔吊在本工程施工中将发挥极其重要的作用，在塔吊使用过程中，根据项目施工的进度计划，及时与项目部施工人员沟通，合理安排各台塔吊的顶升和维修时间，随时掌握结构施工进度，及时设置预埋件，避免因错埋、漏埋引起材料运输中断或者停工；协调塔吊在交叉覆盖区范围内作业时相互避让，协调操作工与信号员和班组之间的关系。（3）加强对现场特种工作人员的管理现场塔吊的安装维修工(包括机械工和电工)、操作工等必须由经过专业技能培训取得相应资格证书的人员担任。信号指挥员采用对讲机与司机联系指挥，每台塔吊专设频道，严禁串台互相干扰。司机应定人定机，严禁私自调整岗位。因本工程的特殊性，管理人员设定人定点指挥与协调，每天现场均安排2名机械维修工和1名电工值守，现场人员，各就各位，随时可取得联系，塔吊故障争取在最短时间内修复，保证工程施工的连续性。（4）加强塔吊的维护保养1）塔吊进场应严格质量把关，安装后应按程序验收合格后方可投入使用。2）维护与保养。日常的维护与保养是不可缺少的，只用不养必将加速设备的磨损与消耗，不正确的维护保养也将会埋下隐患，威胁安全，阻碍其效能的发挥。我们同时进行保养，正确维护与保养的方法、材料工具、时间、执行人员的职责作出明确规定，形成有章可循的制度，确保维护与保养不间断的穿插进行。3）检查与修理工作。贯穿于设备管理与使用的全过程。每台塔吊要求司机做好班前、班后检查，周检，月检；维修人员除日常修理外，每月安排一次巡检，分公司组织月检、季度检查等，并做好检查记录。发现问题，及时解决，严禁设备带病运转，不留任何隐患。（5）加强现场使用安全管理1）要求塔吊司机严格遵守操作规程，严禁违章操作。2）运行中，如遇到起升机构制动器突然失灵事故时，应立即将吊臂转至无人安全部位，同时改用低速下降使重物落地。如突然停电，必须立即切断电源开关，把控制器回到零位，警告现场人员勿在吊臂和重物下逗留。通过人工盘动回转电动机使吊臂转至无人的安全部位，然后松开机构制动器，使重物慢慢落地，待安排就绪后立即作出处理措施。3）如遇台风等恶劣天气，塔吊严禁使用，必要时应进行加固。4）塔吊交叉作业，服从统一指挥，防止忙中出乱。5）严格按照方案预定的标高进行预埋、锚固、顶升。6）塔吊上从事顶升、维修等作业必须做好防护，严禁高空坠物伤人。7）做好防雷接地，塔顶和两臂安装红色障碍灯，保证夜间作业有足够的照明。8）每台塔吊定时进行沉降观测和垂直度测量。9）及时整理资料，各类记录归类存档。十、塔式起重机使用期间各工况安全技术措施以及应急预案组织保证体系1、使用期间各工况安全技术措施：（1）在塔吊安装完成后，每天由塔吊司机和机修工对格构柱进行表观检查，并做好每次检查记录情况。（2）发现隐患应立即停止使用，并将简要情况上报项目部和塔吊安装专业单位。（3）由项目部通知专业安装单位立即对塔吊情况进行检查，根据塔吊问题大小采取相应的对策。若一般的、不存在安全隐患的问题，则继续使用，并由专业单位进行查明。若存在严重安全隐患的，则立即停止使用，直至隐患排除方可使用。（4）每周由塔吊司机对塔身紧固螺丝进行紧固一次。（5）每两周由项目部技术负责人、安全员、机修工、电工、塔吊司机对所有塔吊检查一次。检查范围包括格构柱、塔身紧固螺丝、钢丝绳、塔身、吊钩插销和卡环、开关箱和有关保险丝、钢丝绳滚筒、小车行车是否自由无异常声响等。2、应急预案组织保证体系如下：项目经理：XXX项目副经理：技术负责人：塔吊安装班：机修班：安全员：十一、桩承台基础计算与承台承载力验算厂家提供的QTZ80(ZJ5710)塔式起重机作用在基础上荷载标准值：工况垂直力FV（KN）水平力Fh（KN）倾覆力距M1（KN.m）倾覆力距M2（KN.m）扭矩MK（KN.m）工作状态509311039875270非工作状态44971166800（一）1#塔吊承台基础计算与承台承载力验算1#塔吊基础下部地质情况参照Zk14号钻探孔地质情况。一.参数信息塔吊型号:QTZ80；自重(包括压重):F1=449.00kN；最大起重荷载:F2=60.00kN塔吊倾覆力距；塔吊起重高度:H=36.00m；塔身宽度:B=1.60m；桩混凝土等级:C35；承台混凝土等级:C35；保护层厚度:100mm；矩形承台边长:5.0m；承台厚度:Hc=1.250m；承台箍筋间距:S=366mm承台钢筋级别:Ⅱ级；承台预埋件埋深:h=0.5m；承台顶面埋深:D=0.000m桩直径:d=0.800m；桩间距:a=1.600m；桩钢筋级别:Ⅱ级；桩入土深度:20m；桩型与工艺:大直径灌注桩(清底干净)二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1.塔吊自重(包括压重)F1=449.000kN2.塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=509.000kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×三.矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第条)其中n──单桩个数，n=4；Fk──作用于承台顶面的竖向力，Fk=509.000kN；Gk──桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=781.250kN；Mxk,Myk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y轴的力矩xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Nik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(509.000+781.250)/4+2335.200×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=1419.253kN最大拔力：N=1.2×(509.000+781.250)/4-2335.200×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-645.10kN桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(509.000+781.250)/4+1668.000×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=1059.833kN最大拔力：N=(509.000+781.250)/4-1668.000×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-414.708kN2.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第条)其中Mx,My──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；Ni──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：压力产生的承台弯矩：N=1.2×(509.000+781.250)/4+2335.200×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=1116.825kNMx1=My1=2×(1116.825-781.250/4)×拔力产生的承台弯矩：N=1.2×(509.000+781.250)/4-2335.200×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=-342.675kNMx2=My2=2×-488.63×四.矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度。fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。承台底面配筋:s=0.000×106/(1.000×1.570×5000.000×1200.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asy=0.000×106/(1.0000×1200.000×300.000)=0.000mm2承台顶面配筋:s=0×106/(1.000×1.570×5000.000×1200.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asy=0×106/(1.0000×1200.000×300.000)=0.000mm2。满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!五.矩形承台截面抗剪切计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑对称性，记为V=2838.506kN，我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中──计算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台计算截面处的计算宽度，b=5000mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=700mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2；S──箍筋的间距，S=366mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1419.253kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.750fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=0.502m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，受压钢筋只需构造配筋!桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第条受拉承载力计算，最大拉力N=645.10kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=2150.33mm2。综上所述，全部纵向钢筋采用构造配筋且配筋面积不能小于2150.33mm2构造规定：灌注桩主筋采用6～12根直径12m～14m，配筋率不小于0.2%!灌注桩主筋采用10根φ18(2543mm2)的钢筋能满足要求。七.桩抗压承载力计算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第和条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1419.253kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中R──基桩竖向承载力特征值；Ra──单桩竖向承载力特征值；K──安全系数，取1.0；fak──承台下土的地基承载力特征值加权平均值；c──承台效应系数qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力特征值，按下表取值；qpk──极限端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.512m；Ap──桩端面积,取Ap=0.502m2；Ac──计算桩基所对应的承台净面积，取Ac=5.748m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；根据商业综合用房－XXXX（1、2）工程《岩土工程勘察报告》中Zk14号钻探孔地质情况各层土厚度及阻力特征值以及结合桩顶标高位置，桩顶标高为-7.25m（相对于85国家高程为-2.45m），其塔吊桩具体位于土层位置如下表:序号土厚度(m)桩侧阻力特征值(kPa)桩端阻力特征值(kPa)土层名称10.63503a淤泥质粘土26.9803b淤泥质粉质粘土夹粉土32.5703c淤泥质粉质粘土41.7182004a粉质粘土57.27266004b粉质粘土由于桩入土深度为20m，所以桩端是在4b粉砂粘土层。最大压力验算:R=2.512×(0.63×5+6.9*8+2.5×7+1.7*18+8.27*26)+0.502*600=1108.73kN上式计算的R值大于最大压力1059.833kN，所以满足要求!八.桩抗拔承载力计算桩抗拔承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第条桩抗拔承载力应满足下列要求:其中:式中Tuk──基桩抗拔极限承载力标准值；i──抗拔系数；解得:Tgk=9.6×0.700×(0.63×5+6.9*8+2.5×7+1.7*18+8.27*26)/4=540.07kNGgp=9.6×20×22/4=1056kNTuk=2.512×0.700×(0.63×5+6.9*8+2.5×7+1.7*18+8.27*26)=565.27kNGp=0.502×20×25=251kN由于:540.07/2.0+1056>414.708满足要求!由于:565.27/2.0+251>414.708满足要求!九、1#塔吊格构柱设计计算格构柱由4根400×400单柱组成的2000×2000架体，高度为4.4米，格构柱总长为7.75米，单柱由4根L125×125×12的角钢及δ10的钢板焊接而成，L125×125×12的角钢作为水平和斜腹杆连接成一体，节距为1500mm，角钢材料为Q235-B。名称垂直力KN弯矩KN.M水平力KN最大起重量非工作状态44916687160工作状态50910393160自重（包括压重）F1=449kN，最大起重荷载F2=60.00kN；塔吊倾覆力距M=1668kN.m，塔吊起重高度H=36m，塔身中心轴线宽度B=1.6m；混凝土强度：C35，钢筋级别II级，桩直径d=800mm，桩间距a=1.60m。1.单柱计算：已知：L125×125×12角钢A=28.9cm2I=423cm4Zo=3.53cm1、单柱惯性矩2、架体计算已知架体截面积：2.1架体惯性矩2.2架体惯性半径(回转半径)2.3架体截面模量（注：Y为1/2架体截面尺寸）2.4架体长细比查表得。2.5单柱长细比查表得注：λ1为单柱对最小刚度轴的长细比，其计算长度取缀板间的净距离l=300mm；3、格构柱承载力计算式中：N：最大轴向力（kN）=Fv+格构柱自重，取安全系数1.35M：最大弯矩（kN.m）=M1+Fh×L,取安全系数1.43.1工作状态时验算已知：Fv=509kNN=（509+37.15）×1.35=737.3kNM=(1039+31×4.4)×A=462.4cm2Wx=Wy=W架=30915.6cm3L为格构柱高度4.4m；则满足要求！3.2非工作状态时验算已知：Fv=449kNN=（449+37.15）×1.35=656.3kNM=(1668+71×4.4)×A=462.4cm2Wx=Wy=W架=30915.6cm3L为格构柱高度4.4m；则满足要求！4.整体稳定性计算4.1工作状态时验算欧拉临界力已知：满足要求！4.2非工作状态时验算已知：满足要求！4.3单柱稳定性计算单柱最大压力（经验算非工作状态时最大）满足要求！5型钢支撑与格构柱焊接处焊缝长度计算由于现场采用125×125×12的Q235-B角钢，故A＝24.37cm2,ffW=160N/mm2,fy=215N/mm2,hf=10mm，故：Nf＝0.85×A×fy=0.85×2437×215=445361.75NNy=0.7hf×ffW×lw=0.7×10×125×160×1.22=170800NLw=171.6+10=181.6mm要求单边焊缝长度不少于182mm。（二）2#塔吊承台基础计算与承台承载力验算2#塔吊基础下部地质情况参照Zk45号钻探孔地质情况。一.参数信息塔吊型号:QTZ80；自重(包括压重):F1=449.00kN；最大起重荷载:F2=60.00kN塔吊倾覆力距；塔吊起重高度:H=33.00m；塔身宽度:B=1.60m；桩混凝土等级:C35；承台混凝土等级:C35；保护层厚度:100mm；矩形承台边长:5.0m；承台厚度:Hc=1.250m；承台箍筋间距:S=366mm承台钢筋级别:Ⅱ级；承台预埋件埋深:h=0.5m；承台顶面埋深:D=0.000m桩直径:d=0.800m；桩间距:a=1.600m；桩钢筋级别:Ⅱ级；桩入土深度:18m；桩型与工艺:大直径灌注桩(清底干净)二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1.塔吊自重(包括压重)F1=449.000kN2.塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=509.000kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×三.矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第条)其中n──单桩个数，n=4；Fk──作用于承台顶面的竖向力，Fk=509.000kN；Gk──桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=781.250kN；Mxk,Myk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y轴的力矩xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Nik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(509.000+781.250)/4+2335.200×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=1419.253kN最大拔力：N=1.2×(509.000+781.250)/4-2335.200×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-645.10kN桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(509.000+781.250)/4+1668.000×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=1059.833kN最大拔力：N=(509.000+781.250)/4-1668.000×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-414.708kN2.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第条)其中Mx,My──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；Ni──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：压力产生的承台弯矩：N=1.2×(509.000+781.250)/4+2335.200×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=1116.825kNMx1=My1=2×(1116.825-781.250/4)×拔力产生的承台弯矩：N=1.2×(509.000+781.250)/4-2335.200×(1.600/2)/[4×(1.600/2)2]=-342.675kNMx2=My2=2×-488.63×四.矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度。fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。承台底面配筋:s=0.000×106/(1.000×1.570×5000.000×1200.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asy=0.000×106/(1.0000×1200.000×300.000)=0.000mm2承台顶面配筋:s=0×106/(1.000×1.570×5000.000×1200.0002)=0.0000=1-(1-2×0.0000)0.5=0.0000s=1-0.0000/2=1.0000Asy=0×106/(1.0000×1200.000×300.000)=0.000mm2。满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!五.矩形承台截面抗剪切计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑对称性，记为V=2838.506kN，我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：其中──计算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台计算截面处的计算宽度，b=5000mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=700mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.000N/mm2；S──箍筋的间距，S=366mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1419.253kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.750fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=0.502m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，受压钢筋只需构造配筋!桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第条受拉承载力计算，最大拉力N=645.10kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As=2150.33mm2。综上所述，全部纵向钢筋采用构造配筋且配筋面积不能小于2150.33mm2构造规定：灌注桩主筋采用6～12根直径12m～14m，配筋率不小于0.2%!灌注桩主筋采用10根φ18(2543mm2)的钢筋能满足要求。七.桩抗压承载力计算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第和条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1419.253kN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中R──基桩竖向承载力特征值；Ra──单桩竖向承载力特征值；K──安全系数，取1.0；fak──承台下土的地基承载力特征值加权平均值；c──承台效应系数qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力特征值，按下表取值；qpk──极限端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.512m；Ap──桩端面积,取Ap=0.502m2；Ac──计算桩基所对应的承台净面积，取Ac=5.748m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；根据商业综合用房－XXXX（1、2）工程《岩土工程勘察报告》中Zk45号钻探孔地质情况各层土厚度及阻力特征值以及结合桩顶标高位置，桩顶标高为-7.25m（相对于85国家高程为-2.45m），其塔吊桩具体位于土层位置如下表:序号土厚度(m)桩侧阻力特征值(kPa)桩端阻力特征值(kPa)土层名称36.84803b淤泥质粉质粘土夹粉土40.9703c淤泥质粉质粘土52.0182004a粉质粘土68.26266004b粉质粘土由于桩的入土深度为18m，所以桩端是在4b粉砂粘土层。最大压力验算:R=2.512×(6.84×8+0.9×7+2.0*18+8.26*26)+0.502*600=1084.39kN上式计算的R值大于最大压力1059.833kN，所以满足要求!八.桩抗拔承载力计算桩抗拔承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第条桩抗拔承载力应满足下列要求:其中:式中Tuk──基桩抗拔极限承载力标准值；i──抗拔系数；解得:Tgk=9.6×0.700×(6.84×8+0.9×7+2.0*18+8.26*26)/4=523.79kNGgp=9.6×18×22/4=950.4kNTuk=2.512×0.700×(6.84×8+0.9×7+2.0*18+8.26*26)=548.23kNGp=0.502×18×25=225.9kN由于:523.79/2.0+950.4>414.708满足要求!由于:548.23/2.0+225.9>414.708满足要求!九、2#塔吊格构柱设计计算格构柱由4根400×400单柱组成的2000×2000架体，高度为4.4米，格构柱总长为7.75米，单柱由4根L125×125×12的角钢及δ10的钢板焊接而成，L125×125×12的角钢作为水平和斜腹杆连接成一体，节距为1500mm，角钢材料为Q235-B。名称垂直力KN弯矩KN.M水平力KN最大起重量非工作状态44916687160工作状态50910393160自重（包括压重）F1=449kN，最大起重荷载F2=60.00kN；塔吊倾覆力距M=1668kN.m，塔吊起重高度H=36m，塔身中心轴线宽度B=1.6m；混凝土强度：C35，钢筋级别II级，桩直径d=800mm，桩间距a=1.60m。1.单柱计算：已知：L125×125×12角钢A=28.9cm2I=423cm4Zo=3.53cm1、单柱惯性矩2、架体计算已知架体截面积：2.1架体惯性矩2.2架体惯性半径(回转半径)2.3架体截面模量（注：Y为1/2架体截面尺寸）2.4架体长细比查表得。2.5单柱长细比查表得注：λ1为单柱对最小刚度轴的长细比，其计算长度取缀板间的净距离l=300mm；3、格构柱承载力计算式中：N：最大轴向力（kN）=Fv+格构柱自重，取安全系数1.35M：最大弯矩（kN.m）=M1+Fh×L,取安全系数1.43.1工作状态时验算已知：Fv=509kNN=（509+37.15）×1.35=737.3kNM=(1039+31×4.4)×A=462.4cm2Wx=Wy=W架=30915.6cm3L为格构柱高度4.4m；则满足要求！3.2非工作状态时验算已知：Fv=449kNN=（449+37.15）×1.35=656.3kNM=(1668+71×4.4)×A=462.4cm2Wx=Wy=W架=30915.6cm3L为格构柱高度4.4m；则满足要求！4.整体稳定性计算4.1工作状态时验算欧拉临界力已知：满足要求！4.2非工作状态时验算已知：满足要求！4.3单柱稳定性计算单柱最大压力（经验算非工作状态时最大）满足要求！5型钢支撑与格构柱焊接处焊缝长度计算由于现场采用125×125×12的Q235-B角钢，故A＝24.37cm2,ffW=160N/mm2,fy=215N/mm2,hf=10mm，故：Nf＝0.85×A×fy=0.85×2437×215=445361.75NNy=0.7hf×ffW×lw=0.7×10×125×160×1.22=170800NLw=171.6+10=181.6mm要求单边焊缝长度不少于182mm。（三）3#塔吊承台基础计算与承台承载力验算3#塔吊基础下部地质情况参照ZK18号钻探孔地质情况。一.参数信息塔吊型号:QTZ80；自重(包括压重):F1=449.00kN；最大起重荷载:F2=60.00kN塔吊倾覆力距；塔吊起重高度:H=33.00m；塔身宽度:B=1.60m；桩混凝土等级:C35；承台混凝土等级:C35；保护层厚度:100mm；矩形承台边长:5.0m；承台厚度:Hc=1.250m；承台箍筋间距:S=366mm承台钢筋级别:Ⅱ级；承台预埋件埋深:h=0.5m；承台顶面埋深:D=0.000m桩直径:d=0.800m；桩间距:a=1.600m；桩钢筋级别:Ⅱ级；桩入土深度:20m；桩型与工艺:大直径灌注桩(清底干净)二.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1.塔吊自重(包括压重)F1=449.000kN2.塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=509.000kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×三.矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1.桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第条)其中n──单桩个数，n=4；Fk──作用于承台顶面的竖向力，Fk=509.000kN；Gk──桩基承台和承台上土自重标准值，Gk=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=781.250kN；Mxk,Myk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y轴的力矩xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Nik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(509.000+781.250)/4+2335.200×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=1419.253kN最大拔力：N=1.2×(509.000+781.250)/4-2335.200×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-645.10kN桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(509.000+781.250)/4+1668.000×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=1059.833kN最大拔力：N=(509.000+781.250)/4-1668.000×(1.600×1.414/2)/[2×(1.600×1.414/2)2]=-414.708kN2.矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第条)其中Mx,My──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；Ni──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，Ni=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：压力产生的承台弯矩：N=1.2×(509.000+781.250