施工组织设计及计算书

PAGEPAGE43攀枝花学院土木工程学院2007级毕业设计（论文）专业方向：建筑工程技术设计题目：攀枝花某砖混住宅楼B幢篮指撑导能教厚师遇：帆录谎唇孟撒亩周玉不提学吩隆传园厘托却遇僚兴模歇拾产形业学评生隆姓荡名誉：湿柳僻煎供趋庆刘帐粪驳刮娇租川踏挑辞榆率裁江阵鼓最影摘沈拴学义生淹学蔬号稼：贷聪狗峰齐修扶颜慨2文0奸0膨7背2皇0饲7如0沟4爆0抢2夜8僵沉既渣吵编吧茫援日镇摊碎期井：街2假0凯1让0设年组5惠月时第尼一标部悬分钉：稳施贩工踩组赶织梯设只计指施士工悲组鸭织政设部计恳目窑录HYPERLINK\u一、荷载统计 4恒、活荷载 41.屋面荷载 4坡屋面h=120mm 42.楼面荷载 41) 客厅餐厅卧室h=100mm 42) 阳台h=100mm 53.楼梯间楼面荷载（踏步尺寸260×160） 54.风荷载 6二、基础设计 61.基础顶荷载标准值 62.基础荷载统计及截面设计 93.基础配筋计算 9三、现浇楼板配筋计算 10四、结构梁配筋计算 12五、墙体验算 18一）高厚比验算 18一~五层 19eq\o\ac(○,1)外纵墙： 19eq\o\ac(○,2)内纵墙： 20eq\o\ac(○,3)内横墙 20eq\o\ac(○,4).自承重墙验算h=120mm 20二）墙体受压计算 20三）.砌体局部受压计算 24六、楼梯计算 251.楼梯板 252.平台板 253.平台梁 26七.雨蓬计算: 26（一）雨蓬板 26（二）雨蓬梁 27(三)雨蓬的抗倾覆验算 28PAGEPAGE64一、荷载统计恒、活荷载1.屋面荷载坡屋面h=120mm水泥挂瓦条挂机制瓦0.55KN/㎡40mm厚C15细石混凝土配钢筋网1.00KN/㎡防水卷材0.40KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平层0.40KN/㎡35厚无溶剂聚氨硬泡保温层0.14KN/㎡120厚钢筋混凝土板3.00KN/㎡涂料顶棚0.50KN/㎡屋面恒荷载合计gk=5.99KN/㎡取6.0KN/㎡屋面活载qk=0.5KN/㎡屋面荷载：6.0+0.5=6.5KN/㎡屋面荷载设计值6×1.2+0.5×1.4=7.9KN/㎡2.楼面荷载客厅餐厅卧室h=100mm50mm厚C20细石混凝土面层24×0.05=1.2KN/㎡100厚钢筋混凝土板25×0.1=2.5KN/㎡涂料顶棚0.5KN/㎡楼面荷载合计：gk=4.2KN/㎡楼面活载qk=2.0KN/㎡楼面荷载：4.2+2=6.2KN/㎡楼面荷载设计值4.2×1.2+2.0×1.4=7.84KN/㎡阳台h=100mm25mm厚1:2.5水泥砂浆面层20×0.025=0.5KN/㎡100厚钢筋混凝土板25×0.1=2.5KN/㎡涂料顶棚0.5KN/㎡楼面荷载合计：gk=3.5KN/㎡楼面活载qk=2.0KN/㎡楼面荷载：3.5+2=5.5KN/㎡楼面荷载设计值3.5×1.2+2.0×1.4=7KN/㎡3）客厅卧室大房间h=120mm50mm厚C20细石混凝土面层24×0.05=1.2KN/㎡楼面恒荷载：25×0.12=3.0KN/㎡涂料顶棚0.5KN/㎡楼面荷载合计：gk=4.7KN/㎡楼面活载：qk=2.0KN/㎡楼面荷载：4.7+2.0=6.7KN/㎡楼面荷载设计4.7×1.2+2.0×1.4=8.44KN/㎡4）厨房卫生间h=80mm5mm厚水泥砂浆贴10mm厚300×300防滑地砖0.34KN/㎡20mm水泥砂浆面层20×0.02=0.4KN/㎡1:3水泥砂浆找坡最低30mm厚20×(0.03+2.7×0.01/2)=0.87KN/㎡防水层0.4KN/㎡15厚1:3水泥砂浆找平20×0.015=0.3KN/㎡楼面恒荷载：25×0.08=2.0KN/㎡涂料顶棚0.5KN/㎡楼面荷载合计：gk=4.81KN/㎡取4.85KN/㎡楼面活载：qk=2.0KN/㎡楼面荷载：4.85+2.0=6.85KN/㎡楼面荷载设计4.85×1.2+2.0×1.4=8.62KN/㎡3.楼梯间楼面荷载（踏步尺寸280×156）tgа=160/260=0.557、cosа=0.874,设楼梯板厚h=100mm5厚胶粘剂贴20厚大理石板（0.28+0.156）×0.66/0.28=1.03KN/㎡20厚1:2水泥砂浆找平层(0.28+0.156)×20×0.02/0.28=0.62KN/㎡三角形踏步1/2×0.28×0.156×25/0.28=1.95KN/㎡斜板0.1×25/0.874=2.86KN/㎡涂料顶棚：0.5/0.874=0.57KN/㎡楼梯间楼面荷载合计gk=7.03KN/㎡取7.05KN/㎡楼面活载qk=2.0KN/㎡楼面荷载：7.05+2=9.05KN/㎡楼面荷载设计值7.05×1.2+2.0×1.4=11.26KN/㎡双面粉刷的240mm厚砖墙自重为5.24KN/㎡；双面粉刷的370mm厚砖墙自重为7.62KN/㎡；门窗自重为0.5KN/㎡。恒荷载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.4。二.风荷载风压标准值计算公式：w=βzμsμzw0因结构高度H=19.05〈30m，可取βz=1.0，对于矩形平面μs=1.3，μz可查荷载规范，将风荷载换算成沿楼层高均布风荷载设计值，由风荷载引起的弯矩M=qHi2/12;计算过程如下：风荷载计算层次βzμszμzw0wqyM51.01.312.21.060.60.8270.8580.5641.01.39.41.00.60.780.8580.5631.01.36.61.00.60.780.8580.5621.01.33.81.00.60.780.8580.5611.01.31.01.00.60.780.8580.07二、基础设计1.基础顶荷载标准值Q1（eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,1)）:按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×5.1=8.29KN/m顶层墙自重:5.24×(0.9+2.7/2)=11.79KN/m一~五层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×5.1×6=47.43KN/m一~五层墙体自重：5.24×2.8×6=88.03KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×5.1=7.91KN/m底层墙自重：7.62×2.2=16.76KN/m小计：gk=180.21KN/mQ2（eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,2)）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×(5.1+5.1)=16.58KN/m顶层墙自重:5.24×(0.9+2.7/2)=11.79KN/m一~五层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×(5.1+5.1)×6=94.86KN/m一~五层墙体自重：5.24×2.8×6=88.03KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×(5.1+5.1)=15.82KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=238.61KN/mQ3（eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,6)）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(5.5+0.5)×1/4×(5.1+5.1)=15.30KN/m顶层墙自重:5.24×2.4=12.58KN/m一~五层楼面传:[(4.2+2.0)×1/4×5.1+(4.7+2.0)×5.1×1/4]×6=98.69KN/m一~五层墙体自重：5.24×2.8×6=88.03KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×5.1+(4.7+2.0)×1/4×5.1=16.45KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=242.58KN/mQ4（eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,9)）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×(4.5+4.5)=14.63KN/m顶层墙自重:5.24×(0.9+2.7/2)=11.79KN/m一~五层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×(4.5+4.5)×6=83.70KN/m一~五层墙体自重：5.24×2.8×6=88.03KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×(4.5+4.5)=13.95KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=223.63KN/mQ5（eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,12)）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×(5.1+5.1)=16.58KN/m顶层墙自重:5.24×(0.9+2.7/2)=11.79KN/m一~五层楼面传:(4.7+2.0)×1/4×(5.1+5.1)×6=102.51KN/m一~五层墙体自重：5.24×2.8×6=88.03KN/m底层楼面传来：(4.7+2.0)×1/4×(5.1+5.1)=17.09KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=247.53KN/mQ6（eq\o\ac(○,C)～eq\o\ac(○,E)/eq\o\ac(○,5)）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×3.5+(6.0+0.5)×1/2×2.6=14.14KN/m顶层墙自重:5.24×2.25=11.79KN/m一~五层楼面传:(4.85+2.0)×1/4×3.5×6+(7.05+2.0)×1/2×2.6×5+(4.2+2.0)×1/2×2.6=102.85KN/m一~五层墙体自重：(5.24×2.8×5.7-1.0×2.1×0.5)÷5.7×6=86.93KN/m底层楼面传来：(4.85+2.0)×1/4×3.5+(7.05+2.0)×1/2×2.6=17.76KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=245KN/mQ7（eq\o\ac(○,6)～eq\o\ac(○,8)/eq\o\ac(○,A)）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(5.5+0.5)×1/4×4.2=6.3KN/m顶层墙自重:(5.24×4.2×2.4-2.7×2.4×0.5)÷4.2=11.80KN/m一~五层楼面传:(4.7+2.0)×1/4×4.2×6+(3.5+2.0)×1/2×1.5×5=62.84KN/m一~五层墙体自重：(5.24×2.8×4.2-2.7×2.4×0.5)÷4.2×6=83.40KN/m底层楼面传来：(4.7+2.0)×1/4×4.2+(3.5+2.0)×1/2×1.5=11.16KN/m底层墙自重：7.62×2.2=16.76KN/m小计：gk=192.26KN/mQ8（eq\o\ac(○,8)～eq\o\ac(○,9)/eq\o\ac(○,A)）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×3.9=6.3KN/m顶层墙自重:(5.24×3.9×2.25-2.1×1.8×0.5)÷3.9=11.30KN/m一~五层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9×6=36.27KN/m一~五层墙体自重：(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×6=85.12KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×3.9=6.05KN/m底层墙自重：7.62×2.2=16.76KN/m小计：gk=161.80KN/mQ9（eq\o\ac(○,3)～eq\o\ac(○,5)/eq\o\ac(○,E)）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×3.5=5.69KN/m顶层墙自重:(5.24×3.9×2.25-1.8×1.5×0.5)÷3.5=11.40KN/m一~五层楼面传:(4.85+2.0)×1/4×3.5×6=35.96KN/m一~五层墙体自重：(5.24×2.8×3.9-1.8×1.5×0.5)÷3.9×6=85.96KN/m底层楼面传来：(4.85+2.0)×1/4×3.5=5.99KN/m底层墙自重：7.62×2.2=16.76KN/m小计：gk=163.83KN/m2、基础荷载统计及截面设计由地质报告，fak=800kpa及fak=1600kpa,取基础埋深分别为d=1.2m及d=0.6m根据各墙体底部内力及F/(f-rd)公式，条形基础取1m宽度计算得各基础的截面尺寸如下：Q1（eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,1)）gk=180.21KN/mb>180.21/800=0.225取b=600mmQ2（eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,2)）gk=238.61KN/mb>238.61/800=0.298取b=600mmQ3（eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,6)）gk=242.58KN/mb>242.58/800=0.30取b=600mmQ4（eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,9)）：gk=223.63KN/mb>223.63/1600=0.140取b=600mmQ5（eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)/eq\o\ac(○,12)）：gk=247.53KN/mb>247.53/800=0.31取b=600mmQ6（eq\o\ac(○,C)～eq\o\ac(○,E)/eq\o\ac(○,5)）：gk=245KN/mb>245/800=0.31取b=600mmQ7（eq\o\ac(○,6)～eq\o\ac(○,8)/eq\o\ac(○,A)）:gk=192.26KN/mb>192.26/800=0.24取b=600mmQ8（eq\o\ac(○,8)～eq\o\ac(○,9)/eq\o\ac(○,A)）：gk=161.80KN/mb>161.80/800=0.2取b=600mmQ9（eq\o\ac(○,3)～eq\o\ac(○,5)/eq\o\ac(○,E)）gk=163.83KN/mb>163.83/800=0.20取b=600mm3.基础配筋计算按荷载基本组合统计设计值：L=a’=1m,a1=b1采用C25,as=40,h0=h-401-1:F=192.26KN/mb=600mmM=2.20KN·MG=γmAd=20×0.6×1.2=14.4KNNb=F+G=14.4+192.26=206.66KNPKmax=Nb/A+M/W=206.66/0.6+2.20×6/0.6×1.02=344.43+22=458.55<800KpaPmax=N/A+M/W=258.33/0.6+2.20×1.25×6/0.6×1.02=430.54+27.5=458.04Pmin=N/A-M/W=258.33/0.6-2.20×1.25×6/0.6×1.02=430.54-27.5=403.04P=（1-a/b）Pmax+aPmin/b=(1-0.18/0.6)×458.04+0.18×403.04/0.6=320.63+120.92=441.54M=1/12×a12[(2l+a’)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]=1/12×0.182[(2×1+1)×(458.04+441.54-2×14.4/0.6)+(458.04-441.54)×1]=6.9KN·MAs=M/0.9fyh0=6.9×106/(0.9×300×260)=98.29*㎜2根据构造要求选用φ10@2002-2:F=247.53KN/mb=600mmG=γmAd=20×0.6×1.2=14.4KNNb=F+G=14.4+247.53=261.93KNP=N/A=327.41/0.6=546.55M=1/12×a12[(2l+a’)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]=1/12×0.182[(2×1+1)×(546.55×2-2×14.4/0.6)]=2.82KN·MAs=M/0.9fyh0=2.82×106/(0.9×300×260)=40.20㎜2根据构造要求选用φ10@200三、现浇楼板配筋计算虚线所示为简支端，为固定端，C20HRB400,各主要板块计算配筋如下1.3.6m×5.1meq\o\ac(○,1)～eq\o\ac(○,2)/eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)P=g+q=7.84KN/m2h=100㎜L01/L02=（3.6-0.24）/（5.1-0.24）=0.69<2PL02=7.84×3.362=88.51KN·MMX=(0.0491+0.2×0.0144)×88.51=4.60KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MY=(0.0144+0.2×0.0491)×88.51=2.14KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MX0=0.1094×88.51=9.69KN·MAS=368.49㎜2选用φ8@150AS=335㎜22.3.6m×4.2meq\o\ac(○,1)～eq\o\ac(○,2)/eq\o\ac(○,D)～eq\o\ac(○,E)P=g+q=7.84KN/m2h=100㎜L01/L02=（3.6-0.24）/（4.2-0.24）=0.85<2PL02=7.84×3.362=88.51KN·MMX=(0.04+0.2×0.0204)×88.51=3.90KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MY=(0.0204+0.2×0.04)×88.51=2.51KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MX0=0.0965×88.51=8.54KN·MAS=320.90㎜2选用φ8@150AS=335㎜23.3.3m×5.1meq\o\ac(○,2)～eq\o\ac(○,4)/eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)P=g+q=7.84KN/m2h=100㎜L01/L02=（3.3-0.24）/（5.1-0.24）=0.63<2PL02=7.84×3.062=73.41KN·MMX=(0.0396+0.2×0.0051)×73.41=2.98KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MY=(0.0051+0.2×0.0396)×73.41=0.96KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MX0=0.0829×73.41=6.09KN·MAS=223.26㎜2选用φ8@150AS=335㎜24.3.9m×5.1meq\o\ac(○,4)～eq\o\ac(○,6)/eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)P=g+q=7.84KN/m2h=100㎜C20HRB400L01/L02=（3.9-0.24）/（5.1-0.24）=0.75<2PL02=7.84×3.662=105.02KN·MMX=(0.0366+0.2×0.0088)×105.02=4.03KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MY=(0.0088+0.2×0.0366)×105.02=1.69KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MX0=0.0799×105.02=8.39KN·MAS=314.75㎜2选用φ8@150AS=335㎜25.4.2m×5.1meq\o\ac(○,6)～eq\o\ac(○,8)/eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,C)P=g+q=8.44KN/m2h=120㎜C20HRB400L01/L02=（4.2-0.24）/（5.1-0.24）=0.81<2PL02=8.44×3.962=132.35KN·MMX=(0.0349+0.2×0.0106)×132.35=4.90KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MY=(0.0106+0.2×0.0349)×132.35=2.33KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MX0=0.0778×132.35=10.30KN·MAS=394.12㎜2选用φ8@100AS=503㎜26.3.9m×4.2meq\o\ac(○,8)～eq\o\ac(○,9)/eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,B)P=g+q=7.84KN/m2h=100㎜C20HRB400L01/L02=（3.9-0.24）/（4.2-0.24）=0.92<2PL02=7.84×3.662=105.02KN·MMX=(0.0312+0.2×0.0138)×105.02=4.86KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MY=(0.0138+0.2×0.0312)×105.02=2.10KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MX0=0.0734×105.02=7.71KN·MAS=287.2㎜2选用φ8@150AS=335㎜2四、结构梁配筋计算一）、一层~五层C20HRB335as=30㎜根据前面计算结果取设计值计算：1.L01:b×h=150×250梁自重：1.2×25×0.15×0.25+20×0.02×[0.15+2×（0.25-0.1）]=1.31KN/m墙体重：1.2×22×0.12×(2.8-0.25)=8.08KN/m梯板传：（1.2×4.2+1.4×2.0）×1.4×1/2=5.49KN/m井道传：(1.2×4.2+1.4×2.0)×0.42/2=1.65KN/mq=16.53KN/mMmax=1/8ql2=1/8×16.53×2.62=13.97KN·Mαs=M/fcmbh02=13.97×106/(9.6×150×2102)=0.22γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.874As=M/γsfyho=13.97×106/(0.874×300×210)=253.66㎜2选用2φ14As=308㎜22.L02:b×h=150×130为暗梁，根据构造配筋3.L03:b×h=150×130为暗梁，根据构造配筋4.L04:b×h=240×300梁自重：1.2×25×0.24×0.3+20×0.02×[0.24+2×（0.3-0.1）]=2.42KN/m楼板传：（1.2×4.2+1.4×2.0）×（3.5+3.9）×1/4=14.50KN/mq=16.92KN/mMmax=1/8ql2=1/8×16.92×2.62=14.30KN·Mαs=M/fcmbh02=14.30×106/(9.6×240×2602)=0.092γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.952As=M/γsfyho=14.30×106/(0.952×300×260)=192.58㎜2选用2φ14As=308㎜25.L05:b×h=240×300梁自重：1.2×25×0.24×0.3+20×0.02×[0.24+2×（0.3-0.1）]=2.42KN/m墙自重：1.2×（22×0.12×2.5×1.2-0.9×2.1×0.5）÷1.2=6.98（左侧有）楼板传：q1=（1.2×4.2+1.4×2.0）×3.6×1/4=7.06KN/mq2左=（1.2×4.2+1.4×2.0）×1.5×1/2=5.88KN/mq2右=（1.2×4.2+1.4×2.0）×2.4×1/4=4.70KN/mq左=22.34KN/mq右=14.18KN/mL01传集中力：L01自重：1.31KN/mL01上墙自重：1.2×22×0.12×2.55=8.08楼板传L01：（1.2×4.2+1.4×2.0）×1.5×//4=2.94KN/mp=(1.31+8.08+2.94)×1.5×1/2=9.25KNRA=[1/2×14.18×2.42+9.25×2.4+22.34×1.2×(0.6+2.4)]/3.6=39.85KNRB=1.2×22.34+9.25+14.18×2.4-RA=30.24KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距B支座x，则30.24-14.18x=0,得x=2.13Mmax=30.24×2.13-1/2×14.18×2.132=32.24KN·Mαs=M/fcmbh02=32240000/(9.6×240×2602)=0.207γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.883As=M/γsfyho=32240000/0.883×300×260=468选用3φ18As=763㎜26.L06:b×h=240×300梁自重：1.2×25×0.24×0.3+20×0.02×[0.24+2×（0.3-0.1）]=2.42KN/m楼板传：q1=（1.2×4.7+1.4×2.0）×2.1×1/4=4.43KN/mq2左=（1.2×4.7+1.4×2.0）×5.1×1/4=10.76KN/mq2右=（1.2×4.2+1.4×2.0）×3.6×1/4=7.06KN/mq左=17.61KN/mq右=13.91KN/mL04传集中力：L04自重：2.42KN/m楼板传L04：（1.2×4.2+1.4×2.0）×2.9×1/4+(1.2×4.7+1.4×2.0)×4.2×1/4=14.55KN/mp=(2.42+14.55)×2.9×1/2=24.61KNRA=[1/2×13.91×0.722+24.61×0.72+17.61×0.6×(0.3+0.72)]/1.32=24.32KNRB=0.6×17.61+24.61+13.91×0.72-RA=20.87KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距A支座x，则24.32-17.61×0.6-24.61-13.91(x-0.6)=0,得x<0,则V最小处为x=0.6，此时Mmax=24.32×0.6-17.61×0.6×0.6×1/2=11.42KN·Mαs=M/fcmbh02=11420000/(9.6×240×2602)=0.073γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.962As=M/γsfyho=11420000/0.962×300×260=152.19选用2φ16As=402㎜27．LL01:b×h=240×300梁自重：1.2×25×0.24×0.3+20×0.02×[0.24+2×（0.3-0.1）]=2.42KN/m楼板传：（1.2×3.5+1.4×2.0）×1.5×1/2=5.25KN/mq=7.67KN/mMmax=1/11ql2=1/11×7.67×3.92=10.61KN·Mαs=M/fcmbh02=10.61×106/(9.6×240×2602)=0.068γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.965As=M/γsfyho=10.61×106/(0.965×300×260)=140.96㎜2选用2φ14As=308㎜28．XL01:b×h=240×300梁自重：1.2×25×0.24×0.3+20×0.02×[0.24+2×（0.3-0.1）]=2.42KN/mLL01传来集中力：p=1/2×7.67×3.9=14.96KNMmax=1/2ql2+pl=1/2×2.42×1.52+14.96×1.5=25.16KN·Mαs=M/fcmbh02=25160000/(9.6×240×2602)=0.162γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.911As=M/γsfyho=25160000/0.911×300×260=353选用3φ18As=763㎜2梁自重：1.2×25×0.15×0.3+20×0.02×[0.15+2×（0.3-0.1）]=1.57KN/m楼板传：（1.2×4.85+1.4×2.0）×3.5×1/4=7.54KN/mL06传集中力p1:L06自重：2.42KN/m楼板传L06：q1=（1.2×4.2+1.4×2.0）×0.9×1/2=3.53KN/mq2左=3.53KN/mq2右=（1.2×4.2+1.4×2.0）×1.46×1/2+3.53=9.25KN/mp1=[1/2×9.25×1.082+3.53×0.9×(0.9/2+1..08)]/1.98=5.18KNp2=9.25×1.08+3.53×0.9-5.18=7.99KNq=1.57+7.54=9.11KN/mp1=5.18KNRA=[1/2×9.11×2.92+5.18×2.6)]/3.5=14.79KNRB=9.11×3.5+5.18-RA=22.28KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距B支座x，则9.11x=22.28,得x=2.45，此时Mmax=22.28×2.45-9.11×1/2×2.452=27.24KN·Mαs=M/fcmbh02=27240000/(9.6×150×2602)=0.280γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.832As=M/γsfyho=27240000/0.832×300×260=419.86选用3φ18As=763㎜24.L04:b×h=200×300梁自重：1.2×25×0.20×0.30+20×0.02×[0.20+2×（0.30-0.1）]=2.04KN/m楼板传：（1.2×4.7+1.4×2.0）×（2.6/4+1.62/2）=12.32KN/m由前知，L06传集中力p2=7.99KNq=2.04+12.32=14.36KN/mp2=7.99KNRA=[1/2×14.36×3.52+7.99×2.6)]/3.5=31.07KNRB=14.36×3.5+7.99-RA=27.18KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距A支座x，则14.36x=27.18,得x=1.89，此时Mmax=27.18×1.89-14.36×1/2×1.892=25.72KN·Mαs=M/fcmbh02=25720000/(9.6×200×2602)=0.198γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.888As=M/γsfyho=25720000/0.888×300×260=371.13选用4φ18As=1017㎜25.L05:b×h=240×300同前1~5层。五、墙体验算一）.高厚比验算储藏室层砂浆强度等级为M10，[β]=26；一、六层砂浆强度等级为M7.5，[β]=26，其他层砂浆强度等级为M5，[β]=24，根据β=H0/h≤μ1μ2[β]取较不利墙体即高度较高、洞口较大的承重墙体计算：1）储藏室eq\o\ac(○,1)外纵墙：[β]=26，μ1=1.0，μC=1+γbc/l=1+1.5×0.24/3.9=1.09μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×1.2/3.9=0.88H0=0.4s+0.2H=0.4×3.9+0.2×2.19=2.0,H0/h=2.0/0.37=5.41<1.09×0.88×26=24.94满足要求。eq\o\ac(○,2)内纵墙：[β]=26，μ1=1.0，μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×1.0/3.9=0.897H0=0.4s+0.2H==0.4×3.9+0.2×2.19=2.0m,H0/h=2.0/0.24=8.33<0.897×26=23.33满足要求。eq\o\ac(○,3)内横墙：[β]=26，μ1=1.0，μ2=1H0=0.4s+0.2H=0.4×5.1+0.2×2.19=2.48m,H0/h=2.48/0.24=10.33<26满足要求。eq\o\ac(○,4).自承重墙验算h=120mm[β]=26，μ1=1.44，μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×0.9/5.1=0.93H0=1.0H=2.19m,H0/h=2.19/0.12=18.25<1.44×0.93×26=34.82满足要求。2）一~五层eq\o\ac(○,1)外纵墙：[β]=24，μ1=1.0，μC=1+γbc/l=1+1.5×0.24/3.9=1.09μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×2.1/3.9=0.78H0=0.4s+0.2H=0.4×3.9+0.2×2.8=2.12,H0/h=2.12/0.24=8.83<1.09×0.78×24=20.40满足要求。eq\o\ac(○,2)内纵墙：[β]=24，μ1=1.0，μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×1.0/3.9=0.897H0=0.4s+0.2H==0.4×3.9+0.2×2.8=2.12m,H0/h=2.0/0.24=8.83<0.897×24=21.53满足要求。eq\o\ac(○,3)内横墙[β]=24，μ1=1.0，μ2=1H0=0.4s+0.2H==0.4×5.1+0.2×2.8=2.6m,H0/h=2.48/0.24=10.83<24满足要求。eq\o\ac(○,4).自承重墙验算h=120mm[β]=24，μ1=1.44，μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×0.9/2.1=0.83H0=1.0H=2.8m,H0/h=2.8/0.12=23.33<1.44×0.83×24=28.68满足要求。二）.墙体受压计算根据屋盖(楼盖)类别及横墙间距,知,该房屋属于刚性方案,且室外地坪以上须考虑风荷载作用.一层以上墙体的计算截面和砌体的抗压强度相同，外纵墙受力较为不利,故验算一层墙体.1.一层1)计算单元:根据梁板布置及开门窗洞口情况,取eq\o\ac(○,8)～eq\o\ac(○,9)/eq\o\ac(○,A)为计算单元2)控制截面:取三个控制截面:eq\o\ac(○,1)墙上部圈梁底下截面І-І;eq\o\ac(○,2)墙下部圈梁底稍上截面Ш-Ш;eq\o\ac(○,3)在风荷载作用下弯矩最大截面П-П3)荷载计算:按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×3.9=6.34KN/m顶层墙自重:(5.24×3.9×2.25-2.1×1.8×0.5)÷3.9=11.30KN/m三-五层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9×4=24.18KN/m二~五层墙体自重：(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×5=70.94KN/m二层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9=6.05KN/m一层墙体自重:(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9=14.19KN/m按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合：屋面传来：(1.2×6.0+1.4×0.5)×1/4×3.9=7.70KN/m顶层墙自重:1.2×(5.24×3.9×2.25-2.1×1.8×0.5)÷3.9=13.57KN/m三~五层楼面传:(1.2×4.2+1.4×2.0)×1/4×3.9×5=30.58KN/m二-五层墙体自重：1.2×(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×5=85.12KN/m二层楼面传:(1.2×4.2+1.4×2.0)×1/4×3.9=7.64KN/m一层墙体自重:1.2×(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9=17.02KN/m4)内力计算及截面受压承载力验算a.І-І截面:a0=10(hc/f)1/2=10(120/1.69)1/2=84.27el=240/2-0.4×84.27=86.29mmMk=6.05×0.086+0.56=1.08Nk=112.76+6.05=118.81e=Mk/Nk=1.08/118.81=0.010计算如下:层次截面荷载标准值Nk(KN)MW(KN·m)MK(KN·m)e(mm)e/hβφφfA(KN)荷载设计值(KN)一层І-І上层传来楼面荷载112.766.050.566.05×0.086=0.52100.0428.330.73296.09144.61П-П上层传来墙重112.767.250.560.2670.0288.330.76309.39153.12Ш-Ш上面传来本层墙重118.8114.190.56040.0178.330.80326.10161.63：一~五层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9×6=36.27KN/m一~五层墙体自重：(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×6=85.13KN/m储藏室楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9=6.05KN/m地下室墙体自重：(7.62×3.39×3.9-2.1×0.4×0.5)÷3.9=25.72KN/m按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合：屋面传来：(1.2×6.0+1.4×0.5)×1/4×3.9=7.70KN/m顶层墙自重:1.2×(5.24×3.9×2.25-2.1×1.8×0.5)÷3.9=13.57KN/m一~五层楼面传:(1.2×4.2+1.4×2.0)×1/4×3.9×6=45.86KN/m一~五层墙体自重：1.2×(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×6=102.14KN/m储藏室楼面传:(1.2×4.2+1.4×2.0)×1/4×3.9=7.64KN/m地下室墙体自重：1.2×(7.62×3.39×3.9-2.1×0.4×0.5)÷3.9=30.87KN/m第一层墙体传来的轴向力标准值NK=139.04KN/m;设计值169.27KN/m,偏心矩e0=65mm第一层地面传来的轴向力标准值Nlk=6.05KN/m,设计值Nl=7.64KN/m,有效支承长度a0=10(hc/f)1/2=10(100/1.89)1/2=72.74el=240/2-0.4×72.74=90.90mm墙体自重标准值7.62KN/m；设计值9.14KN/m土的侧压力eq\o\ac(○,1)室外地面活荷载对墙体产生的侧压力qsk,从地面到基础均匀分布。土压力系数由墙背直立（α=90），填土面水平（β=0），墙背光滑（δ=0），混凝土采用C25，填土内摩擦角φ=40˚，c=0,γ=18KN/M3,基底摩擦系数μ=0.40，及公式ka=[sin(α+β)/sin2αsin2(α+β-φ-δ)]{kq[sin(α+β)sin(α-δ)+sin(φ+δ)sin(φ-β)]+2ηsinαcosφcos(α+β-φ-δ)-2[(kqsin(α+β)sin(φ-β)+ηsinαcosφ)(kqsin(α-δ)sin(φ+δ)+ηsinαcosφ)]1/2}Kq=1+2qsinαcosβ/[γhsin(α+β)]η=2c/γh知，η=0Kq=1+2×10sin90˚cos0˚/[18×6.3sin90˚]=1+0.18=1.18ka=[sin90˚/sin290˚sin2(90˚+0-30˚-0)]{1.18[sin90˚sin90˚+sin(30˚+0)sin(30˚-0)]+2×0sinαcosφcos(α+β-φ-δ)-2[(1.18sin90˚sin(30˚-0˚)+0×sinαcosφ)(1.18sin(90˚-0)sin(30˚+0)+0×sinαcosφ)]1/2}=1.33×{1.18×（1+0.5×0.5）-2×[1.18×0.5×（1.18×0.5）]1/2}=0.39室外地面荷载取10KN/m2当量土层厚度为H‘=10/18=0.56m产生的侧压力标准值qpk=kaγh‘=0.39×18×0.56=3.93KN/m；设计值qp=1.4×3.93=5.50KN/meq\o\ac(○,2)土的侧压力qsk,呈三角形分布，土层厚度H=2.39m，基础底面处侧压力标准值qsk=kaγh=0.39×18×2.39=16.78KN/m设计值qs=1.2×16.78=20.13KN/meq\o\ac(○,3)内力计算考虑基础对墙体的嵌固弯矩在土侧压力和室内地面荷载作用下，墙体下部支承处的固端弯矩标准值MOK=MB1+MB2=-qb2(2-β)2/8-qb2(4-3β+3β2/5)/24=-3.93×2.392(2-2.39/3.39)2/8-16.78×2.392[4-3×2.39/3.39+3×(2.39/3.39)2/5]/24=-4.71-8.72=-13.43KN·M基底的弹性嵌固弯矩标准值Mk=MOK/[1+3E(d/D)3/CH]=-13.43/[1+3×1600×1.89×0.8×1000×0.623/(100000×3.39)]=-2.20KN·M(2)跨中最大弯矩截面的位置和最大弯矩值。设剪力为0点距A点的距离为y均布荷载qpk引起的支座反力RA=qb2/2l=3.93×2.392/2×3.39=3.31KNRB=qb(2-β)/2=3.93×2.39×(2-2.39/3.39)/2=6.08KN三角形荷载qsk引起的支座反力RA=qb2/6l=16.78×2.392/6×3.39=4.71KNRB=qb(3-β)/6=16.78×2.39×(3-2.39/3.39)/6=15.34KNA点弯矩MK=-NKe0+Nlkel=139.04×0.065-6.05×0.091=-8.49KN·MRA=-8.49/3.39=-2.50KNRB=8.49/3.39=2.50KNB点弯矩MK=-2.20KN·MRA=-2.20/3.39=-0.65KNRB=2.20/3.39=0.65KN全部作用时RA=3.31+4.71-2.50-0.65=4.87KNRB=6.08+15.34+2.50+0.65=24.57KN令∑V=0即4.87-3.93×（y-1.0）-16.78×(y-1.0)2/(2×2.39)=0解得y=1.74m最大弯矩Mmax=4.87×1.74-1/2×3.93×(1.74-1.0)2-16.78×(1.74-1.0)3/(6×2.39)+8.49=15.41KN·M3.轴向力值І-І截面：NK=139.04+6.05=145.09KN/m;设计值N=169.27+7.64=176.91KN/mП-П截面：NK=139.04+6.05+7.62×1.74=158.35KN/m;设计值N=169.27+7.64+1.2×7.62×1.74=192.82KN/mШ-Ш截面：NK=139.04+6.05+7.62×（3.39-0.3）=168.64KN/m;设计值N=169.27+7.64+1.2×7.62×（3.39-0.3）=205.16KN/m4.承载力验算横墙间距3.6墙高3.39米，H<S<2S,H0=0.4S+0.2H=0.4×3.6+0.2×3.39=2.12m高厚比β=H0/d=2.12/0.37=5.72<[β]=26取1米墙体验算：项目截面І-ІП-ПШ-ШMK8.4915.412.20NK145.09158.35168.64N176.91192.82205.16e=MK/NK(mm)0.0590.0970.013e/h0.1590.2620.035e/y0.3180.5240.07β5.725.725.72φ0.6470.4410.866A370000370000370000f1.511.511.51φAf361.48>N246.39>N483.83>N结论：墙体受压验算满足要求。三）.砌体局部受压计算取结构局部受压较薄弱处计算。eq\o\ac(○,C)～eq\o\ac(○,D)/eq\o\ac(○,23)+：1）梁直接搁置在砌体上梁的有效支承长度a0=10(hc/f)1/2=10×√[250/（1.89×0.80）]=128.6>a=120mm取a0=120局部受压面积Al=a0×b=120×150=18000㎜2局部受压的计算面积：A0=（120+120+240）×240=115200㎜2Al/A0=115200/18000=6.4>3上部荷载的折减系数ψ=0，砌体局部抗压强度提高系数γ由式γ=1+0.35√（A0/Al–1）有γ=1+0.35√（A0/Al–1）=1+0.35√（6.4–1）=1.81≤2.5梁端支承处砌体的局部受压承载力由式ηγAlf=0.7×1.81×18000×1.89=43.10N梁端支承压力设计值Nl由前可知Nl=（1.31+8.08）×1.5/2+（1.2×4.2+1.4×2.0）×1.5/4×1.5/2×2+（1.2×4.2+1.4×2.0）×3.6/4×(0.12+0.12+0.24)=7.04+4.41+3.39=14.84KN<43.10KN=ηγAlf满足。砌体局部受压承载力满足要求。六、楼梯计算1.楼梯板1）荷载计算：设板厚h=100mm,混凝土强度等级C20，钢筋RRB400，取1m宽板带计算，由前面荷载统计可知，总荷载设计值p=1.2×7.05+1.4×2.0=11.26KN/m.2.）截面设计：板水平计算跨度Ln=2.24m,弯矩设计值M=1/10pLn2=1/10×11.26×2.242=5.65KN·mh0=100-20=80mm,αs=M/fcmbh02=5650000/(9.6×1000×802)=0.092γs=(1+√1-2αs)/2=0.952As=M/γsfyho=5650000/0.952×360×80=206.14选用φ8@200As=251㎜2分布钢筋φ6@250.2.平台板设平台板厚h=80mm,取1m宽板带计算。1）荷载计算大理石面层0.66KN/㎡80厚混凝土板25×0.08=2.0KN/㎡板底抹灰20×0.02=0.4KN/㎡小计3.06KN/m活荷载2.0KN/㎡总荷载设计值p=1.2×3.06+1.4×2=6.47KN/m2）截面设计：PB1板水平计算跨度Ln=1.2m,弯矩设计值M=1/8pLn2=1/8×6.47×1.22=1.16KN·mh0=80-20=60mm,αs=M/fcmbh02=1160000/(9.6×1000×602)=0.034γs=(1+√1-2αs)/2=0.983As=M/γsfyho=1160000/0.983×360×60=40.98选用φ8@200As=251㎜2分布钢筋φ6@250.PB2板水平计算跨度Ln=1.52m弯矩设计值M=1/10pLn2=1/8×6.47×1.522=1.87KN·mh0=80-20=60mm,αs=M/fcmbh02=1870000/(9.6×1000×602)=0.054γs=(1+√1-2αs)/2=0.972As=M/γsfyho=1870000/0.972×360×60=89.05选用φ8@200As=251㎜2分布钢筋φ6@250.3.平台梁设平台梁截面b=200mm,h=300mm荷载计算梁自重25×0.2×（0.3-0.08）=1.1KN/m梁侧粉刷0.02×（0.3-0.08）×2×20=0.18KN/m平台板传来3.06×1.52/2=2.33KN/m梯段板传来7.05×2.24/2=7.90KN/m小计11.51KN/m活荷载2.0×（2.24/2+1.52/2）=3.76KN/m总荷载设计值p=1.2×11.51+3.76×1.4=19.08KN/m截面设计计算跨度L0=1.05Ln=1.05×(2.24-0.24)=2.1m内力设计值M=1/8pLn2=1/8×19.08×2.12=10.52KN·mV=1/2pLn=1/2×19.08×2.1=20.03KN截面按倒L形计算，bf’=b+5hf’=200+5×80=600h0=300-30=270mm,fcmbf’hf’(h0-1/2hf’)=9.6×600×80×(270-1/2×80)=105.984≥10.52KN·m=M;属于第一类T形截面αs=M/fcmbh02=10520000/(9.6×200×2602)=0.081γs=(1+√1-2αs)/2=0.958采用HRB335钢筋，As=M/γsfyho=10520000/0.958×300×260=140.83㎜2选用2φ14As=308㎜2配置箍筋φ6@200则VCS=0.07fcbh0+1.5fyv(Asv/s)×h0=0.07×9.6×200×260+1.5×210×2×28.3×270/200=58121.7>20030N符合设计要求。七.雨蓬计算:（一）雨蓬板h=100㎜HPB235C25砼as=25㎜1.荷载统计：(1)均布恒载：防水砂浆20厚20×0.02=0.4KN/㎡100厚砼板25×0.10=2.5KN/㎡20厚水泥砂浆20×0.02=0.4KN/㎡合计gk=3.3