城市生活污水厂处理工艺设计方案计划

城市生活污水处理CAＳS工艺的设计摘要当今随着经济的迅速发展,人民生活的不断提高，环境污染越来越严重,加大城市生活污水治理势在必行。本次设计是以相关的资料为依据，设计一座城镇生活污水处理厂，其日处理量为３0０00m3／ｄm。.水质条件:进水水质CODCｒ=3５０mg／L；BOD５＝１80ｍg／L;SS=22０mg/L；氨氮28ｍｇ/L；总氮35mｇ/L;总磷4mg/L由于城市污水的主要成分为固体悬浮污染物（即SＳ）和溶解和胶体状态的有机污染物（即BOＤ),所以本次设计采用了CAＳS工艺，经比较ＣASS工艺投资小,处理效果好，管理简单等优点，适宜使用。本设计包含工艺流程的确定，工艺流程中单体的计算，施工图纸的绘制等。本工程的实施将显著改善受纳水体水质，同时间接产生经济效益,促进经济可持续发展,污水处理厂处理后的出水达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB1８９1８－20０2）一级A标准关键词：污水处理厂ＣＡSＳ工艺设计DeｓiｇnofaSewagｅTｒeatｍentpｌａntiｎaｃityＡbｓtrａctＷiｔｈtheｒapiddeｖelopｍｅntｏftoｄａｙ'seｃoｎomy,ｔｈeconｔｉnuousimｐrovementoｆｐeoｐｌe＇ｓｌiｖｉngsｔandａrds，mｏreandｍoreseriousｅnviｒonmｅntalpollutｉon，increａseurbａｎｓｅwageｔｒeａｔｍentisｉｍperａｔｉve。Thedesigniｓbasedontheｂaｓisｏｆreｌｅｒmａtiｏｎ,dｅsｉgnancｉｔｙｓewagetrｅatmeｎtplａntｓ，thatdａiｌyｐｒocｅｓsingcapacitｙｉs300０0ｍ３/ｄm"Ｔｈepaｒametｅrofenteｒwａｔerｑｕalｉtｙｉsthａt，BODis1８0mg/L，ＣODｉs350mｇ/L，SSiｓ2２0mｇ/Ｌ，ＮH3—Nis2８mｇ／L，TPｉs４ｍg/L，TNｉs35mｇ/L．Asｔhｅmaiｎcoｍｐonｅntoｆurbaｎseｗagｅｗaｓsｕsｐeｎｄedｓｏｌidｐolｌｕtａnts(ie,SS）andｏrgaｎiccontamiｎanｔsｄiｓsｏｌｖeｄａnｄcｏlloｉdalstａtｅ（ieＢＯD），soｔhisdesiｇnuｓｅsCASＳprocess，smａlｌbｙcoｍpariｓonCASSｔechnｏloｇyｉnｖeｓｔmeｎt，goｏdeｆfect，maｎaｇeｍeｎtａｎdｓiｍple,ｓuitaｂleforuｓe。Thedeｓignincludesthｅdeteｒｍinationｐｒｏcｅｓs，thｅpｒocessｏfcａlculａtingthｅmoｎomｅｒ,ｃｏnstruｃｔiondｒaｗinｇsａｎdｏtherdｒawing．Ｉｍｐｌｅmentａtｉonofｔｈｉｓprojectｗｉｌlsignificanｔｌyimｐｒｏvｅｔhewaterqualityoｆrｅcｅｉvingwａtｅｒboｄiesafｆｅｃtｅｄ，ｗｈiｌeiｎdirecteconoｍｉｃbenefiｔs，ａndｐromotesuｓtａｉnabｌeｅｃoｎoｍicdevｅｌoｐmeｎｔ。Ｔhｅsｅwageaftｅrbeｔreaｔedｆrｏｍｔheｔｏuｒistrｅsoｒtcanaｃhievetheeｍiｓsｉonreｑuirｅmｅnｔｓｓtair＂wastｅwａteｒdischaｒｇeｓtandaｒdｓ”（ＧB8９78-２0０２)。Kｅｙworｄｓ：SeｗaｇｅTreatmeｎｔPlant;CAＳSdｉｔch；ｄesign第一章设计概论1。１设计原始资料１.１。1设计任务来源辽宁科技大学环境工程系下达的任务书。设计题目为《城市污水处理CASS工艺的设计》。1．1．2设计水量和进出水水质１、设计水量:景区日平均最大处理污水量为3万ｍ3/d，,时变化系数1.5,最大日处理规模为４.5万m３/d.2、城市处理水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GＢ18９1８-20０２)一级A标准.进出水水质如表1所示表1项目类别COＤCrBOＤ5SSNH4－Ｎ动植物油TPPＨ进水水质２５015０2０0４０255６～8出水水质902０60１0１00。56～9从表中可以看出:根据对各项污染物去除率的要求，表明污水处理工艺在满足常规去除ＢOD和CＯD以及SS的同时,必须具备脱氮和除磷的功能.采用适宜的除磷脱氮污水生物处理工艺,确保表中污染物的有效去除。１.1．3处进理程度的计算的去除率为:1８０－１0/１8０=９4%的去除率为：350－50／３５0=８6％SS的去除率为:2２0－10／2２0＝95％NH４－N的去除率为：２８—5/2８=9２%总氮的去除率为：３5－１5/35=５7%总磷的去除率为：4－0。5/４=８７。5%1。1。34自然条件1、地势地貌资料本溪位于辽宁省东南部（东经1２3°34’～12５°４6'，北纬40°49’～41°35'），全境总面积8411.3平方公里，呈亚铃形分布，自然地貌为“八山一水半分田,半分道路和庄园”。北靠沈阳、抚顺（距沈阳77公里，距抚顺７９公里），南接丹东(距丹东198公里），西邻辽阳（距辽阳４6公里)、鞍山，东傍吉林(距通化1５０公里）。本溪ＨＹＰERLＩNK”htｔp://baiｋe.ｂａidu．cｏm/viｅw/１1273８．hｔm"五女山山城是HYＰEＲLＩNK”htｔｐ：//baikｅ.baiｄu.ｃoｍ/ｖｉew/580１.hｔm＂高句丽的发祥地、清朝的肇兴地。［１]本溪ＨYＰERＬＩＮK＂hｔtｐ:/／ｂaｉke.baidu。coｍ/vｉｅw/３78484．hｔｍ”矿藏丰富，被誉为“HＹＰERLINK＂httｐ：／/ｂaike．ｂaidu．com/ｖｉeｗ/6７540.htｍ＂地质ＨYPERＬＩＮK"ｈttp：/／baｉke．/vieｗ/414９7.hｔm"博物馆”,是中国著名的HYPEＲLIＮＫ"http：/／ｂａｉke。bａiｄu.ｃｏm/viｅｗ/33８85９。htm"钢铁城市，以产优质HYPＥRLINＫ"ｈttp:／／ｂaiｋe。ｂaｉ/ｖieｗ／46７743．htｍ”焦煤、低磷铁、ＨYPＥRLＩNＫ＂htｔｐ：／／bａｉke。baｉdu．ｃom／view/1509８79。ｈｔm”特种钢而著称。2、气象资料本溪属于中温带湿润气候区，冬暖夏凉，每年11月结冰,３月魔4月初融化,恒温县在地面下1.5～2。0米，历年最大降雨量在7～８月份,最小降雨量在1~２月份，全年平均降雨量在60mm左右，最高温度＋32℃，最低温度—２６℃，年平均温度在+６℃左右。夏季多东南风,平均风力1~2级，冬季多西北风，平均风力2~3级,雨季风力平均在4级左右，秋季平均风季３级，本地区最大风力可达6~7级。１．２设计依据和原则１。２.1设计依据《地表水环境质量标准》(GB38３8－２0０2)《污水综合排排放标准》（GB8978-2002）中的一级Ａ标准《恶臭污染物排放标准》(GＢ1４５54－9６)《城镇污水厂附属建筑和附属设备设计标准》（ＣJJ３1—9６)《泵站设计规范》（ＤＢ/T５0265－97）《采暖通风与空气调节设计规范》（ＧBＪ19－87)《建筑设计防火规范》(GBJ１6-87）《建筑给水排水设计规范》（GBJ１5－88)《中华人民共和国环境保护法》《建设项目环境保护设计规定》1。２．２设计原则（1）选用运行安全可靠、经济合理的工艺流程.（2）采用先进的技术和设备，合理利用资金,提高污水处理厂的自动化程度和管理水平。(3)根据基础设施统一规划、分步实施的方针，在方案设计中充分考虑远、近期结合，为发展留有余地.（4）污水处理厂的位置，应符合城市规划要求,与周边有一定的卫生防护带，靠近受纳水体，少占农田。（5）严格执行国家和地方现行有关标准、规范和规定。第二章工艺流程的比选及确定2。1、工艺流程的比较生物处理方法主要有活性污泥法和生物膜法。活性污泥法是在人工充氧的条件下，对污水和各种微生物群体进行连续的混合培养,形成活性污泥，利用活性污泥的生物凝聚，吸附和氧化作用，以分解去除污水中的有机污染物,然后使污泥与水分离，大部分污泥回流到曝气池，而剩余污泥则排出。生物膜法则是利用各种不同载体，通过污水与载体的不断接触，在载体上繁殖生物膜,利用膜的生物吸附和氧化作用,以降解去除污水中的有机污染物，而脱落下来的生物膜与水进行分离。当前国内外城市污水厂大多都采用活性污泥法二级生物处理,同时对活性污泥法有着丰富的管理运行经验和有关技术资料。这种方法能有效地去除城市污水中的主要污染物质，并且处理费用较低.因此，污水处理厂工艺选用活性污泥法进行比选。活性污泥法又有多种工艺方案，按上述方案选择的原则，参照国内外的研究成果及污水处理厂的运行实践，在进行多方案比较的基础上,选择了A2／O工艺和CＡSS活性污泥法工艺两种污水处理方案进行论证及经济技术比较,从而确定最佳方案。2.1.1技术比较方案一A2／O处理工艺是Ａnaeroｂic—Anoxic-Oｘic的英文缩写，它是厌氧－缺氧－好氧生物脱氮除磷工艺的简称，目前广泛采用的具有脱氮除磷功能的工艺,是８0年代在普通活性污泥法基础上发展起来的新工艺.A2／O流程的特点是：污水流经厌氧池、缺氧池、再进入好氧池；并将好氧池的混合液和沉淀池的污泥分别回流至缺氧池、厌氧池.使缺氧池中即从原污水中得到充足的有机物，又从回流的混合液中得到大量硝酸盐,而回流污泥则可保证其微生物量,因此可进行反硝化反应，回流污泥中硝酸盐浓度降低,提高了聚磷菌在厌氧区磷的释放，相应提高了在好氧区的磷吸收率，而且在厌氧、高污染物负荷条件下抑制了丝状菌的繁殖，可以有效的防止污泥膨胀，而后在好氧池中进行BOD5的进一步降解和硝化。A2／Ｏ法脱氮工艺流程不需外加碳源，以原废水为碳源，可保证充分的反硝化反应,好氧池设在缺氧池之后，可使反硝化残留的有机污染物得到进一步去除,提高了出水水质，另外缺氧池放在好氧池之前，一方面可减轻好氧池的有机负荷,另一方面也有利于控制污泥膨胀，反硝化过程中产生的碱度还可补偿硝化过程对碱度的消耗。但要取得较好的脱氮率,必须保证足够大的混合液回流比，这势必增加系统的运行费用，这也是Ａ２／O系统的一个缺点。图2方案一生化反应工艺示意图方案二CAＳS工艺是SBR的改进工艺，即“循环式活性污泥法工艺”（cｙｃliｃａｃtiｖａｔedsludgesystｅm）.CＡSＳ工艺是在同一池子内,在不同的时间阶段完成生物处理过程和泥水分离过程，是集生物降解和沉淀等功能为一体的污水生化处理工艺，具有流程简单，运行方式灵活，在空间上是完全混合，在时间上是理想推流等优点。ＣAＳS反应池由三个区域组成,即生物选择区、兼性区和主反应区构成。三者经典的体积比大致为1：5:30.生物选择区的工艺过程遵循活性污泥的基质积累—再生理论。使活性污泥在生物选择区中经历一个高负荷的吸附阶段(基质积累)，随后在主反应区经历一个较低负荷的基质降解阶段，以完成整个基质去除过程。由于该部分活性污泥在高BOD负荷条件下运行,生物吸附作用增强；另一方面，微生物在此区域得到驯化，促进了微生物的增殖。兼性区(预反应区）在厌氧或兼氧条件下运行时不仅与生物选择区共同对进水水质、水量的变化起到缓冲作用，同时还具有促进磷的进一步释放和氮的反硝化作用。主反应区是最终去除有机底物的主场所.运行过程中的曝气阶段,通常将主反应区的曝气强度加以控制，以使反应区内主体溶液中处于好氧状态，而活性污泥结构内部则基本处于缺氧状态，溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制,从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用。主反应区：有四个阶段.进水反应阶段:根据情况可采用曝气及半限制曝气的运行方式,在进水的过程或后期进行曝气。在曝气阶段,通过微孔曝气器充氧，在曝气开始时，溶解氧控制在较低水平(约0.２～0．5mg／Ｌ），直到曝气结束前使溶解氧最终达到2~３mg/L，由DO监控系统控制鼓风机进风量与反应池进气阀的开度，保持ＤＯ最佳值,为微生物生长创造一个适宜的生长环境,并节约能耗,在好氧条件下完成了有机物的氧化、硝化和吸磷作用。在此阶段，聚磷菌利有机物氧化释放的能量，过量吸收混合液中的磷，使水中的磷转移到污泥中，随剩余污泥排到系统外,达到除磷的目的.这种运行方式不像前置反硝化系统中需较高的内回流,因此省去了内循环系统，而且在系统中不需要单独设置一个缺氧段以进行反硝化,从而达到除氮的目的。沉淀阶段:反应池静止沉淀，完成泥水分离过程。滗水阶段:污泥继续沉淀,经过处理的上清液由排水装置(旋转式滗水器）排出池外至最低水位。闲置阶段：此阶段可进行剩余污泥的排放。上述各个阶段组成一个循环，并不断重复。循环开始时，由于进水,池子中的水位由某一最低水位开始上升,经过一定时间的曝气和非曝气反应后停止，使活性污泥进行絮凝并在一个静止的环境中沉淀,在完成沉淀后，由旋转式滗水器排出已处理的上清液,使水位下降至池子所设定的最低水位.完成上述各阶段后,系统进入下一循环过程,重复以上操作。污泥回流／剩余污泥排除系统：在ＣAＳS活性污泥法中主反应池内设有潜污泵,污泥通过此潜污泵不断地从主曝气区抽送至生物选择区中。为保持池子中有一个合适的污泥浓度，需要根据产生的污泥量排出相应的剩余污泥。安装在反应池内的剩余污泥泵在沉淀阶段结束后将工艺过程中产生的剩余污泥排出系统。排除剩余污泥一般在沉淀阶段结束后进行,排出的污泥浓度约为8ｇ/l左右。为了处理连续的进水,在CASＳ活性污泥法系统中应至少设置二个池子,由于本工程规模小，对本工程将采用２个反应池运行,池子之间和各个运行阶段相互错开。例如，当第一个池子处于进水一一曝气阶段时,第二个池子则处于沉淀和滗水阶段，反之亦然。通过在时间上错开各个池子的进水，可以产生连续的进水,曝气阶段的优化设置可使鼓风机连续工作,风量可调,顺序对各个池子进行曝气。工艺系统采用微孔曝气系统进行供氧,其充氧效率高，可大大节省运行能耗和运行费用。ＣASS活性污泥法工艺系统的一个重要特性是在工艺过程中不设专门缺氧段的条件下仍能进行硝化和反硝化,达到去除氮的目的.CASS活性污泥法工艺系统通过将活性污泥从主反应区(好氧)回流到生物选择区以及系统间歇曝气的运行方式可以使活性污泥不断地经历好氧和厌氧的循环，这些反应条件将有利于聚磷菌在系统中的生长和累积。因此循环式活性污泥法工艺系统具有生物除磷的功能.大量采用CASＳ活性污泥法工艺的污水处理厂的运行结果表明，在不加任何化学药剂的条件下，生物除磷的除磷效果在80%左右。而NＨ３—N的去除率达到８0％以上，TN去除率达70%以上。CAＳS活性污泥法工艺运行可靠灵活,已在各种规模的城市污水和工业废水处理中得到应用.在应用该工艺的这些污水处理厂的运行表明，此项技术已取得较大的进展,以间歇操作的工艺形式处理城市污水已被广泛接受.图3方案二生化反应工艺示意图下面将A２/Ｏ工艺方案与CASS活性污泥法工艺的方案列表进行比较(表3)。表4方案技术优缺点比较表项目Ａ2/O工艺CASS工艺主要优点1、工艺成熟，运行稳定。２、除磷脱氮效果好，出水水质满足要求。3、处理效果好.1、流程简单,占地面积省.2、耐冲击负荷,处理效果稳定.３、除磷脱氮效果好,出水水质满足要求。主要缺点1、处理构筑物相多较多。2、相对于CASS工艺而言，需要较大的混合液回流和污泥回流。1、自动化程度高，则管理技术人员水平要求高.2、排泥和回流不如二沉池均匀。2.1。２经济比较由上述技术比较可知各自费用的大小:和A2/O工艺相比，CAＳS工艺在构筑物和运行费用上均胜出。CＡSS工艺技术上先进,费用上合理,是合乎要求的工艺。2．２、污泥处理方案的比选２．2．1污泥的处理要求在污水处理过程中,要产生污泥,污泥来源于污水处理厂的初沉池和二沉池，前者称为初沉污泥，后者称为剩余污泥。污水处理中产生的污泥,由于含有大量的有机污染物，易腐化变臭，并含有寄生虫卵，如不进行处理或妥善的处置，将对环境产生不良影响，造成二次污染，因此，必须对污泥进行必要的处理与处置。污泥处理要求如下：（1）减少有机物，使污泥稳定化。（2）减少污泥体积,降低污泥后续处置费用.（3）减少污泥中有毒物质。（４)利用污泥中有用物质,化害为利.(5)因选用生物脱氮除磷工艺,故应避免磷的二次污染。2。2。２常用污泥处理的工艺流程图图5城镇污水二级处理厂污泥处理典型流程ﻩ图6带有生物除磷的城镇污水处理厂污泥处理典型流程图6带有生物除磷的城镇污水处理厂污泥处理典型流程由于污水处理中采用了生物除磷的工艺,所产生的剩余污泥富含无机磷，进行重力浓缩时，浓缩池内呈厌氧状态，会促使磷的释放,因此选择第二种污泥处理工艺。其中污泥浓缩,脱水有两种方式选择，污泥含水率均能达到80％以下：(１）方案一：污泥机械浓缩、机械脱水；（2)方案二：污泥重力浓缩、机械脱水。表７污泥浓缩脱水技术比较项目方案一方案二主要构筑物污泥贮泥池浓缩、脱水机房污泥堆棚污泥浓缩池脱水机房污泥堆棚主要设备污泥浓缩设备加药设备浓缩池刮泥机脱水机加药设备占地面积小大对环境的影响无大的污泥敞开式构筑物,对周围环境影响小污泥浓缩池露天布置，气味难闻,对周围环境影响大总土建费用小大总设备费用一般稍大剩余污泥中磷的释放无有由表７可见方案一优于方案二，因此本工程污泥处理工艺选用污泥机械浓缩,机械脱水。2.３处理方案的确定本次工程设计确定将CＡSS工艺中产生的污泥由CAＳＳ反应池提升至贮泥池,贮泥池内设置水下搅拌器搅拌，再进入污泥脱水机房，经浓缩脱水一体机脱水，含水率由９9．2%左右降至8０%以下后外运。最终确定的ＣAＳS工艺流程如图8所示.图8CＡSＳ工艺流程图图8CＡSＳ工艺流程图处理构筑物说明粗格栅的设计粗格栅用以截留污水中的较大悬浮物或者漂浮物,以减轻后续处理物的负荷,用以去除可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施的正常运行的装置。1．１设计参数:过栅水头损失格栅安装角度α＝６0°．栅前水深h＝０.5m每台过栅流量Qmax=0。5２1ｍ3/s过栅流速=０.９ｍ/s栅条的间隙数ｎ=27格栅宽度B＝１．34ｍ栅后槽总高度Ｈ=１。０2m栅槽总长度Ｌ=5.２３m每日栅渣量W＝1。22.污水提升泵房2.1功能:将污水提升后重力自流至后续处理构筑物。２。2设计参数设计流量：Qｍａｘ＝1250m3／h泵后构筑物总水损＝2。２m潜污泵每台流量为３0０m３／ｈ扬程H=1５m,管径＝—20０mｍ3。细格栅３.1功能：用于去除污水中较小的漂浮物，减轻后续处理构筑的负荷。３。２设计参数：设计流量=0。521ｍ3/s过栅流速=０．9m/s栅条间隙b=0．0０６m栅前水深h=1m安装角度60°栅条的间隙数n=86格栅宽度Ｂ=1.34m栅后槽总高度H＝1.81m栅槽总长度L＝3．2５ｍ每日栅渣量Ｗ=3设计原理同粗格栅一样4、平流式沉砂池４。１功能：对污水中的以无机物为主体、比重大的(如砂子、煤渣等)固体悬浮物进行沉淀分离，减轻ＣASS生化池的负荷.沉砂池的作用是去除污水中将比重较大的颗粒去除,其工作原理是以重力分离为基础，故应将沉砂池的进水流速控制在只能使比重较大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带走。沉砂池设计中，必须按照下列原则：（１）城市污水厂一般设置沉砂池，座数或分隔数应不小于2座,并按并联运行原则考虑。(2）设计流量应该按分期建设考虑：*当污水自流进入时,应该按照每期的最大设计流量计算*当污水用提升泵送入时,应该按照每期工作水泵的最大组合流量＊合流制处理系统中,应按降雨时的设计流量计算（3）沉砂池去除的砂粒杂质是以比重为２．６５,粒径为0.2以上的颗粒为主(４）城镇污水的沉砂量可按每１０5m3污水沉砂量为30m3计算，其含水率为６0％，容量为1500kｇ/m３(5）贮砂斗容积应按两日沉砂量计算,贮砂斗池壁与水平面的倾角不应小于５5°,排砂管直径不应小于0。3ｍ（６)沉砂斗的超高不宜小于０.３m(7)除砂一般采用机械方法,当采用重力排砂时,沉砂池和晒砂厂应尽量靠近,以缩短排砂管的长度。４。2设计参数:流速V=０。25m./ｓ流动时间ｔ=4０ｓ沉砂量Ｘ=3０/污水沉砂池长度(Ｌ），L=１0m水流断面积A=2m２池总宽Ｂ=４m有效水深h2＝0．５m(介于0.25~1．０m之间，符合要求)贮砂斗所需容积V=１.77每个污泥沉砂斗容积V０=0．４43沉砂池高度H=2.7ｍ进出水渐宽部位长度为：Ｌ1＝0．73４m验算最小流量时的流速:ｖmｉn=0。2ｍ／s5、ＣAＳS生化池5．１CＡSS的功能：根据设定的运行时间程序周期运行,实现有机物的降解，氮、磷营养盐和SS去除，使处理后的污水达到设计排放标准。5．２设计参数设计流量Ｑ＝1250ｍ３/ｈ曝气时间ＴＡ＝4。6h沉淀时间TS＝1.２ｈ周期数n=4次ＣASＳ的总高Ｈ0＝5．5m剩余污泥量＝422。9ｍ3/d曝气头数量n=6６1４个６、接触消毒池与加氯间6.1设计说明:因为纳污水体河段水质标准按《地面水环境质量标准》(GB3838-８８）Ⅲ类标准考虑，故需消毒后才能排放。采用隔板式接触反应池６.２设计参数设计流量Q=1２5０m３/h(设一座）水力停留时间:T＝０。５h平均水深：ｈ=2．0ｍ隔板间隔：b=３.５ｍ接触池容积V=６25m3接触池表面积m2接触池长度L=３０m接触池长宽比消毒池容积为V′=BLh=11３0２=６６０ｍ3加氯量为ρmａｘ=6。0mｇ/Ｌ,每日投氯量为ω=7。5ｋｇ／h第四章计算部分４．１、粗格栅的设计粗格栅用以截留污水中的较大悬浮物或者漂浮物，以减轻后续处理物的负荷,用以去除可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施的正常运行的装置。4．1.1设计参数：每台过栅流量Q＝3万m3／ｄ＝0。3４７m³／ｓ总变化系数:=１.５设计最大流量:１．5×0。3４7=0.５21m3／s（1)栅槽宽度Ｂ=S（ｎ－1)＋ｂn式中:B--栅槽宽度,m,应保证栅前槽内流速不小于0。５m/s;S—-栅条宽度,ｍ；-—最大设计流量，ｍ3/s；a-—格栅倾角，°,取α=60°；ｂ-—格栅间隙,m，取b=０．04ｍ;n——栅条间隙数,个；h——栅前水深，m取ｈ=0．5ｍ；v——过栅流速，m/s取v=0。9m/s取栅条间距40mｍ，栅前水深０.5ｍ，安装角度60°。则栅条的间隙数：设栅条宽度Ｓ=0.0１m.栅条宽度：B=S(ｎ—1）+bn=０。01×（2７—1)+0.04×27=1．3４m(2）过栅水头损失式中:h1-—设计水头损失，ｍ;ｈ0——计算水头损失，m;g-—重力加速度,m/s２；k——系数,格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数,一般采用3；——阻力系数,与栅条断面形状有关,取2;(3）栅槽总高度Ｈ=h+h1+h２式中：H——栅槽总高度，m;h2-—栅前渠道超高,ｍ，一般采用0。３ｍ；Ｈ=h+h１＋h2=０．5+０．2２+0.３=1.02m式中L--栅槽总长度，m；L1——进水渠道渐宽部分长度，m；Ｌ2——栅槽与出水渠道连接处渐窄部分长度,m；Ｈ1——栅前渠道深,ｍ;Ｂ１-—进水渠道宽，ｍ,取１。2m；α——进水渠道渐宽部分展开角，°，一般采用20°；（5）每日栅渣量在格栅间隙为40mm的情况下，设栅渣量为每1００0m3污水产0。04ｍ3。每日栅渣量为:宜采用机械清渣。污泥提升泵房2.１设计说明土建按３000０ｍ³／d规模一次建成，水泵设备按1500０ｍ³/d规模配置,设4台（３用１备)，并预留4台泵的位置。设计流量：最大流量:２。2设计计算每台水泵流量水泵流量取300m³/ｈ集水池集水池的容积不小于１台泵５Min的流量有效水深采用１.5ｍ。则集水池的面积约为５0㎡长7ｍ，宽８m。集水池保护水深0。5ｍ,实际水深为２．０ｍ。2。3设备选型选用4台ＱW潜水排污泵该设备的主要性能规格及外形尺寸见表型号流量（ｍ³/h）扬程(m)转速(r/mｉｎ)功率（kｗ)效率（％）出口直径(mｍ）QW20０—300-15－223001514７0228５200细格栅３。１设计说明细格栅与平流沉砂池合建。土建３0０００m³／d规模建成,细格栅设备按3０0０0m³/d规模配备,设２组（互为备用）。设计流量:=300０0m³／d＝0。34７ｍ³／s最大设计流量：1。5×0。３４7=0。52１m3／s3。2设计计算（1)栅条的间隙数式中：-—最大设计流量，m3/s；a——格栅倾角，°，取α＝６0°;b——格栅间隙,ｍ，取ｂ＝0。006ｍ;n-—栅条间隙数，个;h-—栅前水深,ｍ取ｈ=1ｍ;v——过栅流速，m/s取v＝0．９m/ｓ格栅设两组,按两组同时工作设计,一格停用,一格工作校核。则:格栅宽度B=S(n－1）+bｎ式中：B--格栅槽宽度，ｍS--每根栅条宽度,ｍ，取S=10ｍm=0．01m。实际栅条比一般格栅款0。2到0．3ｍ，取０.2m．则：B＝0.0１×(86－1）+0。02×86+0．2＝２。77m分两组每组B＝1．3８5（m）通过水头损失＝1＼*GB3\＊ＭＥRＧEＦＯRMAT①进水渠道渐宽部分的长度式中L1——进水渠道渐宽部分长度，mＢ１——进水渠道宽，ｍ,取０。9m．α——进水渠道渐宽部分展开角,°，一般采用2０°；设进水渠道的流速为0.70ｍ/ｓ则:=２\＊GB３\＊MERGEＦOＲMAT②格栅与出水渠道链接处的渐窄部分长度=３\*GＢ3\＊MERＧＥFORMAT③通过格栅的水头损失式中:h１——设计水头损失,ｍ；g——重力加速度，ｍ／s2;ｋ——系数,格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数,一般采用3;β-—格栅条的阻力系数,查表知栅条断面为锐变矩形断面β＝2。４2则：=0.5１m=４\＊GＢ３\＊MERＧEFORMＡT④栅后槽总宽度H=h＋h1＋设栅前渠道超宽则：H=1．00+０．51+0.3=１。81m=5\＊GB３\*MＥRGＥFORＭＡT⑤栅条总宽度L=０．67＋0。３3+0。５+1．0＋=6\*GＢ３\*ＭERGＥＦOＲMAＴ⑥每日栅渣量式中：W-－每日栅渣量，ｍ³／d—-每日每1000ｍ³污水的栅渣量,m³/m³污水,取=０.1０m³/10m³污水>０.2（ｍ³/d）采用机械清渣。平流沉砂池4。1设计计算:最大设计流量时的流速Ｖ=0。２5m/ｓ，最大设计流量时的流行时间ｔ＝４０s，。（１）沉砂池长度(L)，L＝vt＝0。20×40=１０ｍ（2)水流断面积（A）取每格最大流量Qmaｘ=０．521/s（设计１座,分为2格)则：A＝Ｑmａx／v=0．5２1/0。25=2。0m2(3)池总宽度(B）取每格宽取ｂ=2ｍ则：池总宽Ｂ=nｂ=2×2＝4m(4)有效水深（ｈ2)h2＝A/ｂ=2/４=0．５ｍ(5）贮砂斗所需容积V设:T=2ｄ式中：T-—清除尘沙的时间间隔，d取T=2d其中：Ｘ…………城市污水沉砂量，一般采用3０／１06，(6）每个污泥沉砂斗容积(V0）设:每一分格有２个沉砂斗则：Ｖ0=V／（2×2）＝１．７７／4=0．443(7)沉砂斗各部分尺寸及容积(Ｖ）设：沉砂斗底宽b１=0。8m，斗高=0．５m，斗壁与水平面的倾角为60°则：沉砂斗上口宽：复核沉砂斗容积:>V0=0。443（８）沉砂池高度（H)设采用重力排砂，池底坡度i=6%，坡向砂斗,则：设：超高h1=０.３m则:H=h1+h2+h3=0。3+1．７4＋0．6６=２．7ｍ（9)进出水渐宽部位长度为:Ｌ1=（Ｂ-Ｂ１）/2tan20°=(2.6－２．1）/０。７28＝０。7３4m（10）验算最小流量时的流速：在最小流量时只用一格工作，即ｎ=１,最小流量即平均流量Ｑ=3０00０/d=0。3４7／s则:vmin=Q／A=０.３47/1。７3５=０.２ｍ/ｓ沉砂池要求的设计流速在0．15ｍ／s~０.30ｍ/s之间,符合要求。平流沉砂池一座，采用机械排砂，排出的砂经洗砂后外送。５、ＣＡSS生化池5。１CASS的功能:根据设定的运行时间程序周期运行，实现有机物的降解，氮、磷营养盐和ＳS去除，使处理后的污水达到设计排放标准。５。２设计计算设计流量:Ｑ=12５０m3/h，分为２组，每组四座。构造见图水温:10℃～２5℃（1)曝气时间TＡ取4.３hS0………进水的平均BOD5，18０mg/L;LＳ………污泥负荷，取0。１kｇBOD５/(ｋｇMＬＳＳ·d)；１/m………排水比，取1/4;X………曝气池内MLSS浓度，取2500mｇ/L.(2）沉淀时间ＴＳVmax………污泥界面沉降速度；T…………设计水温,按设计最低水温计,取12℃；H…………反应池内有效水深，取５m;０.５为安全高度或称缓冲层高度，m.(3)周期数的确定（n）排水时间ＴD:设计为0．8h，由此选择滗水器的排水性能。一个周期所需时间TC=TA+ＴS＋TD=4．3+1．2+0。８=６。３h周期次数为ｎ=24/6.３=3。８1次=4次（4)反应池容积V，采用负荷法计算，………出水的平均ＢOＤ５，10ｍｇ/Ｌ………污泥负荷率，取典型值０．１5kgBOＤ5/（kgMLVSS·ｄ）;………混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值,一般为0。７~0.８,取０．7；………反应时间比，即反应时间比周期时间。（5）ＣASS的池型总高Ｈ０＝H+0。５=5．５ｍB׃H为1～２,L׃Ｂ为4~6,其中Ｂ为池长,L为池长,则尺寸为，Ｈ＝5ｍ，B＝10ｍ，L=５1ｍ,V=5×１0×51=2５50m３三者经典的体积比大致为1：5：30。可以得到生物选择区Vａ，兼性区Vb,主反应区Vc区之比为1׃５׃30ｍ3，３54.５ｍ3,７0.９×30＝２12７m３生物选择区长度ｍ兼性区长度ｍ主反应区长度m（6）连通孔口尺寸隔墙底部设连通孔，连通两区水流,连通孔数量选择见表4［８]。表3ＣＡSS池区与区之间连通孔数量选择池宽B/ｍ≤４６8１012连通孔个数n3个12345生物选择区与兼性区的连通孔尺寸Ｈ1=Ｈ×m＝5÷4＝1．２5m式中：Ａ１………隔墙底部连通孔单个尺寸；n１………CＡＳS池子个数；u………孔口流速,m/h，一般为20m/ｈ～５0m/ｈ,本次设计中取25ｍ／h;H1………池内设计最高水位至滗水后最低水位之间的水深；………连通孔个数，取4个。孔口间距单孔时设在隔墙中央，多孔时沿墙均匀分布，孔口宽度为０。4m～0．６m，孔口高度不宜大于1.0m。最后校核，得孔口宽度b=0．60m;孔口高度L＝１．００ｍ，取五个。(7）剩余污泥量式中：…………污泥龄，ｄ，CASＳ池的一般在15～25d,本次设计中取２0d;…………曝气池反应器容积，m３;…………每天剩余污泥量，ｋg／d。剩余污泥含水率99。4％,以体积算，湿污泥量为:=＝(8)主反应区曝气的需氧量：=ｋg／d采用鼓风曝气，曝气池有效水深为5m,曝气扩散器安装距池底0．２m,则扩散器上静水压为4。8m，2０℃水中溶解氧饱和度为=９.17ｍｇ/Ｌ其他相关参数选择如下:值取０.７，值取0.95，曝气设备堵塞系数F取０.8，采取管式微孔扩散设备，2５％，扩散器压力损失为3０0mmH2O,工程所在地海拔高度约３000ｍ，大气压力p为0.７0７×Ｐa，压力修正系数:扩散器出口处绝对压力:空气离开曝气池面时，气泡含氧体积分数：＝２0℃时曝气池混合液中平均氧饱和度mg/L设混合液DO浓度为2．０mｇ/L,将需氧量换算为标准条件下（２０℃，脱氧清水)充氧量:=kg/d=１083.7kｇ／ｈ曝气池供气量:选择6台风机,四用一备，则单台风机风量:３8７1m３／ｈ。（9）布气系统的计算：选用膜片式微孔曝气器，通气量１．5～3m3/(ｈ·个），服务面积0．35~０．７０ｍ2/个；氧利用率1８％—2５%;充氧动力效率4~6kgＯ2／(kw·h)；材质:合成橡胶，取服务面积为0。5m2/个，则曝气头数量n=（取66１4个）6、接触消毒池与加氯间６.１设计说明：因为纳污水体河段水质标准按《地面水环境质量标准》(GB3838-88）Ⅲ类标准考虑，故需消毒后才能排放。采用隔板式接触反应池6。２设计计算设计流量：Ｑ=３0000m3/d=1２50m３/h（设一座）水力停留时间：T=0.５ｈ平均水深：h=２。0m隔板间隔：b=3．５m（1）接触池容积：V=ＱT＝１2５0０．５=625m３表面积隔板数采用２个，则廊道总宽为B=（2＋1）３．５＝10.5ｍ取1１ｍ接触池长度取30m长宽比实际消毒池容积为Ｖ′=BLh=11302=6６0m３池深取2+０.３＝2。３ｍ(0。３m为超高）经校核均满足有效停留时间的要求。（2）加氯量计算：加氯量应根据经验确定,对于生活污水，可参用下列数值：二级处理水排放时投氯量为５~10mg/L，设计最大加氯量为ρｍax=６．０mｇ/Ｌ，每日投氯量为ω=ρmａｘQ＝63０0００1０－3=180kg／d=7。５kｇ／ｈ选用贮氯量为200kｇ的液氯钢瓶,每日加氯量为９/1０瓶,共贮用1２瓶，每日加氯机两台，单台投氯量为１。5～3ｋg/ｈ.配置注水泵两台，一用一备,要求注水量Ｑ=1~3ｍ3/h,扬程不小于10ｍH2O。（3)混合装置：在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机2台（立式),混合搅拌机功。实际选用JＷH—31０-1机械混合搅拌机，浆板深度为１。５m，浆叶直径为0.31m,浆叶宽度0。9ｍ,功率4。0kW。接触消毒池计算草图如下:六、高程计算1、选用管道考虑到铸铁具有强度高、耐磨、不易变形、性能稳定和使用寿命长等优点,故选铸铁聚管作为污水的进水和出水管道。不锈钢管的不易腐蚀,故用其作为污泥管道和加药管道.采用ＵPVC(高性能塑料管)作为溢流管;气体管道采用聚四氯乙烯为材质；加热管道采用薄壁铜管。2、管道计算2。１、管内流速的计算式中:－－-－管内最大流量，;-—－－管道直经，；本设计取，壁厚为的铸铁管。２.2、各构筑物高程阻力计算①沿程阻力损失采用的公式式中：－——-沿程阻力系数；-—-—管道长度,。②局部阻力损失采用的公式式中—-—-局部阻力系数;——-—管内流速；。当v≦1．84m/s时，2。２.1进水渠-格栅①沿程阻力损失取②局部阻力损失一个阀门ζ:4．３，管道入口ζ：０.5,出口ζ:1。０；有一个弯头ζ：0．６3③格栅水头损失为0。２m总的水头损失为0。６８7m.2．2。2粗格栅—集水井①沿程阻力损失取②局部阻力损失一个阀门,管道入口,出口.③集水井水头损失为0.1m;总水头损失为０.5３１m。2。2．3集水井—提升泵①沿程阻力损失取②局部阻力损失一个阀门,管道入口，出口，两个弯头。③提升泵房的水头损失为0。3ｍ总水头损失为０.８３３m。２.２。4提升泵房—细格栅①沿程阻力损失取②局部阻力损失一个阀门，管道入口,出口。③细格栅的水头损失为0.2m总水头损失为0.6４1ｍ。2．２.５细格栅—沉砂池①沿程阻力损失取Ｌ＝1５m②局部阻力损失一个阀门,管道入口，出口。③沉砂池的水头损失为0．3ｍ总的水头损失为０.771m２．2.6沉砂池—配水井①沿程阻力损失取L=１５ｍ②局部阻力损失一个阀门,管道入口，出口.③配水井的水头损失为０.2ｍ总的水头损失为0．６71ｍ2．2。7配水井—氧化沟①沿程阻力损失取L＝30m②局部阻力损失一个阀门ζ:4。３，管道入口ζ：0．5，出口ζ:1。０;两个弯头ζ:０。６3③氧化沟的水头损失为0．５ｍ总的水头损失为1．１08ｍ２。２．7氧化沟—二沉池①沿程阻力损失取L=30ｍ②局部阻力损失一个阀门ζ:４．3，管道入口ζ：0。５,出口ζ:1．０③二沉池的水头损失为0．3ｍ总的水头损失为0。８16ｍ2．2．８二沉池-接触池和计量槽①沿程阻力损失取L=20m②局部阻力损失一个阀门ζ:4。３，管道入口ζ：０.5,出口ζ:1．０；两个弯头ζ：0。６3③接触池的水头损失为0．3m总的水头损失为0.８79ｍ4、各构筑物高程确定以0m为地面基准。接触池水位为-1m,有效水深2m,池底取—3m，池顶标高为—０。7ｍ二沉池水位为—0。1２1ｍ，有效水深4.77m，池底取－４。8９１m，池顶标高0。１79ｍ氧化沟水位０．695m,有效水深４.5m，池底取-３．80５ｍ，池顶标高0。995ｍ配水井水位1．8０３m沉砂池水位2.474m，有效水深1.06ｍ,池底取１。4１４ｍ,池顶标高2．774ｍ细格栅栅后水位3．245ｍ,栅前水位３．5０5m；提升泵出水管出水水位３。68m根据提升扬程为8m，集水井水位为－4。３２ｍ，粗格栅栅后水位为－３.78９m栅前水深-3。687m,进水渠深为—3m.十、污水处理厂经济分析1．1估算范围污水处理厂污水处理工程、污泥处理工程、其他附属建筑工程及其他公用工程等。1。２编制依据(1）、市政工程 采用2010年《全国市政工程预算定额》辽宁省单位估价表。(2）、土建工程采用２010年《全国统一建筑工程预算定额》辽宁省单位估价表。（3)、安装工程采用201０年《全国统一安装工程预算定额》辽宁省单位估价表。(4)、其它费用及预备费参照1996年1２月建设部《市政工程可行性研究投资估算编制办法》（试行）的规定.（5）、材料价格按2０10年第三期辽宁工程造价信息材料价格,不足部分按同类工程造价指标计列。（6）、设备价格生产厂家报价及参照《工程建设全国机电设备2010年价格汇编》计价。(7)、取费标准执行2０１０年《辽宁建筑(装饰)安装工程费用定额》及2０10年(辽宁市政工程费用定额)，并按上级主管部门有关文件规定计算。（８)、设计费用设计费根据工程勘察设计费用标准(2002年修订本)的规定计算。２、固定资产投资估算工程总投资费用概算序号工程和费用名称概预算价值（万元)单位数量备注建筑工程设备安装工程其它费用合计一第一部分：工程费用1３50．６51５22．4845６.０7332９．２01总图4７８。3613.７5７1．705６３．８１2地基处理费１65.000016５。０03粗格栅及提升泵房21.４１７8.1９9。571０9。17座14细格栅及沉砂池４１．203７。７３１１.０689。９9座1５CＡＳS池38０。563０６.0610８．９07９5.52座８６接触池１5.0517．165.5537．76座１7加氯间5。89２9．19１。１33６．２1m2548贮泥池１3.0625。850.923９。8３座１9污泥脱水机房15。3９82。８33。８0１０2．０２m2１90.3５10鼓风机房１6．62２68。０92０．８23０5。53ｍ2２05.５６风机进口设备11变配电室、电气11。64205.6731。27248.58m2１7６.4１2综合办公楼133。６299。0０3０．65263．２７m2１114.56化验设备、通风、空调1３机修、车库、仓库及浴室锅炉房3２．903９.602３。７6９６.26m２3０6。7８机修锅炉设备1４自控仪表0２4０。822８.61269.43部分进口设备1５门卫值班室１.9100．081.99m２１９。８16厂内提升泵房６.49７.042．0015．５３17车辆07１．５0７1。５０辆518建筑物内水、电（办公楼除外)０23．7５2３。７５19厂外道路11．５５0１１。55m２００２0电原外线(强电、弱电)０8２。５082.５0kｍ３二第二部分:其它费用７１6.161征地及补偿费15４．００154。0０亩３5。０02环评费等前期１６。5016。５０3建设单位管理费23.2６23．2６4工程监理费1１2。5811２。５８５联合试运转费15.２21５．２２６质量监督费7.517。５１7勘察测量费96.50９6．508设计费23５.32235.329办工及生活俱购置费２.642。64人3210生产职工培训费6.276．27人１911施工图审查费５。365。３６12工程保险费１6．081６。0８1３招投标交易服务费18．７618.76１４招投标管理费６.166.1６三基本预备费４88．６４4８8．６4工程总投资4５3４.００3、运行费用估算6．2.1采暖费用由于污水厂处于高海拔地区,年平均温度为8．5℃，需要采暖供热的时间长达半年。选用一台立式燃烧热水锅炉,参考燃烧量81公斤标煤/小时。全年燃烧量＝8１×2４×1８0=35０吨。6．2.2药剂费用污泥经浓缩脱水一体机时，需加阳离子型聚丙烯酰胺(PＡM），药剂投加量按污泥干重的0．2％—0.5%计。取脱水后的污泥含水率为８0%,则每天干泥重=.取ＰＡＭ投加量为3kg／t污泥，全年投加量=2537．5×365×３/(1０00×10００)=2.7８t.6。2.3总运行费用主要包括操作人员工资，电费，采暖费用，药剂费用，维修费用，折旧费用，具体费用见表７。表4年运行费用估算项目数量单价金额(万／年）人员工资3２人1800元／月６9。12电费494。4５×２４×365×７0％度0。6元/度2０7．95采暖费用350吨／年１２00元/吨４2。０0药剂费用2.７8吨/年25００0元/吨６。９５维修费用总投资×1％/年45.３4折旧费用总投资×2%／年90．68成本合计462.0４五、污泥附属构筑物的设计计算1、集水井1、1集水井功能:集水井位于泵房下部,具有调节水质水量的作用,避免负荷冲击对生化处理系统造成不良影响。泵站集水井容积一般按不小于最大一台泵５分钟的出水量计算,有效水深取1。５~2。0米.１。2设计计算本次设计集水井容积按最大一台泵6分钟的出水量计算，有效水深取1．5米则集水井的面积为50/1．5=3３．3m２,取3３.5m2。2、贮泥池２.1贮泥池功能：对剩余活性污泥起存储调理的作用。２．２设计计算采用1d的停留时间。贮泥池污泥流量:Q0＝４22.9m3/d（由曝气池的剩余污泥量得知)；设贮泥池平面为圆形，有效水深：h1=3．5m；超高h2＝0.5m.则的直径：3、污泥浓缩脱水机房脱水机房尺寸(10×１0)m2，泥饼外运填埋。六、污水厂平面、高程布置1、平面布置各处理构筑物是污水处理厂的主体构筑物，在对它们进行平面布置时,应根据各构筑物的功能和水力要求结合当地地形地质条件，确定它们在厂区的平面布置应考虑:（1）将污水处理区、污泥处理区及生产管理和生活设施分区集中进行布置,并保持必要的间距，使污水处理厂各构建筑物之间既有机结合,又相对独立.(２)将生产管理和生活设施布置在污水厂上风向，从而避免了污水、污泥气味的影响。形成良好的生活、办公环境。(３）将用电负荷较大的鼓风机房与变配电所靠近布置,便于电缆敷设。(4）将办公室、控制室、化验等集中布置在综合楼,便于管理，提高办公效率。（5)厂区平面设计充分考虑环境的美化，充分利用道路两侧的空地进行绿化，栽种灌木草坪,尽量少栽种乔木，避免落叶飘入池中.厂区道路主干道6．0m，次干道2。5m，人行道1。5m，道路转弯半径分别为6。0m、4。0m,车行道采用混凝土路面，人行道采用预制混凝土块铺砌。2、管道布置管道定线应遵循的主要原则是:一般按照主干管、干管、支管的顺序依次进行。定线时通常应考虑的几个因素是：地形和用地布局;排水体制和线路数目;污水厂和出水口数目;水文地质条件;道路宽度;地下管线及构筑物的位置;工业企业和产生大量污水的建筑物的分布情况。厂区给水由市自来水公司提供,来自于周边供水干管。厂区给水主要用于生活、构筑物及设备冲洗、绿化及消防等。给水干管厂区内呈环网状，利于消防和安全供水。厂区排水为雨污分流制,厂区雨水由道路雨水口收集后汇入厂区雨水管道，并自流排入附近河流。厂区生活污水、生产污水、上清夜等经厂区污水管道收集后汇入集水池与进厂污水一同处理.3、高程布置３.1高程布置任务及原则本次设计中，污水全部自流进入污水处理厂.进入粗格栅间的进水管管底标高约为29７6.1m，污水提升泵房集水池水位2976．５m,污水经提升后至细格栅间，水位标高为２98３．８５ｍ,接触池水面标高为2980。９m。对污水处理流程进行高程布置的主要任务是，确定各处理构筑物的标高,确定处理构筑物之间连接管距的尺寸及其标高,通过计算确定各部位的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理厂的正常运行.高程布置结果见附图。设计原则如下[1，９］：(１）选择一条距离最长，水头损失最大的流程进行水力计算。并应适当留有余地，以保证在任何情况下，处理系统都能构运行正常.(２）计算水头损失时，一般应以近期最大流量（或泵的最大出水量)作为构筑物和灌渠的设计流量。计算涉及远期流量的灌渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头。(3)设置终点泵站的污水处理厂，水力计算常以接纳处理后污水水体的最高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒推计算，以使处理后污水在洪水季节也能自流排出，而水泵需要的扬程则较小，运行费用也较低。但同时应考虑到构筑物的挖土深度不易过大，以免土建投资过大和增加施工上的困难。还应考虑到因维修等原因需将池水放空而在高程上提第六章环境保护６.1概述6.１.1噪声1、污水处理站施工期间的噪声主要来自施工机械和建筑材料运输，车辆马达的轰鸣喇叭的喧闹声。特别是在晚间，施工的噪声将产生严重的扰民问题,影响临近居民的工作和休息。为了减少施工对居民的影响，工程在距民舍2０0m的区域内不许在晚上十一时至次日上午六时内施工，同时应在施工设备和方法中加以考虑,应尽量采用低噪音的措施，同时也可在工地周围或居民住的地区设立临时的声障装置，以保证周围居民的环境质量。2、营运期间的噪声来源主要是运行的各种机械设备及各处理构筑物,如各种设备的发动机、曝气沉砂池以及水泵等。为了减少在旅游高峰期的时候如果噪声过大会影响景区给游客的带来不好的影响以及不影响附近居民,污水处理站应合理布置