盘扣式移动操作平台计算书

盘扣式移动操作平台计算书计算依据：1、 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、 《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、 《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构造参数平台搭设高度H(m)12.5平台纵向跨距la(mm)x跨数n：1200x28平台横向跨距lb(mm)x跨数m：1200x12立杆步距h(mm)1500脚手板铺设方式平行于平台纵向是否设置支撑脚是支撑脚与平台纵向夹角0(°)135支撑脚宽度B(mm)1200防护栏杆高度h](mm)1000二、荷载设计每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.17脚手板自重标准值G1k(kN/m2)0.3横杆自重标准值G2k(kN/m)0.033施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2平台堆放荷载标准值Fk(kN)1非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.1工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.2是否考虑风荷载是基本风压®0(kN/m2)0.3风荷载体型系数应0.35风荷载高度变化系数应0.65风荷载标准值®k(kN/m2)0.068附图如下：三、材料参数立杆钢管规格(mmxmm)①48x3横杆钢管规格(mmxmm)①48x3脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板一侧爪钩数量j(只)2可刹脚轮承载力设计值[N](kN)20四、脚手板验算脚手板承载能力确定方式极限值法单块脚手板长度l(mm)x宽度b(mm)3000x250单块脚手板截面抵抗矩W(cm3)4.55单块脚手板截面惯性矩I(cm4)16.55脚手板弹性模量E(N/mm2)206000脚手板弯矩设计值[M](kN・m)5脚手板剪力设计值[V](kN)10脚手板挠度允许值[v](mm)5因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：承载能力极限状态q=Y0b(YGG1k+YQQ1k)=1xO.25x(1.2xO.3+1.4x2)=O.79kN/mp=Y°YcF/K=1x1.4x1/2=0.7kNOQk正常使用极限状态q'=b(YGG1k+YQQ1k)=0.25x(1x0.3+1x2)=0.575kN/mp'=YQFk/K=1x1/2=0.5kN计算简图(抗弯不利)计算简图(抗剪不利)1、抗弯验算Mmax=ql2/8+pl/4=0.79x(1200/1000)2/8+0.7xl200/1000/4=0.352kN・mM=0.352kN.mS[M]=5kN.mmax满足要求！2、抗剪验算=ql/2+p=0.79x1200/1000/2+0.7=1.174kNmax=1.174kN<[V]=10kNmax满足要求！3、挠度验算v=5q'14/(384EI)+p'13/(48EI)=5x0.575x12004/(384x206000x16.55x104)+0.5x103x120max03/(48x206000x16.55x104)=0.983mm<[v]=5mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R]=ql+p=0.79x1.2+0.7=1.648kN正常使用极限状态：R]'=q'l+p'=0.575x1.2+0.5=1.19kN五、横杆验算横杆承载能力确定方式极限值法横杆弯矩设计值[M](kN-m)205横杆剪力设计值[V](kN)125承载能力极限状态:脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：p=R1/j=1.648/2=0.824kN横杆自重设计值：q=Y0YGG2k=1x1.2x0.033=0.04kN/m正常使用极限状态：脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：p'=R1'/j=1.19/2=0.595kN横杆自重标准值：q'=YGG2k=lx0.033=0.033kN/m计算简图如下：{>.324kN {).324kNL4kN {).S24kNL4kN {).324kNWkN O.S24kN4kNfm1‘1‘1‘1[]‘1‘1‘1‘1£FTII111*111*111*111*111'l■11I**11**11**11**11**1FTII111*111*111*111*111'll'I1*111*111*1.■-120D，■-1、抗弯验算M=1.16kN・mmaxM=1.16kN.m<[M]=205kN.mmax满足要求！2、抗剪验算-0.82S3315-0.82S3315剪力图(kN)V=3.32kNS[V]=125kNmax满足要求！跨中vmax=5.544mmW[v]=min{1200/150,10}=8mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R=3.32kNmax正常使用极限状态：R'=2.4kNmax六、工作状态立杆验算立杆截面类型(mm)①48x3立杆允许长细比囚210立杆回转半径i(cm)1.59立杆截面面积A(cm2)4.24立杆抗压、弯强度设计值［f］(N/mm2)300立杆计算长度系数卩1.45架体稳定允许高宽比［來］3立杆钢材等级Q3451、 长细比验算l0=ph=1.45x1500=2175mm查表得：9=0.276九=l0/i=2175/15.9=136.792S[九]=210满足要求！2、 立杆轴力计算将活荷载乘以活荷载组合系数9c=0.9，重新带入第四-六步计算，即得横杆传递至立杆的支座反力R=3.012kNmaxN=Rmax+Y0YGgkH=3.012+1x1.2x0.17x12.5=5.562kN3、 可刹脚轮验算N=5.562kN<[N]=20kN满足要求！4、 立杆稳定性计算Mw=Y0YQ9c®kxmax[la，lJh2/10=1x1.4x0.9x0.068xmax[1.2,1.2]x1.52/10=0.023kN.mo=N/®A)+M/W=5.562x103/(0.276x4.24x102)+0.023x106/4.49x103=52.681N/mm2<[f]w=300N/mm2满足要求！5、 架体高宽比实际高宽比^=H/min[nl，mlb]=12.5x103/min[28x1200,12x1200]=0.868<[來]=3ab6、 施工过程抗倾覆验算计算简图如下：

倾覆力矩MT倾覆力矩MT由风荷载W和考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：12500W=mnlH=0.068x28xl.2xl2.5=28.56kNkaF=Q3knla=0.2x28x1.2=6.72kNMt=Yq化(WH/2+FH)=1.4x0.9x(28.56x12.5/2+6.72x12.5)=330.75kN・m抗倾覆力矩Mr由操作平台自重G承担：G=gnmH+Gnlml=0.17x28x12x12.5+0.3x28x1.2x12x1.2=859.152kNk 1kabMR=Y0YGG(mlb/2+BsinO)=1x0.9x859.152x(12x1.2/2+1.2xsin135°)=6223.418kN・mM=330.75kN^m<M=6223.418kN^mTR满足要求！七、非工作状态立杆验算1、立杆轴力计算未知因素等带来的附加轴力（nla=28x1200=33600>mlb=12xl200=14400，取平台纵向验算)F=Y09cYQQ2kla=1x0.9x1.4x0.1x1.2=0.151kN最大附加轴力N]=3FH/[(I+1)mlb]=3x0.151x12.5/[(5+1)x12x1.2]=0.066kNN=N1+Y0YG(gkH+lalbG1k)=0・066+1x1.2x(0.17x12.5+1.2x1.2x0.3)=3.134kN2、 脚轮验算N=3.134kN<[N]=20kN满足要求！3、 立杆稳定性计算l0=yh=1.45x1500=2175mm九=l0/i=2175/15.9=136.792查表得：9=0.276o=N/®A)=3.134x103/(0.276x4.24x102)=26.781N/mm2<[f]=300N/mm2满足要求！4、 行进状态抗倾覆验算计算简图如下：

在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，倾覆力矩MT由风荷载W和考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：W=mnlH=0.068x28xl.2xl2.5=28.56kNkaF=Q2knla=0.1x28x1.2=3.36kNMt=Yq叽(WH/2+FH)=1.4x0.9x(28.56x12.5/2+3.36x12.5)