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第5章大跨度钢桁架拱桥的极限承载力分析和破坏机理研究
5.3大宁河大桥成桥状态下非线性影响分析和极限承载力研究
5.3.1大宁河大桥结构计算模型孤川
大宁河大桥为主跨400m的上承式钢桁架拱桥,矢高80m,桥面系采用钢.混凝土组合梁形式。在空间计算模型中,全桥共计829个节点,各类型单元1850个。其中主桁的上下弦杆、腹杆、横联、平联等杆件均采用BEAMl88单元,共分为7种不同截面形式,所有单元之间按刚接处理;拱上立柱中各种杆件也均采用BE√气M188单元,共分为5种不同截面形式,所有单元之间按刚接处理。桥
面系采用BE枷4单元,分为2种不同截面特性。全桥的边界条件及组成部分之
间的连接形式见表5.1。图5.I、图5.2、图5.3为大宁河大桥的全桥三维模型图及平纵联、横联模型图。
表5-i大宁河大桥稳定分析的边界条件及组成部分之间的连接形式自由度
拱脚与基础之间连接桥面系与边墩之间连接桥面系与盖粱之间连接
101
y
0,
111
l00
0,100
O。100
l11
注:x表示顺桥向,Y表示竖向,z表示横桥向。“0”表示自由,“l”表示在该方向上有连接。
图5.1大宁河大桥三维有限元模型
‘^-■SY、
,
\/。//\\‘\.、‘\.\.\//./。.,
图5.2大宁河大桥平纵联模型图
图5.3大宁河大桥横联模型图
、
5.3.2大宁河大桥非线性因素对内力和变形的影响
为了分析非线性因素在拱桥发生破坏过程中对结构内力和变形产生的影响,下面分别对单倍恒载及3.569倍恒载(采用考虑双重非线性得到的极限荷载
结果)下根据不同分析方法得到的内力和变形加以比较。计算结果如下:
表5-2大宁河大桥单倍恒载下不同分析方法的内力与变形比较表
不同分析方法线弹性分析结果几何非线性分析结果
两者差异不同分析方法线弹性分析结果几何非线性分析结果
两者差异
拱顶处位移(cm)
25.726.01.12%
四分点处位移(cⅢ)
lL311.2一0.09%
拱脚处位移(cm)
000%
拱顶处轴力(kN)
I.8356X104i.8568×10‘
1.15%
四分点处轴力(kN)
I.7936×10‘1.7908×10‘
一O.02%
拱脚处轴力(kN)
2.0795×10'2.1049X10'
i.22%
震■
”O1神'∞140I幻180'钿
拱肋上弦扦位置(?)
单元号
图S.4大宁河大桥单倍恒载产生的变形图5.5大宁河大桥单倍恒载产生的轴力
表5—3大宁河大桥3.569倍恒载下不同分析方法的内力和变形比较表
不同分析方法线弹性分析结果几何非线性分析结果双重非线性分析结果
不同分析方法线弹性分析结果几何非线性分析结果双重非线性分析结果
拱顶处位移(cm)
91.494.7173.4
四分点处位移(cm)
40.239.145.9
拱脚处位移(cⅢ)
OO0
拱顶处轴力(kN)
6.6168×10'6.9138×1047.8067X104
四分点处轴力(kN)
6.4014X1046.3538X10‘6.4965×lO‘
拱脚处轴力(kN)
7.4218X10‘7.7766X10411.042X104
2V
斟毒挂叫巷鞯
农曩憾t
勰
晶
拱肋上弦杆位置(-)
*乩
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