某水电站厂房机组选型及调压室结构设计计算书

乌溪江水电站厂房设计、机组选型及调压室结构计算-PAGE42--PAGE1-目录全套图纸加V信153893706或扣3346389411TOC\o"1-1"\p""\h\z第一章（空）..................2第二章枢纽布置、挡水及泄水建筑物.........2第三章水能规划.....................13第四章水电站引水建筑物.................17第五章水电站厂房....................25第六章专题：调压室结构计算...............28第一章（空）第二章枢纽布置、挡水及泄水建筑物2.2.1.1坝顶超出静水位高度△h的计算因无风速具体资料,校核情况取浪高影响值为h=0.8m，设计情况取浪高影响值为h=0.5m。取△h=h+hc 基本组合：

hc=0.7m，特殊组合hc=0.5m设计情况△h设=h+

hc=0.8+0.7=1.5m校核情况△h校=h+

hc=0.5+0.5=1.0m2.2.1.2坝顶高程计算设计情况设计洪水位+△h设=238.0+1=239.5m校核情况校核洪水位+△h校=240.0+1.0=241.0m最终确定坝顶高程为241.0m。2.2.2.1基本剖面：由应力条件确定最小坝宽：H=238-113=125m，α=0.3按稳定条件确定最小坝宽：式中=24，=10K——基本组合安全系数，查《水工建筑物》表2—7为K=1.1。综合两种方法，初步确定坝宽为92.5m。下游坡度为：m=92.5/125=0.742.2.2.2实用剖面坝顶宽度=(8%～10%)×125=10.24m～12.5m,取11m。为了利用水重增加稳定，上游面距坝底50m处以下设一折坡，坡度取为：n=0.15实际的坝底宽度为B=92.5+50×0.15=100m2.2.2.3坝底面的应力及稳定分析（1）荷载的计算自重如图虚线将坝体分为三部分计算，利用公式：（2-1）W1=24×（50×0.15×50÷2×1）=4500KNW2=24×（10×128×1）=33782KNW3=24×（（92.5-11）×（125-11÷0.74）÷2×1）=107712.2KNKNb.水压力利用公式：（2-2）设计情况下上下游水深分别为H上=238-113=125m，H下=132.1-113=19.1mP1=10×1252÷2=78125KNP2=10×19.12÷2=1824KNP3=10×（125-50+125）×7.5÷2=7500KNP4=10×（19.1×0.74×19.1）÷2=1349.8KN校核情况下上下游水深分别为H上=240-113=127m，H下=136.1-113=21.1mP1=10×1272÷2=80645KNP2=10×21.12÷2=2668KNP3=10×（127-50+127）×7.5÷2=7650KNP4=10×（23.1×0.74×23.1）÷2=1974.4KNc.扬压力设计情况下折点压力强度从左至右为：p1=10×125=1250Kpap2=10×[19.1+0.25×（125-19.1）]=455.75Kpap3=10×0.2×125=250Kpap4=10×0.5×19.1=95.5Kpap5=10×19.1=191Kpa压力值为：U1=（1250+455.75）×14÷2=11940.25KNU2=（455.75+250）×8÷2=2823KNU3=（250+95.5）×58÷2=10019.5KNU4=（95.5+191）×20÷2=4798.9KN校核情况下计算方法同上，d．浪压力按官厅水库公式估算：波高2h=0.0166V5/4D1/3（2-3）式中V——风速，假定为10m/s；D——水库吹程，取5倍库面宽度，为2.1Km波长2L=10.4（h）0.8（2-4）设计情况下2h=0.0166（1.5×10）5/42.11/3=0.63m2L=10.4（0.63/2）0.8=7.19m浪压力PL=KN校核情况下2h=0.0166（10）5/42.11/3=0.38m2L=10.4（0.38/2）0.8=4.8m浪压力PL=KN（2）稳定分析计算设计情况下：校核情况下：（3）应力分析计算设计情况：14625724.35-7812541.67+18243.7+750046.25-1349.842.9-11940.2543-282332+10019.51+4798.940-14.4125=194335KNm计算结果：上游=1402.7KPa=0下游=1762.2KPa=0无拉应力出现。校核情况：14625724.35-8064542.33+126687.7+765046.25-1974.442.9-12325.2543-297932+10715.51+5803.940-5.8127=56917.9KNm计算结果：上游=1346.6KPa=0下游=1932.6KPa=0无拉应力出现。2.2.2.4上游折坡点所在平面的应力分析荷载的计算a．自重W1=24×[11×(128.2-50)]=206448KNW2=24×[(55.5-11)×(125-51-11×0.74)÷2]=35703.2KNb.水压力设计情况下P1=10×（125-50）2÷2=28125KN校核情况下P1=10×（127-50）2÷2=29645KNc.扬压力设计情况下折点压力强度从左至右为：p1=10×（125-50）=750Kpap2=0.25×10×75=187.5Kpa压力值为：U1=（750+187.5）×6.5÷2=3046.9KNU2=187.5×49÷2=4593.75KN校核情况下折点压力强度从左至右为：p1=10×（127-50）=770Kpap2=0.25×10×77=192.5Kpa压力值为：U1=（770+192.5）×6.5÷2=3182.1KNU2=192.5×49÷2=4716.25KN浪压力同上。应力分析计算设计情况：20644.822.25+35703.22.08-2812525-3046.924.5-4593.753.25-14.475=-231625.3KNm计算结果：上游=429.5KPa=0下游=2061.1KPa=0无拉应力出现。校核情况：20644.822.25+35703.22.08-2964525.67-3128.124.5-4716.23.25-5.877=-288917.1KNm计算结果：上游=299.8KPa=0下游=2205.9KPa=0无拉应力出现。2.2.3.1堰顶高程通过溢流堰下泄流量：Q=Qs=4600m3/s取单宽流量q=65m3/s则L=Q/q=4600/65=70.7m便于坝顶闸门的布置，取n=5,b=14m,d=4m则溢流前缘宽度Lo=n×b+(n-1)d=5×14+(5-1)×4=86m一个坝段宽度b+d=18m由公式：Q=LεmH3/2即4600=70×0.9×0.5H3/2则：H=10.3m堰顶高程238–10.3=227.7m校核状况下：由公式：Q=LεmH3/2即8350=70×0.9×0.5H3/2则：H=15.3m堰顶高程240.0–15.3=224.7m堰顶高程224.7m,正常蓄水位230m闸门采用平面闸门，尺寸为14×10m22.2.3.2溢流坝实用剖面设计（1）溢流面曲线上游侧采用椭圆弧段，方程为+=1（2-5）Hmax=240.0–224.7=15.3mHd=85%×15.3=13m由a=0.3,a/b=0.87+3a则解得：a=0.3b=0.17aHd=0.3×13=3.9bHd=0.17×13=2.2则椭圆方程为+=1，形状见大图。堰顶WES曲线设计：由WES曲线的公式：Xn=KHdn-1yY=x1.85/(2×130.85) 对WES曲线求导，令y’=0.098=1/0.74,得0.098=1/0.65,得x=20.31，y=14.83下部反弧段设计：采用圆弧曲线，由R/H=0.3～0.7确定反弧半径为R=（0.3～0.7）×104=32m（2）消能设计下游最高水位为136.1m，根据鼻坎应高出下游水深1～2m,取反弧段高程为137m（2-6）设计情况下：To=238-136.1=101.9m；单宽流量q=4600/70=56.7m/s经试算得：hco=1.41m；反弧段流速v=q/hco=56.7/1.41=46.6m/s校核情况下：To=240-136.1=103.9m；单宽流量q=8350/70=119.3m/s经试算得：hco=2.42m；反弧段流速v=q/hco=119.3/2.42=49.3m。2.2.3.3坝底面的应力及稳定分析（1）荷载的计算a.自重将坝体简化分为三部分计算，溢流面简化为三角断面，鼻坎简化为矩形断面，利用公式：W1=24×（50÷2×7.5）=4500KNW2=24×（92.5÷0.74×92.5）=138750KNW3=24×（20×24）=11520KNKNb.水压力静水压力利用公式：设计情况下上下游水深分别为H上=238-113=125m，H下=132.1-113=19.1mP1=（10×8.7+10×125）（125-8.7）÷2=77746.55KNP2=10×19.12÷2=1824KNP3=10×（125-50+125）×7.5÷2=7500KN动水压力：（2-7）（2-8）校核情况下上下游水深分别为H上=240-113=127m，H下=136.1-113=21.1mP1=（10×10.7+10×127）（127-10.7）÷2=80072.55KNP2=10×23.12÷2=2668KNP3=10×（127-50+127）×7.5÷2=7650KN动水压力：c.扬压力设计情况下折点压力强度从左至右为：p1=10×125=1250Kpap2=10×[19.1+0.25×（125-19.1）]=455.75Kpap3=10×0.2×125=250Kpap4=10×0.5×19.1=95.5Kpap5=10×19.1=191Kpa压力值为：U1=（1250+455.75）×14÷2=11940.25KNU2=（455.75+250）×8÷2=2823KNU3=（250+95.5）×58÷2=10019.5KNU4=（95.5+191）×20÷2=4798.9KN校核情况下计算方法同上，（2）稳定分析计算设计情况下：校核情况下：（3）应力分析计算设计情况：15474014.25+97224-3773.7338.75-77746.5541.67+18246.37+750053-11940.2549.75-282338.75+10019.59.75+4798.940=-1253693.8KNm计算结果：上游=621.83KPa=0下游=2764.55KPa=0无拉应力出现。校核情况：15474014.25+1867.424-7274.8838.75-80072.5541.67+26686.37+765053-12325.2549.79-297938.75+10715.59.75+5803.940=-1438741.3KNm计算结果：上游=556.31KPa=0下游=2933.63KPa=0无拉应力出现，满足要求。2.4溢流坝消能抗冲刷措施挑距计算：==248.7m（2-7）其中v1=1.1v0=46.6×1.1=51.7m/sh1=hcocos25°=1.41cos25°=1.28m冲坑深度（2-8）其中H=238-132.1=105.9m第三章水能规划3.1.1最大水头Hmax校核洪水位下四台机组满发情况：上游水位为240m，忽略发电引用流量，由下泄流量8350m/s查狄青水位流量曲线得下游水位为128.15m。取水头损失为3%，则最大水头为Hmax=（240-128.15）×3%=108.49m设计洪水位下四台机组满发情况：同样，Hmax=（238-123.94）×3%=110.64mc.设计蓄水位下一台机组发电，试算如下：Q（m/s）(m)（m）h（m）N(万kw)Q=N/9.81H50230.0115.44111.12442.4740230.0115.3111.26442.4142.4230.0115.32111.24442.42故选择Hmax=111.24m3.1.2最小水头Hmin取设计低水位下四台机组满发情况试算如下：Q（m/s）(m)（m）h（m）N(万kw)Q=N/9.81H40198.0116.2579.3459.5155198.0116.5379.03459.7260198.0116.5978.97459.76故选择Hmin=71.24m3.2.1HL200方案主要参数选择3.2.1.1转轮直径D1D1==2.31m,选与之接近偏大的D1=2.5m3.2.1.2转速n计算n=n’/D1=68×/2.5=264.55r/min,选与之接近的n=250r/min3.2.1.3单位转速n的修正值查《水电站》表3-4，HL200最优工况下ηMmax=90.7%,模型转轮直径D1M=0.46m则原型效率其中——模型最优工况下效率；D1M——模型转轮直径。考虑制造工艺差异性，取与假定值相同。（3-3）由于，故单位转速可不加修正，也可不加修正3.2.1.4工作范围检验Q1’max=Q1’===0.811m3/sQmax=Q1’maxD12=49.24m3/sn’1min=nD1/=250×2.5/=59.26r/minn’1max=nD1/=250×2.5/=70.33r/minn’r=nD1/=250×2.5/=64.26r/min3.2.1.5吸出高度Hs计算Hs=10－－（）H=－10－－(0.084+0.019)×94.6=0.134m3.2.2HL180方案参数选择3.2.2.1转轮直径D1D1==2.43m,选与之接近的D1=2.5m3.2.2.2转速n计算n=n’/D1=67×/2.5=260.66r/min,选与之接近的n=250r/min3.2.2.3效率修正及单位参数修正查《水电站》表3-4，HL180最优工况下ηMmax=92%,模型转轮直径D1M=0.46m则原型效率考虑制造工艺差异性，取与假定值相同。由于，故单位转速可不加修正，也可不加修正3.2.2.4工作范围检验Q1’max=Q1’===0.814m3/sQmax=Q1’maxD12=49.48m3/sn’1min=nD1/=250×2.5/=59.26r/minn’1max=nD1/=250×2.5/=70.33r/minn’r=nD1/=250×2.5/=64.26r/min3.2.2.5吸出之度Hs确定Hs=10－－（）H=－10－－(0.081+0.019)×94.6=0.42m第四章水电站引水建筑物4.2.1隧洞洞径设计水位下四台机满发隧洞流量Q=197.92m3/SQ＝==197.92m3/S假定有压隧洞中的经济流速v=4m/s,则隧洞直径=7.94m，取8m。4.2.2隧洞进口段进口段底面为平面，顶部采用椭圆曲线连接，拦污栅与闸门之间侧墙用直线连接方式。椭圆曲线长轴a=(1.0~1.5)D，取12m短轴，取4m则椭圆曲线方程为：淹没深度计算Scr=cv=0.7×3.1×=6.2m4.2.4压力管道设计管道内径估算，（4-1）取6.4m。4.2.5调压室设计4.2.5.2计算托马断面隧洞水头损失计算： 局部损失利用公式（4-2）a.进口损失,其中,=0.08b.拦污栏损失,2=4/3sinx=1.67×()4/3sin600=0.085v2=3.1m/sc.门槽损失=0.1d.渐变段损失=0.05v4=3.52m/se.隧洞拐弯损失第一次转折，转角α=28°，圆弧半径R=50md/2R=8/100=0.08，据此查得ξ=0.12第二次转折，转角α=33°，圆弧半径R=50md/2R=8/100=0.08，据此查得ξ=0.12局部水头损失为：f.每米长隧洞水头损失为：（4-3）沿程水头损失为hf=1050×（0.0011～0.00133）=（1.174～1.394）m总水头损失为hwo=hf+hw=（1.4～1.62）m压力管道水头损失计算：局部水头损失利用公式（4-2）计算垂直第一次转折，转角α=44°，管道直径D=6.4m，转弯半径R=40m（4-4）流速垂直第二次转折，转角α=46°，管道直径D=6.4m，转弯半径R=40mc.水平第一次转折，转角α=30°，管道直径D=3.2m，转弯半径R=20m流速d.水平第二次转折，转角α=47°，管道直径D=3.2m，转弯半径R=20m流速e.斜分岔管损失，分岔1，分岔2，分岔3，局部水头损失为：沿程水头损失根据公式（4-3）计算，n=0.012主管段每米损失为0.0029m，管长160m；分岔管每米损失为0.0073m，管长116m。沿程水头损失为总水头损失为hwmo=hfm+hwm=9.26m托马断面计算4.2.5.3调压室选择设计（1）阻抗式为了保证大波动衰减，调压室的断面必须大于临界断面，并有一定的安全余量，取大井面积为F=410m2增荷情况取m=0.5，（由2台机组增加到4台）最高低浪计算：水头损失取大值1.62m参数＝77.62（4-5）（4-6）=3.52＝3.52×1.62＝4.08m;为达到平衡设计，取则阻抗孔口水头损失hco=13.08×1.62=21.19b．减荷情况取丢弃全负荷计算最高涌浪计算：水头损失取小值1.4m参数＝103.93S==72.75m（4-7）XO==0.019（4-8）最高涌浪由下式经过试算得出：（4-9）经过试算，Xm=-0.103涌浪水位为Zm=XmS=-7.49m由于，（4-10）不满足平衡设计。重新假定η值为7.5，，可以满足平衡设计。此时，可见，阻抗式调压室不适用。（2）差动式计算托马断面时计入底部流速的影响：（4-11）为了避开破碎带，升管与大井分开布置。升管直径取8m，与隧洞洞径相同。断面面积为=50.265m2，大井直径初选18m，断面面积为=254.469m2+=304.734m2＞282.03m2，满足波动衰减条件。a.突增负荷情况取m=0.5，（由2台机组增加到4台）最低涌浪计算：水头损失取大值1.62m（4-12）最大下降水位：（4-13）则水由大井流进升管的孔口阻抗系数为： ==16.08（4-14）阻抗损失：m（4-15）阻抗孔口面积为：（4-16）式中——水由大井流进升管的孔口流量系数，取0.8。b．核算最高涌浪丢弃全负荷计，流量减小到0。最高涌浪计算：水头损失取小值1.4m水升管由流进大井的孔口阻抗系数为：==28.59（4-17）式中——水由升管由流进大井的孔口流量系数，取0.6。用试算法计算：假定最高波动水位Zm相应大井水体积为：（4-18）升管溢流量为：（4-19）溢流水舌厚度：（4-20）式中M——堰顶流量系数，取1.5；B——堰顶周长，m。堰顶高于静水位高度：（4-21）进入大井水的体积为：（4-22）经试算最高波动水位Zm为–15.5m升管溢流量为溢流水舌厚堰顶高于静水位高度：最低涌浪水位=198–6.92=191.08m最高涌浪水位=230+15.5=245.5m从进水口到调压室处坡降为0.4%,进水口处闸门中心线高程∇=187.3m调压室处隧洞中心线高程∇=184.1m溢流堰顶高程∇=230.0+2.38=232.38m第五章水电站厂房5.1.2发电机重量估算（5-1）发电机转子重约为Gf=315.96/2=158t发电机飞轴力矩估算（5-2）5.1.4.2调速器选择（1）接力器直径ds=（5-3）根据手册选择ds=350mm的标准接力器（2）接力器最大行程Smax=1.4a0max（5-4）a0max——水轮机导叶最大开度由综合特性曲线上查得a0Mmax=30mma0max=a0Mmax则Smax=1.4×0.16304=0.228m（3）接力器容积计算（5-5）（4）主配阀直径（5-6）根据主配阀直径查手册选用DT-100型电气液压型调速器5.1.4.3油压装置选择VK=（18~20）VS=1.06~1.18m3选用组合式油压装置HYZ-1.6组合型油压设备。5.2.1.1机组段长度主厂房各层所需长度分别为：蜗壳层L=5.74+5.11=10.85m尾水管层L=B+2δ2=6.86+2.4=9.26mC、发电机层L=φ+b+2δ=8.52+2×0.5+4=13.52m最终取机组段长度为13.5m。5.2.1.2端机组段长度两端各取L=7.5m5.2.1.3装配场长度四大件所需尺寸综合四件，再由吊车极限位置同时控制，确定装配场长度为15m，再设置端部副厂房，最终确定厂房段总长77m。5.2.3厂房各层高程确定5.2.3.1水轮机安装高程HL180-LJ-2505.2.3.2尾水管底板高程式中h1——尾水管高度（m）bo——导叶高度（m）5.2.3.3水轮机层地面高程=ZS+r2+h3=116.1+1.41+1.0=118.5m式中r2—蜗壳进口半径h3—蜗壳进口断面上部尺寸5.2.3.4发电机定子安装高程=+h1+h2=118.5+2+1121.5m式中h1——水轮机进人孔高h2——孔顶深梁高5.2.3.5发电机层楼板高程（定子埋入式）=+h=121.5+2.93=123.8m，取为124.5m采用发电机层和装配场层同高方案，装配厂高程124.5m。该高程低于校核情况下游水位，但高于设计情况下游水位。考虑洪水期对外交通，将主厂房大门作成止水门，洪水时关闭，暂时中断对外交通，人员经高处通道进出。5.2.3.6吊车轨顶的高程考虑转子检修需要带轴吊运，并取安全距离1米，=124.5+7.8+1+1.06=134.36m，取134.5m；5.2.3.7厂房顶部高程取=140.0m。第六章专题：调压室结构计算6.1.2计算步骤：6.1.2.1求出大井底部的定端力矩、剪力及挠度：当井壁底端固定，承受内力压力作用时，井壁底部的定端力矩用如下公式进行计算：MF=（6-1）式中R——井壁中心线半径，9.3m；t——井壁衬砌厚度，0.6m；r——水的容重9.81×103m/s2E——衬砌材料的弹性摸量，2.55×107；μ——衬砌材料的泊松比，1/6=0.167；H——水位高度，60m；β——系数，β==＝1.036D——挠曲劲度D===4.72×105计算弯矩为：MF=-=-269.7KNm/m定端剪力公式为：VF=（6-2）式中各符号意义同上，计算得：VF==563.48KN/m抗挠劲度公式为：=2βD（6-3）计算得：=2×1.036×4.72×105=9.78×105KNm/m6.1.2.2求出底板端部的定端力矩、剪力及挠度：底板的定端力矩和抗挠劲度同环行板：平均外半径b=9.3m，内半径a=1.86m。底部的定端力矩公式为：Mr=（6-4）式中——荷载强度 ——特性长度l===1.3 ——底板挠曲刚度 ===2.186×106δ——底板厚度，取1.0m。K′——弹性系数C1C2C3C4由下面方程求得：C1Z1+C2Z2+C3Z3+C4Z4+1=0C1Z1′+C2Z2′+C3Z3′+C4Z4′=0由z==1.82，查表求得Z1=0.8367Z2=-0.7953Z3=0.1588Z4=-0.1056Z1′=-0.3612Z2′=-0.8509Z3′=-0.15943Z4′=0.1056Z1″=-0.5945Z2″=-0.364Z3″=0.098Z4″=-0.2175由z==9.10，查表求得Z1=80.85Z2=20.72Z3=0.032144Z4=-0.0003616Z1′=67.14Z2′=-43.58Z3′=0.049289Z4′=0.03427Z1″=13.375Z2″=-75.78Z3″=-0.0003718Z4″=-0.0002613分别代入方程有：0.8367C1-0.7953C2+0.1588C3+0.0094C4+1=0-0.3612C1-0.8509C2-0.15943C3+0.1056C4=080.85C1+20.72C2+0.0321441C3-0.0003616C4+1=067.14C1-43.58C2+0.049289C3+0.03427C4=0可解得：C1=-0.0016C2=-0.01555C3=-5.8146C4=-8.9139再由q=588.6KN/m2l=1.3m代入式（6-4）求得Mra=-843.94KNm/mMrb=-670.97KNm/m抗挠劲度公式为S=-(∑CnZn″+∑CnZn′)（6-5）式中∑Zn′及∑Zn″同上，∑Cn由下述方程组求得：C1Z1（a）+C2Z2（a）+C3Z3（a）+C4Z4（a）=0C1Z1′（a）+C2Z2′（a）+C3Z3′（a）+C4Z4′（a）=1C1Z1（b）+C2Z2（b）+C3Z3（b）+C4Z4（b）=0C1Z1′（b）+C2Z2′（b）+C3Z3′（b）+C4Z4′（b）=0代入解得C1=0.0011C2=-0.00524C3=0.48719C4=-8.7725将相应数值代入式（6-5）得：内缘Sa=3.998×106外缘Sb=8.88×105传递系数Cab==0.2226.1.2.3对井壁和底板进行力矩分配MO=MF+△MV0=VF+△V△M由井壁与底板不平衡力矩及抗挠度分配求得，不平衡弯距为：Mrb-MF=-670.79+269.79=401.09KNm分配比为：=0.524（直井）1–0.524=0.476（底板）分配弯距401.09×0.524=210.17401.09×0.476=190.92故筒底最终弯距为M0=-269.7–210.17=-479.87KNm剪力为V0=563.48+1.036×210.17=781.22KN6.1.2.4求出升管底部的定端力矩、剪力及挠度：计算方法与大井相同，利用公式（6-1）～（6-3）计算可得：定端力矩为MF=-236.89KNm定端剪力为VF=-236.89KN抗挠劲度为Sc=1.044×1066.1.2.5求出沿井壁的力矩、剪力及环向力的分布x由井底向上计取，在距离底板x处的力矩Mx、剪力Vx、倾角、变位Yx及环向力Tx分别用下式计算：Mx=Vx==Yx=（6-6）Tx=其中：φ=ξ=ψ=θ=计算结果列表如下：表6-1大井井壁荷载分布表xβxφψθξ0011100.50.5180.81220.22380.5180.294211.0360.4864-0.12340.18160.30491.51.5540.213-0.20370.00410.211422.0720.0502-0.1708-0.06030.11052.52.59-0.0245-0.1032-0.06380.039433.108-0.0431-0.0462-0.04470.00193.53.626-0.036-0.0112-0.0236-0.012444.144-0.02190.0047-0.0086-0.01344.54.662-0.00990.009-0.0004-0.009455.18-0.00250.00760.0025-0.00515.55.6980.0010.00460.0028-0.001866.2160.00190.00210.002-0.00016.56.7340.00160.00050.00110.000677.2520.00130.00010.00070.0006续：MxVxdy/dxYxTx-479.87781.220.001755-0.00088-1450.4-167.903467.35720.0011380.000228375.1327-3.49282206.75650.0005570.0006341042.59657.1980951.058390.0001730.0006521072.74359.23526-23.5633-1.6E-050.00054888.228241.46717-41.4469-7.7E-050.000407669.845522.11513-34.2032-7.2E-050.000311511.97067.924852-21.0789-4.6E-050.000258425.00860.404615-9.65175-2.1E-050.000237390.072-2.33755-2.31535-3.5E-060.000233382.9636-2.646080.8663935.03E-060.000235387.1449-1.83721.803898.01E-060.000239393.1412-0.987161.5411337.92E-060.000241396.242-0.315350.9871846.81E-060.000241396.4196-0.171390.6746966.19E-060.000239393.47086.1.2.6求出升管的力矩、剪力及环向力的分布同样利用公式（6-6）计算，结果列表如下：表6-2升管井壁荷载分布表xβxφψθξ0011100.55310.5180.81220.22380.5180.29421.10621.0360.4864-0.12340.18160.30491.65931.5540.213-0.20370.00410.21142.21242.0720.0502-0.1708-0.06030.11052.76552.59-0.0245-0.1032-0.06380.03943.31863.108-0.0431-0.0462-0.04470.00193.87173.626-0.036-0.0112-0.0236-0.01244.42484.144-0.02190.0047-0.0086-0.01344.97794.662-0.00990.009-0.0004-0.00945.5315.18-0.00250.00760.0025-0.00516.08415.6980.0010.00460.0028-0.00186.63726.2160.00190.00210.002-0.00017.19036.7340.00160.00050.00110.00067.74347.2520.00130.00010.00070.0006续：MxVxdy/dxYxTx-236.89528.020.000915-0.00014-486.097-51.948272.33170.0006110.0002981061.42930.3390194.609930.0003090.0004421571.23350.46693.2159260.0001040.0004321535.81640.86193-32.28387.73E-080.0003761336.31924.61376-33.8461-3.6E-050.0003161125.07211.11704-23.3989-3.5E-050.000275977.96372.608156-12.4114-2.3E-050.000252897.9831-1.2094-4.53991-9.4E-060.000243864.7661-2.14244-0.17342-2.1E-070.00024855.4015-1.842571.3405524.49E-060.00024854.8792-1.096231.4856926.23E-060.00024855.2044-0.497831.0564426.28E-060.00024852.4543-0.092580.578415.73E-060.000238846.9314-0.021510.3672025.41E-060.000236838.6426.1.2.7求出大井底板的弯矩及反力的分布弯矩计算公式为：固定端情况：（6-7）后一项为值很小，忽略不计。分配弯矩的影响：（6-8）计算列表如下：rZ=r/lZ1Z"1Z2Z"21.861.80.8367-0.5945-0.7953-0.3642.0420.7517-0.7203-0.9723-0.2942.552.50.4-1.08-1.457203.063-0.2214-1.416-1.93760.5153.573.5-1.194-1.605-2.28321.3174.084-2.563-1.508-2.29272.4384.594.5-4.299-0.851-1.6863.8445.15-6.2030.615-0.1165.3625.615.5-7.9741.0822.7896.6296.126-8.8587.3787.3357.0516.636.5-7.86712.87713.6075.6987.147-3.63319.41421.2391.3387.657.55.45525.80829.116-7.4238.16820.97430.2835.02-21.948.678.543.9429.01735.3-42.969.18973.9317.424.71-69.889.39.180.5813.37520.72-75.78表6-3大井底板荷载分布表续：Z3Z"3Z4Z"4Y0.15880.0980.0094-0.21753.30324E-080.12890.09650.02652-0.1627.14424E-060.070470.08230.04436-0.074786.23628E-050.032550.06220.04267-0.027990.0001339390.010190.04280.03351-0.004190.000198601-0.00140.02680.023030.006410.0002477-0.006190.01510.014010.0096990.000279428-0.007120.007220.0073290.0098120.00029456-0.006190.0024350.0029490.0074060.000294337-0.00459-0.000140.0004160.0051920.000279265-0.00301-0.00126-0.000810.0032370.00024973-0.00172-0.00154-0.001220.0017570.000206711-0.03807-0.00138-0.001180.0007610.000216299-0.03235-0.00105-0.000950.0001660.0001519740.047315-0.00071-0.00066-0.00014-2.49922E-050.032032-0.00042-0.00041-0.00025-5.17654E-060.032144-0.00037-0.00036-0.000267.49413E-07Y'∑YPMrMr'∑Mr-1.75692E-093.12755E-080.0625511-844194.7036-649.296-3.60638E-05-2.89195E-05-57.83903-546.187146.1416-400.045-7.62828E-05-1.39201E-05-27.84012-119.18669.13712-50.0491-7.66821E-055.7257E-05114.5139268.3040727.0204295.32449-6.12373E-050.000137364274.72769136.07364.869232140.9428-4.2574E-050.000205126410.25263148.0009-5.73151142.2694-2.67987E-050.000252629505.25816140.1367-9.83027130.3065-1.62754E-050.000278285556.56904132.6263-10.9418121.6845-1.14993E-050.000282837565.67496116.264-9.68322106.5808-1.18941E-050.00026737534.7409