嘉峪关车站接触网平面设计及冀石现代化办公楼的设计

摘要随着社会和经济技术的发展，电气化铁路的发展也越来越迅速。我国对能够适用于电气化铁路的接触网也提出了相关的要求。本设计的目的是完成嘉峪关车站接触网平面设计，同时按要求绘制接触网设备装配图和平面图。首先对设计地区的气象条件资料进行收集，根据铁路目标速度对线索材料进行了选择，再确定其悬挂类型。根据气象条件及线索材料计算负载。其次，根据最大受风偏移计算得到最大跨距；根据规程规定的锚段长度选择锚段，使其张力差要满足要求。然后，对硬横跨进行分析选择。考虑到接触网将来可能的改进及预留，根据计算结果对接触网进行了相应的调整，以使本设计满足电气化铁路的技术要求。最后在上述原理的基础上，对嘉峪关车站接触网进行CAD平面设计，并对具有代表性的支柱进行了容量的校验计算。在接触网平面图的表格栏里对地质情况、支柱类型、安装图号、侧面限界等进行相应的说明。本论文以接触网的基本技术原理为核心，以实际线路状况为依据，对嘉峪关车站的接触网布置进行了平面设计，基本满足电气化铁路的技术要求。关键词：接触网；平面设计；车站

AbstractWiththedevelopmentofsocialandeconomicaltechnology,theelectrifiedrailwayisdevelopingmoreandmorerapidly.Ourcountryalsomakesarelatedrequestforcatenaryofelectrifiedrailway.ThisdesignisintendedtocompletegraphicdesignofcatenaryforJiayuguanstation,andtodrawitsdeviceassemblydrawingandgraphicdraft.Firstly,thesuspensionwasselectedaftertheJiayuguanweatherconditioninformationwascollectedandcluematerialwassift.Theloadwascalculatedaccordingtoweatherconditionandcluematerial.Secondly,themaximumoutreachisobtainedfromthewindshift.Anchoringsectionischosenaccordingtospecifiedanchoringsectiontosatisfytensiondifference.Then,portalstructurewasanalyzed.Thethesisconsideringtheimprovementandreserveinthefutureofcatenarycarriesoutsomecorrespondingadjustmentsforthedesignofcatenaryaccordingtotheresultofcalculation,sothatthedesigncouldbecontentedwiththetechnicalrequirementsoftheelectrifiedrailway.Finally,onthebasisoftheaboveprinciple,thisthesisconcentratedonthegraphicdesignofJiayuguanstationwithCAD,alsoconductedcheckcomputationfortypicalcapacityofthepillars.Graphicdesignofcatenaryintheformcolumnonthepillartype,geology,sidegauge,installthecorrespondingfigurenumberandotherinstructions.Basedonthebasictechnicalprincipleofcatenaryandaccordingtotheactualrailwaycondition,thisthesiscompletedgraphicdesignofcatenaryforJiayuguanstation,whichcouldmetthebasictechnologicaldemandofelectrifiedrailway.KeyWords:Catenary,Station,Graphicdesign

目录TOC\o"1-3"\h\u摘要 II号股道为正线，3、4股道为侧线，正线总长2190.38m。本设计平面图的绘制是以1:2000的比例进行的。嘉峪关车站的道岔型号全部采用1/12。4.2支柱的布置支柱的布置是先从咽喉区开始进行道岔柱和定位柱布置，为此尽量采用标准定位[4]。然后确定车站中心的支柱，最后完成其他位置的支柱布置，需要满足相邻跨距的设计要求。嘉峪关车站的设计中，最大跨距为60m。4.3锚段的划分由于本次平面设计是嘉峪关车站的设计，所以必须在车站两端下锚，为了便于检修，在站台两侧进行下锚。在站场两侧下锚时，需要使接触悬挂的方向发生变化时，要保证与原接触悬挂水平的方向之间的夹角尽可能的小，以不超过10°为好。在高速线路运行的情况下，严禁在站场部分正线与站线发生相交，需要使正线保持相对的独立性，保证高速列车能够无阻碍地顺利通过[5]。中心锚结设置在全锚段长度的中部及附近，这样才能够保证从中心锚结到锚段两端补偿器之间所产生的张力差相差不大。4.4接触线拉出值的确定从咽喉区开始，按顺序确定拉出值的方向和大小。在道岔位置处应尽量按照标准定位确定拉出值，在直线区段上，选取的拉出值标准为±300mm[6]。一般情况下曲线区段的半径在300-1200m之间，所以选取的拉出值标准为400mm。曲线区段导线走曲线的割线，曲外全取正，曲内全取负。4.5支柱类型的确定依据支柱所处位置和功能的不同，选择不同类型的支柱、编号和容量[7]。由于嘉峪关车站是4股道的车站，所以站场的横跨类型为钢支柱的硬横跨，根据不同的需要选择不同类型的支柱及容量[8]。4.6校核与校验在完成以上步骤后，分别对锚柱及最大风速下的风偏移值进行容量校核，要求原选支柱的容量比负载时的容量值大时，才能使其满足设计的需要。4.7表格栏及相应说明完整的接触网平面图，不仅需要上述线路两侧所布置的支柱，还需要在图形下面绘制相应的表格栏使其与图上的支柱对应[9]。表格栏内应标出所需的各种原始资料、所用设备的规格类型、技术参数及其对应的安装图号等[10]。具体内容如下所述：(1)支柱类型：支柱类型栏内要列出支柱的型号、数量及材质。支柱类型的选择是以最坏情况下所需支柱的容量为依据进行选择，所需的计算条件分别是最大风速、最低温度及最大覆冰，选取各种条件下所得弯矩的最大值。(2)侧面限界：本设计中侧面限界范围为2.5-3.1m，设计采用的侧面限界为3.0m。(3)基础（横卧板）类型：根据不同的支柱类型选取不同型号的横卧板，横卧板有两种类型分别为I型和II型。I型横卧板为，其中孔距大小为，孔径的大小为；II型横卧板为，其中孔距大小为，孔径的大小为35mm。(4)地质情况：在平面图的表格栏内要明确的标出接触线所过路线的地质情况。因为地质情况的不同对基础的稳固程度与支柱埋设地点有很大的影响，因此要表明不同情况下的承压力。本线路的地质情况用允许土壤承压力来表示，均为+100kPa。(5)硬横跨及腕臂柱的安装图号：它表示了各种类型的硬横跨或腕臂柱所对应的不同装配形式的图号。根据支柱工作状态的要求设计单位，绘制各种类型的支柱装配定型图，每一张装配图都编有与之相对应的图号。为了使工程数量统计和施工参考更方便，在接触网平面图中都必须标出与支柱相对应的装配图图号[11]。(6)回流线安装图号：它表示回流线在支柱上的装配形式及所对应的图号。4.8接触网平面设计图及设备装配图说明(1)嘉峪关车站接触网平面设计图说明附图A所示图为嘉峪关车站接触网平面设计图。本设计的首要目标是绘制车站接触网平面设计图，它不仅是嘉峪关车站内布置接触线的指导性图纸，同时也是施工单位架设接触网的主要依据，不仅对施工工程的成功与否有很大的影响，也对到电气化铁路能否稳定安全的运营有重大的意义。在平面设计图中所对应的位置，必须标出相应的公里标、锚段长度、下锚位置、拉出值、跨距和支柱号等必须的接触网施工参数，还应绘制与之相对应的表格栏。悬挂类型：采用全补偿链形悬挂；接触导线与正线承力索的类型：CTHA120+TJ-150；正线承力索与接触导线的张力：15kN+15kN；站线承力索与接触导线的类型和张力分别为：TJ-150+CTHA120及15kN+15kN。道岔型号均选1/12，且尽量采用标准定位。接触导线距地面距离为6350mm。嘉峪关车站接触网装配图说明嘉峪关车站接触网装配图如附图B所示。附图B.1表示直线绝缘转换柱装配图，本图适用于支柱直线处双重绝缘转换柱的安装。完成定位管及水平腕臂安装后，截掉端部多余的部分只留150mm及100mm的余量。尺寸除注明外均以毫米计，侧面限界为2.5m。附图B.2表示直线绝缘转换柱装配图，本图适用于支柱直线处双重绝缘转换柱的安装。完成定位管及水平腕臂安装后，截掉端部多余的部分只留150mm及100mm的余量。尺寸除注明外均以毫米计；侧面限界为3.0m。附图B.3表示硬横跨装配图，本图的设计速度满足各等级速度的要求。采用简单链型悬挂的悬挂方式，支柱为等径钢支柱，横梁为正三角形截面结构式钢管组合梁。钢管硬横跨表示为YHK-G1，其中YHK-G1表示跨度范围为15.0-40.0m的单跨硬横跨。横梁表示为PC1-L或PC2-L都用于单跨，其中PC1-L型适用于每一单跨跨度范围为15.0-30.0m的硬横跨，PC2-L型适用于每一单跨范围为30.1-40.0m的硬横跨。附图B.4表示道岔柱装配图，本图适用于链形悬挂双重绝缘道岔处道岔柱的安装。安装接触线时侧线在上，正线在下。采用单绝缘安装时，取消接地跳线，此时绝缘子采用QBN2-25型，安装道岔柱的侧面限界为3.0m。附图B.5表示钢筋混凝土柱全补偿下锚装配图，本图适用于钢筋混凝土柱全补偿下锚的安装。尺寸除注明外均以毫米计，下锚支柱安装的侧面限界为3.1m。附图B.6表示回流线腕臂柱肩架装配图，本图适用于回流线安装。采用LBGLJ-185型的回流线时，并沟线夹零件7改为JBY-185型。附图B.7表示钢柱全补偿下锚装配图，本图适用于钢柱全补偿下锚的安装。尺寸除注明外均以毫米计，下锚支柱安装侧面限界为3.1m。附图B.8表示回流线终端下锚装配图，本图为回流线终端下锚安装。去掉拉线时采用的钢柱型号为G13、G15。附图B.9表示直线中间柱正定位装配图，本图适用于在直线处中间柱正定位的安装。完成定位管及水平腕臂安装后，截掉端部多余部分只留150mm及100mm余量。尺寸除注明外均以毫米计，直线中间柱正安装的侧面限界为3.0m。附图B.10表示直线中间柱反定位装配图，本图适用于在直线处中间柱反定位的安装。完成定位管及水平腕臂安装后，截掉端部多余部分只留150mm及100mm余量。尺寸除注明外均以毫米计，直线中间柱反安装的侧面限界为3.0m。

结论本文通过对相关文献和设计规范的了解，对嘉峪关车站接触网平面设计进行了工程设计。在此基础上，通过对线路资料进行计算分析，运用CAD绘制出嘉峪关车站接触网装配图和平面图。主要的结论和成果如下：(1)通过对线路的原始资料进行分析，得到所需要的数据，并根据所得数据选择线索类型。根据所选线索类型计算出实际最大跨距和全锚段长度，同时进行了硬横跨的设计。(2)结合嘉峪关车站的实际情况，选择合适的支柱类型、跨距、锚段长度和接触线的拉出值。运用CAD绘制出嘉峪关车站接触网平面图，并在图中绘制表格栏、咽喉区放大图和工程统计表。(3)运用CAD绘制出与嘉峪关车站接触网平面图相对应的装配图，并在图中对装配图进行说明。需要进一步研究的问题：通过进行实地勘察，确定出更为精确的气象条件和地质条件，设计出更为适合实际情况的接触网平面图。

致谢本设计（论文）的工作是在xxx老师的悉心指导下完成的，xxx老师严谨的治学态度和科学的工作方法给了我极大的帮助和影响。在此对xxx老师对我的关心和指导表示衷心的感谢。在做毕业设计期间，xxx老师帮助我客服了许多设计上的难题，无论是从选题、开题、论证，还是到设计的完成，xxx老师都提出了很多宝贵的建议。这为我设计的顺利完成，提供了正确的方向，使我做设计的效率得到了很大的提高。同时也保证了课题的质量，使我从中学到了许多东西。在此再次对xxx老师对我的指导和关心表示衷心的感谢。在撰写毕业设计（论文）期间，xxx等同学对我的设计工作给予了很大的帮助和支持，在与他们的讨论过程中解决了很多问题，在此特地向他们表示由衷的感谢。

参考文献[1]于万聚.高速电气化铁路接触网[M].成都:西南交通大学出版社,2002:56-62.[2]张道俊,陶维富.接触网运营检修与管理[M].北京:中国铁道出版社,2006:20-24.[3]中华人民共和国行业标准TB10076-2000/J832001,铁路枢纽电力牵引设计规范[S].北京:中国铁道出版社,2000:54-69.[4]李伟.接触网[M].北京:中国铁道出版社,2000:45-47.[5]张伟华,曹新文.高速受电弓—接触网系统的动力学研究[J].西南交通大学学报,1991,26(1):104-115.[6]吴积钦.列车提速与弓网关系[D].成都:西南交通大学,2006:56-61.[7]吉鹏霄.接触网[M].北京:化学工业出版社,2006:34-39.[8]于万聚.接触网设计及检测原理[M].北京:中国铁道出版社,1993:2-8.[9]马桂贞.铁路站场及枢纽[M].成都:西南交通大学出版社,2003:29-32.[10]铁道部电气化工程局.接触网设计工程手册[M].北京:中国铁道出版社,1995:16-22.[11]于万聚.电气化铁路接触网CAD系统[M].北京:中国铁道出版社,1997:20-26.石家庄铁道学院学院毕业设计PAGE41附图A嘉峪关车站接触网平面图附图B嘉峪关车站接触网设备装配图ganemploymenttribunalclaimEmploymenttribunalssortoutdisagreementsbetweenemployersandemployees.Youmayneedtomakeaclaimtoanemploymenttribunalif:youdon'tagreewiththedisciplinaryactionyouremployerhastakenagainstyouyouremployerdismissesyouandyouthinkthatyouhavebeendismissedunfairly.Formoreinformationaboutdismissalandunfairdismissal,see

Dismissal.Youcanmakeaclaimtoanemploymenttribunal,evenifyouhaven't

appealed

againstthedisciplinaryactionyouremployerhastakenagainstyou.However,ifyouwinyourcase,thetribunalmayreduceanycompensationawardedtoyouasaresultofyourfailuretoappeal.Rememberthatinmostcasesyoumustmakeanapplicationtoanemploymenttribunalwithinthreemonthsofthedatewhentheeventyouarecomplainingabouthappened.Ifyourapplicationisreceivedafterthistimelimit,thetribunalwillnotusuallyacceptit.Ifyouareworriedabouthowthetimelimitsapplytoyou,takeadvicefromoneoftheorganisationslistedunder

Furtherhelp.Employmenttribunalsarelessformalthansomeothercourts,butitisstillalegalprocessandyouwillneedtogiveevidenceunderanoathoraffirmation.Mostpeoplefindmakingaclaimtoanemploymenttribunalchallenging.Ifyouarethinkingaboutmakingaclaimtoanemploymenttribunal,youshouldgethelpstraightawayfromoneoftheorganisationslistedunder

Furtherhelp.Ifyouarebeingrepresentedbyasolicitoratthetribunal,theymayaskyoutosignanagreementwhereyoupaytheirfeeoutofyourcompensationifyouwinthecase.Thisisknownasa

damages-basedagreement.InEnglandandWales,yoursolicitorcan'tchargeyoumorethan35%ofyourcompensation

ifyouwinthecase.Ifyouarethinkingaboutsigningupfor

adamages-basedagreement,youshouldmakesureyou'reclearaboutthetermsoftheagreement.Itmightbebesttogetadvicefromanexperiencedadviser,forexample,ataCitizensAdviceBureau.

TofindyournearestCAB,includingthosethatgiveadvicebye-mail,clickon

nearestCAB.Formoreinformationaboutmakingaclaimtoanemploymenttribunal,see

Employmenttribunals.The(lackof)airupthereWatchmCaymanIslands-basedWebb,theheadofFifa'santi-racismtaskforce,isinLondonfor第1章绪论框架结构的优点是：强度高、自重轻、整体性和抗震性好。钢筋混凝土框架结构是由梁和柱按照一定的连接构造方式组成的竖向承重体系。在现代建筑结构中，钢筋混凝土框架结构被越来越广泛的使用到现代建筑结构形式当中去了，广泛的应用于电子、轻工、食品、化工等多高层厂房和住宅、办公、商业、旅馆等民用建筑。特别是当房屋承受的水平荷载不大时，采用框架结构建筑能有效的发挥结构的承载力，达到较为满意的经济指标。这种结构体系的优点是建筑平面布置灵活，能够获得较大的使用空间，建筑立面容易处理，可以适应不同房屋造型。当前，八层现浇框架仍然是民用建筑的主流，三、四层的大跨度多层厂房也屡见不鲜。随着市场经济的发展，公用建筑的顶层，要求设置娱乐层，工业建筑的顶层，也要求做成大空间。顶层跨度的加大，一般框架梁是难以胜任的，于是，以往用于单层房屋的屋面梁、屋架，甚至网架便悄然进入多层厂房的领域，这些屋面构件，都要求与柱顶铰接。多层房屋宽度的加大，在屋面上铺上很厚的找坡层，很不经济。此时，往往要求将上层中柱升高：在山城，如重庆、自贡等城市，地形要求将相临布置在不同的阶地上，于是又出现了底层柱高不等的设计。顶层跨度的加大，楼面荷载的提高，就为安装吊车提供了方便，就要求设计顶层又阶型柱的多层厂房。生产实践中出现的这些新情况，也就向我们提出了一些新课题。框架结构体系的主要问题和不足是抗侧刚度小，承受水平荷载能力小，水平侧移大，属于柔性结构。而且在水平荷载的作用下，由于框架底部各层梁、柱内力显然增加。因此，必须减少柱距或增大截面和配筋量，对建筑平面布置和空间利用带来一定的影响。尤其当层数较多时侧移量较大，易引起非结构构件损坏，从而限制了框架结构的建筑高度。第2章设计依据2.1设计任务总建筑面积为1000㎡，一层框架结构。其中布置门厅、休息厅、接待室、值班室、配电室、消防控制室。100㎡会议室一间，60㎡套间办公室两间，100㎡活动室一间，其余为普通办公室。其中布置有男女卫生间，并设前室。2.2设计技术指标气象：温度：最热月平均26.6℃，最冷月平均-16.6℃，夏季极高气温42.7℃，冬季极低气温-26℃。年平均气温12.9℃.冬季采暖室外温度-8℃，设计采暖天数140天。相对湿度：最热月平均75%。主导风向：全年西北，夏季东南，基本风压0.3MPa。雨雪条件：降雨量：616.6mm/年，每小时最大降雨量：64.5mm/h，最大降雨强度：15cm，最大冻土深度：53mm。工程地质条件：自然地表0.8m内为填土，填土下层为4.5m厚亚粘土，再下为细沙层，亚粘土允许承载力为180kPa。地下水位：地下水位在自然地表10m以下，无侵蚀性。地震设计烈度为7度，Ⅱ类场地地表海拔高度为80.5m。建筑物耐久等级：2级。第3章建筑综述本工程是冀石办公楼，它的方案设计应体现出现代化设计理念，使办公与休息合理结合，适应综合办公的模式，符合大学园的建设发展和管理要求，同时与大学园的现有建筑风格相协调。方案的设计简洁明了，整体布局合理新颖。力求以优美的建筑体型，合理的空间布局，细致的结构设计和漂亮的建筑色调，营造出亲切的办公氛围及和谐的校园环境。同时在设计中，充分考虑了本办公楼与周围现有建筑物、道路等设施之间的关系，建筑物的主入口放在南侧正中间位置，正冲着大学园的主干道，并在东西两侧分别设有辅助入口，也可作为紧急疏散通道。本工程为一层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积为1000m2，建筑平面为一字形，位于石家庄市联合大学城，设计使用年限为50年，结构按7度抗震设防设计，结构类型为框架结构，层高为3.6m，室内外高差0.6m，建筑高度为6.8m，房间开间为3.9m，进深为7.8m，走廊宽度为2.4m，框架梁柱及板均为现浇。本建筑坐北朝南，分区比较合理，布置门厅、休息厅、接待室、值班室、配电室、消防控制室。100㎡会议室一间，60㎡套间办公室两间，100㎡活动室一间，其余为普通办公室。其中布置有男女卫生间，并设前室。屋面为上人屋面。该建筑位于石家庄市，主要设计技术指标：气象：最热月平均26.6℃，最冷月平均-16.6℃，夏季极高气温42.7℃，冬季极低气温-26℃。年平均气温12.9℃.冬季采暖室外温度-8℃，设计采暖天数140天，最热月相对湿度75%，全年主导风向为西北夏季东南，基本风压0.3MPa。平均雨量616.6mm。每小时最大降雨量64.5mm/h，最大降雨强度15cm，最大冻土深度53mm。工程地质条件：自然地表0.8m内为填土，填土下层为4.5m厚亚粘土，再下为细沙层，亚粘土允许承载力为180kPa，地下水位在自然地表10m以下，无侵蚀性，地震设计烈度为7度，Ⅱ类场地地表海拔高度为80.5m，建筑物耐久等级为Ⅱ度。第4章设计资料4.1设计标高室内设计标高±0.000，室内外高差600mm。4.2墙身做法外墙为贴面砖墙面，1：1水泥砂浆勾缝，贴10厚面砖，基层用EC聚合物砂浆修补平整。内墙为纸筋（麻刀）灰墙面，刷内墙涂料，2厚纸筋灰抹面，12厚1：3：9水泥石灰膏砂浆打底，刷混凝土界面处理剂一道。内外纵横墙为240mm厚，卫生间的标高比室内标高低30mm。防潮处理：墙身水平防潮处理，在标高为－0.060m处铺设3%防水剂的细石混凝土厚60mm；垂直防潮处理，在所有外墙壁窗台标高以下采用防水砂浆。4.3屋顶做法30厚细石混凝土保护层；SBS防水层；冷底子油热玛蹄脂二道；20mm厚水泥砂浆找平层；200厚膨胀珍珠岩保温层；40厚钢筋混凝土整浇层；预应力混凝土多孔板；4.4楼面做法：地板砖；50mm厚钢筋混凝土整浇层；预应力混凝土多孔板；粉底4.4门窗做法所有的向内开的门均采用普通的镶板木门，进大厅的正门采用玻璃门，侧门则采用玻璃弹簧自动门；窗户均采用铝合金推拉窗，具体的构造做法详见建筑施工图内的门窗表。4.5活荷载屋面荷载为0.7KN/㎡。第5章结构计算5.1结构布置及计算简图5.2初估构件截面尺寸5.2.1梁的截面尺寸柱高度暂取,H=3600mm＋600mm＋500mm=4700mm,其中3600mm为层高,600mm为室内外高差,500mm为基础顶面至室外地面的高度。框架梁：l=6300mmh=(1/8~1/12)l=788mm~525mm，取h=600mmb=(1/1.5~1/2.5)h=400mm~240mm,取b=250mm梁的编号见图5-1其中L1、L2、L7、L8b×h=250mm×600mmL3、L4、L5、L6b×h=250mm×500mm5.2.2柱的截面尺寸柱截面高度可取h=(1/15~1/20)H，H为层高；柱截面宽度可取b=(1~2/3)h。按轴压比初估截面尺寸,H=4700mm，设防裂度为七度,抗震等级为三级.选用C30混凝土,fc=14.3N/mm²。柱轴压比UN≤0.9，UN为框架柱轴压比极限值，本方案为二级抗震等级，查《抗震规范》可知取λ=0.8；fc为混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得14.3N/mm2。柱轴力N=βFgEn=1.3×18×13×5=1521(kN)A≥N/λfc初选柱截面尺寸：b×h=500mm×500mm柱的惯性矩为I=1/12bh³=52.08×108mm45.2.3板的截面尺寸L2/L1=2.4,按单向板计算H=1/35~1/40=103mm~90mm,取h=100mm5.3荷载计算5.3.1恒载计算屋面框架梁线荷载值标准值SBS防水层0.35kN/㎡冷底子油热马蹄脂二道0.05KN/㎡200mm厚珍珠岩保温层0.2×6.5=1.3kN/㎡20厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/㎡40厚钢筋混凝土整浇层0.04×25=1.0kN/㎡预应力混凝土多孔板0.12×25=3.0kN/㎡共计5.5kN/㎡屋面恒载标准值：4×18×(7.8×2+2.4+0.20)×5.5=7231kN屋面框架节点集中荷载标准值（1）梁自重（包括梁侧、梁底的抹灰重量）梁侧、梁底抹灰,柱周抹灰,近似按加大梁宽及柱宽考虑。例:L1b×h=0.25×0.6m,长度7.04m,每根重量为:0.29×0.6×7.04×25=30.6KN其他梁自重计算结果列于表5-1梁自重表5-1编号截面(㎡)长度(m)根数每根质量(KN)L10.25×0.67.04430.6L20.25×0.62.1627.3L30.25×0.57.0416×2=3425.5L40.25×0.52.16165.9L50.25×0.53.7416×2=3210.17L60.25×0.53.7416×2=3210.17L70.25×0.67.04230.6L80.25×0.67.04230.6①梁L1、L2、L7、L8b×h=600mm×250mm梁自重25KN/m3×0.25m×(0.6-0.1)=3.125KN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×(0.6-0.1+0.25)m×2×17KN/m=0.255KN/m合计3.38KN/m②其它梁b×h=250mm×500mm梁自重25KN/m3×0.25m×(0.5-0.1)m=2.5KN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×(0.5-0.1+0.25)m×2×17KN/m=0.221KN/m合计2.721KN/m③基础梁b×h=250mm×400mm梁自重25KN/m3×0.25m×0.4m=2.5KN/m(2)柱自重b×h=500mm×500mm柱自重25KN/m3×0.5m×0.5m=6.25KN/m抹灰重：10厚混合砂浆0.01m×0.5m×4×17KN/m3=0.34KN/m合计6.59KN/m每根柱自重为6.59KN/m×4.7m=30.97KN柱的根数为19×4-4=72柱的总荷载为30.97KN×72=2230KN(3)墙自重墙体均为240厚，两面抹灰，近似按加厚墙体考虑抹灰重量。单位面积上墙体重量为:0.28×19=5.32KN/m2每片纵墙的面积为(3.9-0.5)×3.9=13.65m2片数为18×4=72纵墙总重量为5.32×16.45×72=5228KN每片横墙的面积为(7.8-0.5)×3.9=28.47m2片数为15×2=30横强总重量为5.32×28.47×30=4543KN5.3.2屋面活荷载计算屋面活载0.7KN/㎡，大于雪荷载，不考虑雪荷载。5.3.3计算重力荷载总汇屋面重力荷载代表值包括:屋面恒、活载,纵、横梁自重,柱自重及纵横墙体自重,建筑物总重力荷载代表值为7231KN+2261KN+5228KN+4543KN+0.7×972+(30.6×4+7.3×2+20.5×34+5.9×17+10.17×64+30.6×4)=21614.6KN5.3.4框架刚度5.4框架结构内力计算5.4.1竖向荷载作用下的内力计算荷载计算梁的均布线荷载AB跨屋面均布荷载传给梁5.5×3.9=22KN/m横梁自重(包括抹灰)0.29×0.6×25=4.35KN/m 恒载26.35KN/mBC跨屋面均布荷载传给梁5.5×3.9=22KN/m横梁自重(包括抹灰)0.29×0.5×25=3.63KN/m恒载25.63KN/m活载0.7×3.6=2.52KN/m柱自重0.5×0.5×3.6×25=22.5KN/m框架恒载及活载见图5-2用弯矩分析配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析,除活荷载较大的工业厂房外,对一般的工业与民用建筑可不考虑活载的不利布置,这样求得的框架内力,梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低,但当活荷载占总荷载比例较小时,其影响很小,若活荷载占总荷载比例较大,可在截面配筋时,将跨中弯矩乘1.1～1.2的放大系数予于调整。(1)固端弯矩计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。计算结果见表5-2固端弯矩计算表5-2跨简图边跨框架梁AB1/12×ql2=1/12×26.35×7.542=124.84KN·mBC1/12×ql2=1/12×25.63×2.662=15.11KN·m(2)分配系数计算考虑框架对称性，取半框架计算，半框架的梁柱线刚度如图5-3所示。切断的横梁线刚度为原来的一倍，分配系数按与节点连接的各杆的转动刚度比值计算。图5-3半框架梁柱线刚度示意(KN·m)例:A柱顶层节点：μ下柱=4Kc/(4Kc+4Kb)=4×4.01/(4×4.01+4×2.88)=0.587μ梁=4Kb/(4Kc+4Kb)=4×2.88/(4×4.01+4×2.88)=0.413其他节点的分配系数见表恒载弯矩分配表（KN.m）表5-3上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.5870.4130.3780.2790.343-124.84124.84-124.8473.2852.6826.34-4.98-9.96-7.34-9.032.932.051.03-0.39-0.29-0.3575.09-75.09141.86-7.63-134.1637.54-3.81(3)传递系数远端固定，传递系数为1/2；远端滑动铰支，传递系数为-1。(4)弯矩分配恒荷载作用下，框架的弯矩分配计算见表5-3，框架的弯矩图见图5-4；图5-4恒载作用下框架弯矩图竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8，调幅后，恒荷载及活荷载弯矩图见图5-3及图5-4中括号内数值。梁端剪力及柱轴力的计算梁端剪力V=Vq+Vm式中：Vq——梁上均布荷载引起的剪力，Vq=1/2×ql2；Vm——梁端弯矩引起的剪力，Vm=(M左-M右)/l；柱轴力：N=V+P式中：V——梁端剪力；——节点集中力及柱自重；以AB跨梁在恒载作用下,计算梁端剪力及柱轴力。梁上均布荷载为q=26.35KN/m柱自重:22.5KN/m梁端弯矩M左=75.09KN·m(60.07KN·m)M右=141.86KN·m(113.49KN·m)括号内为调幅后的数值。梁端剪力VqA=VqB=1/2×ql=1/2×26.35×7.54=99.34KN调幅前VmA=VmB=(75.09-141.86)/7.54=-8.86KNVA=VqA+VmA=99.34-8.86=90.48KNVB=VqB-VmB=99.34+8.86=108.2KN调幅后VmA=VmB=(60.07-113.49)/7.54=-7.08KNVA=99.34-7.08=92.26KNVB=99.34+7.08=106.32KNA柱柱顶及柱底轴力N顶=V+P=92.26+0=92.26KNN底=92.26+22.5=114.76KN恒载作用下梁端剪力及柱轴力(KN)表5-4荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA=VqBVqB=VqcVmA=-VmBVmB=VmcVAVBVB=VCN顶N底N顶N底99.3434.09-8.86(-7.08)090.48(92.26)108.2(106.32)34.0992.26114.76142.29162.79注：括号内为调幅后的剪力值活载作用下梁端剪力及柱轴力(KN)荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA=VqBVqB=VqcVmA=-VmBVmB=VmcVAVBVB=VCN顶=N底9.2N顶=N底13.419.503.28-0.42(-0.38)09.1(9.2)10.13(10.2)3.28注：括号内为调幅后的剪力值5.5内力组合因不考虑地震荷载的影响，内力组合形式为：1.2×恒载标准值+1.4×活载标准值5.5.1框架梁内力组合梁内力组合表表5-5位置内力荷载类别竖向荷载组合恒载①活载②1.2①+1.4②A右M-60.07-6.6-81.32V92.269.2123.59B左M-113.49-12.21-153.27V108.210.13144.02B右M-10.34-4.62-18.87V34.093.2845.49跨中MAB98.1314.86138.55MBC-0.74/7.53-0.2/2.21表5-7A柱内力组合表位置内力荷载类别竖向荷载组合恒载①活载②1.2①+1.4②柱顶M70.098.2595.66N92.269.2123.58柱底M-71.26-7.82-96.45N114.769.2150.58表5-8B柱内力组合表位置内力荷载类别竖向荷载组合恒载①活载②1.2①+1.4②柱顶M32.299.7552.40N142.2913.41189.52柱底M-29.15-9.4-47.78N162.7913.41214.12截面ⅠⅡⅢM(kN·m)-60.07138.55-153.27b×h0(㎜2)250×465250×465250×465b/2×V(kN·m)23.0627.05(kN·m)-83.13138.55-180.320.0770.1290.1670.050.9250.9499.9855.19114.4选筋2Φ202Φ202Φ20实配面积628.4628.4628.40.440.440.44截面ⅢⅣⅤM(kN·m)-153.27-18.872.21b×h0(㎜2)250×465250×465250×465b/2×V(kN·m)36.0011.38(kN·m)-189.27-80.040.0030.20.040.00020.90.980.998148521415.36选筋2Φ182Φ182Φ18实配面积509.0509.0509.00.430.430.43表5-6梁正截面强度计算表5.6截面设计5.6.1横向框架梁截面设计取跨梁；梁控制截面的内力如图5-5所示。图中单位为kN·m，的单位为kN。混凝土强度等级C25（=13.5N/mm2,=12.5N/mm2）,纵筋为Ⅱ级(=310N/mm2),箍筋为Ⅰ级(=210N/mm2)。图5-5梁控制截面的内力图梁的正截面强度计算（见表5-6）梁的斜截面强度计算（见表5-9）表5-9梁的斜截面强度计算截面支座A右支座B左支座B右设计剪力V´（kN）123.59144.0245.49调整后的剪力（kN）130.21150.1750.32b×h0250×465250×465250×4650.2fcbh0290.6×103＞V290.6×103＞V290.6×103＞V箍筋直径Φ（mm）肢数（n）n=1;Φ=8n=1;Φ=8n=1;Φ=8Asv150.350.350.3箍筋间距S（mm）10010080Vcs=0.056fcbh0+1.2fyv·n·Asv1·h0/s215.53×103＞RE·V215.53×103＞RE·V190.18×103＞RE·Vsv=n·Asv1/b·s(%)0.4020.4020.503svmin=0.03fc/fyv(%)0.1790.1790.1795.6.2柱截面设计以A柱为例，对图5-6中的Ⅰ-Ⅰ，Ⅱ-Ⅱ截面进行设计。图5-6柱计算截面示意混凝土等级为C25，=12.5N/mm，=13.5N/mm,纵筋为Ⅱ级,=310N/mm，箍筋为=210N/mm轴压比验算NⅠ=Ⅰ=123.58kNμc=N/(Afc)=123.58×103/(500×500×12.5)=0.039＜0.9NⅡ-Ⅱ=150.58kNμc=N/(Afc)=150.58×103/(500×500×12.5)=0.048＜0.8均满足轴压比的要求。正截面承载力的计算截面采用对称配筋,具体配筋见表5-10中.=/当取ea=0当＜15时,取=1.0式中:——轴向力对截面形心的偏心距；——附加偏心距；——初始偏心距；——偏心受压构件的截面曲率修正系数；——考虑构件长细比对构件截面曲率的影响系数；——偏心距增大系数；——轴力作用点到受拉钢筋合力点的距离；——混凝土相对受压区高度；、——受拉、受压钢筋面积。表5-10柱子配筋截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡM(kN·m)52.40-47.78N(kN)189.52214.12lO(mm)62506250bh0(㎡)500×465500×465e0(mm)117.596.60.3h0(mm)139.5139.5ea(mm)0.843.35截面Ⅰ-ⅠⅡ-Ⅱei(mm)118.3499.95lO/h12.512.5ξ10.5350.403ξ21.01.0η1.3591.599ηei(mm)78.455.8e(mm)293.4270.8ξ0.4360.524偏心性质大偏心大偏心As=As´(mm)＜0＜0选筋4Φ184Φ18配面积(mm)10181018%0.410.41斜截面承载能力计算边柱：λ=M/(Vh0)=95.66/(31.2×0.465)=6.59>3,取λ=31.75/(λ+1.0)+0.07N＞V故按构造配筋计算，选用φ8@350的箍筋。中柱:λ=M/(Vh0)=52.40/(31.2×0.465)=3.6>3,取λ=31.75/(λ+1.0)+0.07N＞V故按构造配筋计算，选用φ8@350的箍筋。5.7板的设计5.7.1BC跨间板计算（单向板）板按考虑塑性内力重分布计算。取1m宽板为计算单元。有关尺寸及计算简图如图5-55.7.2屋面板计算混凝土选用钢筋选用Ⅰ级，取1m宽板带为计算单元。荷载活载：0.7恒载：5.5荷载设计值：q=1.2×5.5+1.4×0.7=7.58每米板宽：q=7.58内力计算计算跨度：L=2400-200=2200mm跨中弯矩：M=1/16×ql2=1/16×7.58×2.22=2.52截面强度b=1000mmh=80mmh=80-20=60mm钢筋选配：实配钢筋面积：202分布钢筋：按规定选用5.7.3其它屋面板计算荷载活载：0.7恒载：5.5每米板宽q=.2内力计算计算跨度：L=3900-200=3700mm跨中弯矩：M=1/16×ql2=1/16×6.2×3.72=5.03截面强度b=1000mmh=80mmh=80-20=60mmαs=M/(fcmbh02)=0.127钢筋选配：实配钢筋面积：157分布钢筋：按规定选用5.8基础设计5.8.1初步确定基础高度和尺寸底部尺寸，宽为500+2×75=650mm,长为600+2×75=750mm，顶部尺寸，宽为500+2×50=600mm，长为600+2×50=700mm，根据以上尺寸初步确定基础的总高度600+50+200=850mm.5.8.2确定基础底面尺寸先按轴心受压估算，这时基础埋深按室内标高和自然地坪高平均值考虑，即=(1.8+1.20)/2=1.5m,=214.12/(180-20×1.5)=2.0mm,将其增大20%~40%，初步选用底面尺寸为b=2.0m,l=2.0m=2.0×22/6=1.34=20×2×2×1.5=12KN=68.5KN/m=36.2KN/m校核地基承载力=68.5KN/mm<1.2=1.2×180=216KN/mm(+)/2=(68.5+36.2)/2=154.7KN/mm<=180KN/mm故该基础底面尺寸满足要求5.8.3验算基础高度地基净反力计算==50.3KN/mm==23.1KN/mm按比例可求得相应于柱边缘，变阶处及冲切破坏锥体外边缘处的地基净反力值。因壁厚t=200mm,小于杯壁高度300mm,说明上阶底部在冲切破坏锥体以内，故仅需对台阶以下进行冲切验算，这时冲切锥体的有效高度h=550-40=510mm，冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长和下边长分别为：=200+2×275=750mm=750+2×510=1770mm则：=2.52m考虑冲切荷载时取用的多边形面积A为（由于l=2.0m>=1.77m）A=3×(b/2--h)-(l/2-/2-h)=(2/2-0.75/2-0.51)×3-(2/2-0.75/2-0.51)=0.358m==164.7×0.358=57.88KN=1.0×0.7×1.27×1560×510=707.29KN>故该基础高度满足受冲切承载力要求。5.8.4基础底板配筋计算沿基础边方向，对柱边截面处的弯矩M，按下式计算M=1/24Pn(b-hc)2(2l+bc)=126.5KN.MAS1=M1/(0.9fyh0)=578.42mm 变阶处截面的弯矩M为：M=（50.3+23.1）×(2-0.75)×（2×2+1.05）=50.63KN.M变阶处的有效高度：=810-250=560mm,则=50.65×106/(0.9×300×560)=658.3mm>故基础应按配筋，现配置4φ10，=1105>第6章施工组织设计6.1工程概况本工程为某公用办公楼工程6.1.1工程建设概况该办公楼平面呈I型，建筑层数一层，建筑面积1000㎡，建筑总高度为4.7m，防火等级为二级，建筑防水等级为二级，防水年限15年。建筑使用年限50年。全长43.2m,宽7.8m，最宽处21.8m，首层层高为3.6m檐顶标高为7.8m，食堂的层高为4.5m。工程建设地点在石家庄市区内，交通运输便利，有城市道路可供使用，建筑平面图布置如图1—16.1.2建筑设计概况：本工程为现浇混凝土框架结构，独立柱基础，加气混凝土砌块，采用细石混凝土地面和地面砖地面，内墙采用乳胶漆装饰，外墙涂料和面砖饰面，顶棚部分采用纸面石膏吊板。6.1.3结构设计概况：1）基础埋置在第（3—2）粘土层，常年地下水位在离地面2.5m以下，地基土质较好，表层后0.7~1.30m的素填涂层，其下厚度为1.10~7.80m的粉质粘土层和强风化残积层。设计直接以素土层为持力层，地基容许承载力按100kN/㎡设计。基础持力层350㎜，为C10混凝土。底层隔墙（非承重200㎜填充墙，轻质砖块墙，高度小于4m）直接砌置在地面上。混凝土砌筑大放脚基础墙厚柱为300㎜×300㎜.2）本工程为丙类建筑，结构按7度抗震设防，近震，抗震等级：框架部分四级，框架填充墙，楼梯间墙体均为250㎜厚加气混凝土砌块。砌筑砂浆为M5混合砂浆，用户二次装修只能使用轻质隔墙，室内门垛一般为120㎜，门窗居中安装，墙身的防潮除有地梁外均在-0.060处粉刷20㎜厚1：2水泥砂浆防潮层，内掺5%防水剂。浇筑基础梁用C20混凝土。其中楼梯及楼梯支柱，楼层面梁板，框架柱，剪力墙，构造柱混凝土等级为C25.3）工程建筑场地类别为Ⅱ类，±0.000标高相当于绝对标高22.3m。6.1.4施工条件：1）施工中所用的主要建筑材料、混凝土构配件和木门窗等，均可直接运进工地，施工中所需要的电力、给水亦可直接从已有的电路和水网中引用。2）工程中使用的门、钢筋混凝土空心板及架空版、楼梯栏杆等构配件，均在场外加工制作，由汽车运入工地安装，运距为5km。成型钢筋及其他零星预制构配件，均在工地现场制作。3）中标单位为武汉市某县属国有三级建筑公司，施工中土方工程采用人工开挖、回填、人力车运土；其他工程为人力车水平运输，卷扬机井架垂直运输；场外建材及构配件由汽车运输。4）场地平整已由建设单位完成，测量基准点由建设单位提供。6.1.5主要工程量：序号分项（部）工程名称单位工程量序号分项（部）工程名称单位工程量1人工挖地坑m3201.028构造柱及模板m32.382人工挖地槽m387.499梁板混凝土及模板m382.623基础垫层m316.5110预制空心板m39.144独立柱基础及模板m336.911屋面结构梁㎏892.85回填土m3328.6512屋面现浇板㎡954.716M5水泥砂浆m328.6913柱面、内墙、外墙抹灰m320897加气混凝土砌块墙m3199.8314门窗工程樘476.2施工方案6.2.1施工顺序1）基础阶段：放线→挖土→平整场地→垫层支模→浅筑垫层混凝土→柱下独立基础绑钢筋→柱下独立基础支模→柱下的基础浇筑→养护→回填土2）主体阶段：放线→构造柱的绑钢筋→构造柱支模→浇筑构造柱→圈梁现浇板支模→圈梁现浇板的绑钢筋→浇筑圈梁现浇板→砌筑框架填充墙→上层放线→女儿墙3）外墙装修：屋面保温防水→外墙抹灰→水落管安装→拆井架补砌进料口墙体并抹灰勾缝→内外管线交接→散水台阶4）内装修：放设各层标高线→立门窗口→楼地面垫层→铺设陶瓷地砖→顶棚修整打顶→内墙抹灰→贴浴室墙面砖→门窗安装→墙面顶棚刮白喷涂漆→修整清理6.2.2施工方法1）基础工程：土方工程采用机械挖土，浇筑混凝土和基础砌筑分段流水施工。由于基底接近地下水位挖土时采用槽边明沟集水井排水方式，为了缩短晾槽时间施工中应组织分段打桩并抓紧地基处理工作1~土方工程：依据本地区附近工程施工经验地下水头来自西北方位，决定定土方从西向东开挖。在西北端布置集水井基槽边坡1：0.33，基槽宽度为垫层每侧加宽250㎜（人工工作）挖土用0.5m3反铲挖掘机，自卸汽车配合运土，表层杂土和饱和土外运，好土留作回填用。人工清底修平（±300㎜）防止超挖扰动基底2~基础:垫层混凝土四侧支模，浇筑用振捣棒捣实，独立基础绑筑支模。注意两侧收分一致并保证基础轴线的位置正确，并调整好构造柱的竖筋3~回填：基础位至±0.000时回填土方应过筛，基槽两侧均匀下料分层夯填不能机夯的边角处采用手夯夯实2）结构工程1~垂直运输。垂直运输采用QT-6起重机并铺以卷扬机井架下料，塔道按工艺标准夯实地面，场地挖好排水沟塔式起重机高30m臂长20m最大回转半径19.4m最大半径时起重能力为2t起重机布置在楼南侧距轴①为15.8m，距轴②为15.8m。塔式起重机回转半径的起重能力基本满足要求2~脚手架工程。基础实施时按需要架、排、铺脚手架，作为小推车运料通道。结构阶段采用组合平台，内架砌筑外架用桥式架作为防护措施，桥架立柱的位置应预留出卷扬机井架的面宽，周围挂安全网作为防护单排外架距外墙0.4m3~墙体的砌筑工程。砌筑工程采用移动作业平台内架砌筑，砌筑前用水浇砖，先用干砖试摆保证竖缝均匀，组砌合理。竖缝位置应保持一致，避免游丁走缝和错缝。挂线符合皮数干层次，并应拉紧，保证灰缝平直，厚度均匀，马牙槎五进五退，先退后进，左右对齐。施工段留槎，斜槎到顶4~模板与构件安装。柱与圈梁工具式模板，现浇板和阳台用组合钢模板，板缝用木模，支柱均用活动钢支柱。用方木或脚手架加固构造柱外侧砖墙，防止浇筑混凝土时被挤动变形。安装过梁时支撑长度应左右对称，梁身保持水平，梁端两侧构造柱竖筋要先调直、校准，梁底座浆密实、平整。5~钢筋与混凝土工程。绑扎的钢筋规格、数量、位置及搭接长度均应符合设计要求和操作规程。浇筑混凝土前放置好保护层垫块。构造柱砌筑前先调整竖筋，绑扎钢筋骨架，封闭构造柱模板前彻底清理柱跟杂物。拌制混凝土做到材料逐项计算准确，定量加水，机械搅拌时间部小于规范要求，搅拌好的混凝土应按规范要求检查均匀性及和易性。浇筑时用振捣拌捣实，振捣棒操作时要做到快插慢拔，避免碰撞刚筋。混凝土浇筑时，上表面均应预先做好标高控制。（3）装饰工程。①室内外抹灰：外墙抹灰前，应先堵实脚手架留洞。在各阴阳角、窗口处，从顶层挂线，按垂直找平做灰饼，并在窗口上下弹水平控制线。内墙抹灰前做好水泥护角，按垂直找规律，作灰饼、冲筋、抹灰时做到阴阳角方直。②防水做法：屋面及卫生间的找平层应抹光，阴角和穿板管道周围抹八字圆角。对屋面找平层应适应养护，有一定弹度时，再铺贴防水层。女儿墙根部应特殊处理。泛水高度及节点必须按图施工到位。6.3技术组织措施。(1)质量措施①施工前做好交底工作。遵照设计图样、施工规范、操作规程和工艺标准的各项相应要求施工。如设计变更、材料替换或由于施工原因需要变更设计时，应先由施工单位技术部门与设计单位办理洽商。混凝土应按实验室下达的配合比拌制。进场的建筑材料均应有合格证。需要复试的应及时送实验室，取得质量证明后再使用。②严格执行质量控制和保障制度。施工前，对各分项工程制定质量指标。由技术部门下达分部的预检计划，并严格监督执行。施工工程中推进全面质量管理，班组在加强自检、互检和健全原始记录的基础上，按施工阶段定期开展质量管理活动。a.测量:施工前应做好轴线和标高控制桩,每层主要控制轴线用经纬仪测量，标高用水平仪控制。b.基础处理应严格按设计要求消除软弱土和抗冻土。c.各种构件运输和堆放要符合规程，现场堆放位置正确，尽量减少二次搬运。安全措施①按安全操作规程规定，支搭完善的防护装置，护身栏应保证高出操作面1m。②机电设备必须由专职人员操作，按规定做好维护保养。机电设备均应做好接零线防护，并应做好防雨、防潮、防雷工作。③现场用火严格执行申请和看火手续。易燃物品与杂物及时清理和妥善保护。消防通道随时保持畅通无阻，消火栓周围3m内不准堆放物件。（3）季节施工措施①场地和道路按施工准备要求做好路基和排水沟，构件存放场地应事先夯实并加两道枕木支垫，储存土方需随时堆好，保证填土干燥。②卷扬机井架和塔式起重机做好避雷接地。③注意砂浆和混凝土的配合比调整。6.4施工进度计划各段工程量特别是砌筑量差别较小，故可简化成均衡节奏进行流水作业。将工程分三个施工段。Ⅰ段①~~③轴，Ⅱ段⑤~~⑥轴，Ⅲ段⑥轴以西到⒀轴。砌筑工程混凝土工程工作持续时间较长，作为流水作业的主导工序，施工流水段的砌筑量为199.83m3,所浇筑的混凝土量为1282.8m3,其中配备24人（瓦工），混凝土工16人，钢筋工24人。考虑到实际出勤率和效果，5天可以完成一段。砌筑工期为15天，绑扎钢筋2.5天，支模板2.5天，构件安装及加固2.5天，混凝土浇筑1天，养护1天，放线0.5天。以上工序可在2.5天内完成，与砌筑每层工期有一天差额，可作为调整不均匀工程量作业时间机动安排。如上部材料均由塔式起重机提起，则每段吊运次数是210~~280次，塔式起重机每台班效率大约70次，所以应立卷扬机和井架，分担部分砌筑材料的垂直运输。根据工程量施工进度计划见表1-1.6.5资源需要量计划6.5.1机械设备需要量计划本工程所需主要机械设备见表1-2.主要施工机械设备计划表序号设备名称规格数量用途1反铲挖掘机0.5m31台开挖基坑2自卸汽车4~6t3辆运土方3推土机55kw1台施工场地平整、土方堆积4打夯机2台回填土夯实5水泵65kw1台6混凝土料斗2个2个装吊混凝土7塔式起重机QT1-61台结构施工吊装8小翻斗车1t2辆现场运输混凝土、砂浆9搅拌机400L筒式2台搅拌混凝土、砂浆10砂浆机200L1台搅拌装修砂浆11井架2套垂直运输12桥架柱4.2m/节17节13桥架柱3.0m/节75节结构砌筑时做防护架14桥架梁4.0m/节19节结构砌筑时做防护梁序号设备名称规格数量用途15桥架梁3.0m/节9节结构砌筑时做防护架16电焊机交流2台钢筋、铁件焊接17散装水泥罐20t2个储存散装水泥6.5.2劳动力需要计划本工程主要工种如下：①主体施工阶段。架子工4~8人，混凝土工16人，瓦工24人，木工11人，钢筋工4人。②装修阶段。抹灰工42人，油工28人，贴砖14人。结束语本次设计的题目是冀石办公楼的设计，是一种多样化的现代化办公楼。主要包括办公室、多媒体会议室、大型会议室、会客厅、休息室等等。整个建筑采用钢筋混凝土现浇框架结构，通过本课题的设计，我们可以更加切实的认识和了解建筑，把大学里的理论知识与实际操作结合起来，领悟建筑的总体设计概念。设计相对复杂,需要反复推敲.设计过程中,考虑到不同房间的功能要求,设置有所不同.建筑风格不仅要有时代气息,而且要与现有建筑风格相协调,处理好与周边建筑物、街道等设施的关系。结构设计部分工作量大，主要有方案确定、静力计算、内力计算和截面配筋等四部分。其中柱网的布置既要满足使用功能的要求，又要使结构受力合理；静力计算包括恒荷载、活荷载，分别采用底部剪力法等；内力计算中采用二次弯矩法；截面配筋中，又分柱、梁、楼板、基础四项。由于水平有限，尤其设计后期时间紧张，所以错误在所难免，请各位老师、同学批评、指正。参考文献［1］中华人民共和国国家标准.建筑结构设计统一标准（GBJ68-84）.北京：中国建筑工业出版社，1984［2］天津大学，同济大学，东南大学.混凝土结构（第2版）.北京：中国建筑工业出版社，1998［3］南京工学院建筑系.建筑构造.北京：中国建筑工业出版社，1982［4］方鄂华编著.多层及高层建筑结构设计.北京：地震出版社，1992［5］汪正荣主编.地基与基础施工手册.北京：中国建筑工业出版社，1999［6］中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010）（报批稿）［7］中华人民共和国国家标准.建筑地基基础设计规范（GB50000）（报批稿）［8］中华人民共和国行业标准.钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规范［9］程文瀼.混凝土楼盖设计北京：中国建筑工业出版社，1998［10］王志军，袁雪峰.房屋建筑学（第二版）.科学出版社，2003［11］周果行.工民建专业毕业设计指南.中国建筑工业出版社，1997［12］华南理工，浙江大学，湖南大学，东南大学，基础工程.中国建筑工业出版社，1998［13］工程建设标准化管理办公室.98系列建筑标准设计图集.中国建筑工业出版社，1998［14］程文壤，康谷贻.混凝土结构设计.中国建筑工业出版社，2002［15］StructuralEngineeringInsternational1/99［16］R.ParkandT.Paulay,ReinforcedConcreteStructure,1975［17］ACIBuildingCode