点支承玻璃幕墙用钢绞线和索力的施加和测定

#点支承玻璃幕墙用钢绞线和索力的施加和测定第一节钢绞线8.1钢绞线材料的选用所谓钢绞线是指由一定数量，一层或多层的钢丝经捻制成螺旋状而形成的钢丝束。玻璃

幕墙工程结构用钢绞线对柔性要求并不高。 钢绞线是采用钢丝捻制而成， 钢丝则由直径小于012mm的热轧盘钢或热轧钢棒冷拉而成。钢丝成品的状态分为三种，即软态，轻拉及冷拉三种状态，玻璃幕墙工程中使用的钢丝基本上是冷拉状态的钢丝， （见图8-1）在冷拉过程中，可根据材料的不同及对钢丝抗拉强度要求的不同进行相应的热处理。图8-1拉制钢丝示意图奥氏体不锈钢丝：是索结构点支承玻璃幕墙中索结构广泛使用的材料图8-2奥氏体晶粒图片不锈钢丝的制做可根据原材料（热轧盘圆）原始尺寸及工程对钢丝抗拉强度 （Tb的取值来确定拉制过程中是否需要进行固溶处理，真空光亮固溶处理，生产工艺流程为下：热轧盘圆t 固溶处理 t碱浸t冲洗t三洗t中和t涂层-拉丝t去涂层T检验包装奥氏体一铁素体型不锈钢丝，及部分耐蚀合金丝材，因组织、成分与奥氏体不锈钢丝有相似之处，可按此工艺流程生产，目前国家标准GB4240对奥氏体冷拉不锈钢丝强度规定为：①0.50〜1.00mm,crb=1180〜1520MPa;①1.00〜3.00mm,ccb=1130〜1470MPa;①3.00〜6.00mm, ccb=1080〜1420MPa美国ASTMA580/A580M-1995a《不锈钢丝》规定冷拉( 304)单丝强度为 12101750MPa;日本国家标准JISG4309-1994，与中国国家标准强度指标及技术要求基本相同。铝包钢丝：铝包钢丝作为一种新型复合金属材料， 是由高碳钢丝外面边连续挤压包覆一层高纯度铝，再经拉拔和捻制而成(见图8-3)X.\_8艸图8-3铝包钢绞线断面示意图在牵引力的作用下，优质淬火钢丝通过一个热的挤压模腔，同时高纯度 EC级铝被高压挤入模中，在低于熔点的温度向模腔出口方向流动， 紧紧地覆住钢芯，在模腔中钢芯与铝产生变度磨擦，使铝与钢之间获得理想的紧密间冶金结合，其工艺流程大致为下：盘条T酸洗T磷化T拉拔T铅淬火T除锈T盘条T酸洗T磷化T拉拔铝包钢绞线的优点是：、抗拉强度高：铝包钢丝中间是优质高碳钢丝，具有较高的强度；、耐腐蚀：铝包钢表面为高纯度铝， 无电化腐蚀现象，铝表面的钝化膜提供了优良的耐腐蚀性；铝钢间的结合强度高；密度小，拉力/单重比大：设计灵活，铝钢比可以任意组合；表面美观成本低；铝包钢丝执行标准：IEC61232-1993ASTM415-98其结构和规格： 铝包钢单丝：①1.55-5.5伽铝包钢绞线:1X3,1X7,1X9,1X37,1X61。其他钢丝材料：国外已经应用金属真空镀膜工艺生产出复合钢丝材料， 其生产原理是将被镀材料(钢芯)作为阴极，钢芯材料仍采用高碳钢丝以保证其强度； 表面金属作为阳极材料，通过物理真空镀膜方法获得新的复合钢丝，其表面金属可任意选用金属铝、铬或其他金属材料。其特点是既保持了碳素钢丝的高强度， 又获得了理想的外观色彩与品质， 缺点是由于其生产工艺的原因价格较铝包钢丝和不锈钢丝均要贵出很多。 从经济的角度考虑不宜大量采用。 但如有特殊要求，既对强度要求非常高，外观又需非常美观时，此产品则是较为合适的选择。8.2钢绞线的捻制

图8-41X19钢绞线每层绞合方向示意图捻制方向：同心捻制的每一层钢丝的捻制方向应相反（见图 8-4）,其原因是多层钢丝都捻制成圆形，当钢绞线受到拉力时各层产生的转动力矩互相抵消， 防止各层单丝向一个方向转动而松脱，也能使钢绞线产生转动力矩的分力， 避免钢绞线在未拉紧时即有打卷现象产生。图8-5钢索捻距示意图捻制节径比（捻距）：捻制方式可以以钢丝围绕索芯缠绕一周的长度来定量描述（见图7）。缠绕长度越长的索（捻制节径比越大）抗拉强度和弹性模量值越接近索的值， 反之亦然。但从美观的角度考虑正好相反，捻制节径比越小越漂亮。因此一般捻制索的捻制节径比为9-12倍，点支承玻璃幕墙用索捻制节径比一般选 9.5倍左右。索尺寸越小，缠绕长度可以越大，从而弹性模量和抗拉强度就越大。 对于大尺寸或多层钢丝股钢索， 为提高缠绕的紧密性和质量必然缩短缠绕长度（捻制节径比） ，但是却降低了弹性模量和抗拉强度。兀/4d?zknddsn•xlOO%= xlOO%x/4D1DE钢绞线密度系数——填充系数钢绞线截面与同样外径的单线的截面之比，称为钢绞线的填充系数它的通式可写成:n，即空间利用率。dE[l+3n(n+l)]xl(10%=3n+3n+l1 ［（沁加4n:+4n+l3-(蚀033)x100%4(n!+nX).25xlOO%从上式可以看出，钢绞线的填充系数与层数有直接关系 ，是层数越多填充系数越小 ，极限为3/4,即75%把上述公式，用不同层数代入,可得如下表：绞线驚中心422心24心5心6心各层单线根数g匚12P24P31P36P线展尊总数加21却37口门心9212"护52Pd*lldP1仙填充系数吓1O(Tp78^7弘75^75*-7丹75*-从表中可以算出：以①16伽钢绞线为例，其结构形式为1X19时：其结构形式为：1X37时：其结构形式为：1X61时，8.3索的应力-应变关系特性的判定：承重索会呈现出非线性受力变形或伸变形 ，即使是相同的质量和直径的索 ，也要先将它们置于同一受力状态下，然后才可以比较其长度。延伸率是对预应力索而言。因此，行预应力处理（预张拉），其长度要在预承重状态下测量。 在钢索生产厂制作的时候，结构形式与预承重均应考虑进去。8.4松驰新索对于面积为应变£=△L/L,A-B,B-C,C-D,速增加到单丝直径为：单丝直径为：单丝直径为：①16十5=①3.2伽；①16十7=①2.28mm①16十9=①1.78mmo索要进索的£BoA、长度为L的松驰新索，在拉力N作用下伸长△L,如果定义应力为则应力-应变关系如图所示：图在第一特征段A-B，随着应力从其中大部分是永久应变，在第二阶段£近似认为是常数，永久应变d=N/A,8-6所示应力-应变关系中的三个特征段是d0到db的不断增加中，应变从£A=0迅B-C内，应力应变变化相对均匀，这一阶段的（T及增加的特征，应力缓慢增加至索的破坏强度（与切线模量的平均值。£p变化不大，第三阶段 C-D是永久应变的迅速D点对应）。索弹性模量被定义为 B-C曲线图8-6松弛新索应力-应变图8.5索的反复加载效应一一张紧索和部分张紧索将松弛新索均匀张拉至选定的拉力N=N后，再均匀卸载至N=0,这时索的残余永久变形是£P1在以后2〜n次加卸载后，每次残余永久变形为£P2…&Pn,随着加卸载次数的增加，d-£曲线将趋于直线，｛如图8-7｝所示.3图8-7松驰新索反复张拉残余变形图索的残余永久应变 £P=2£Pi如果一根索在反复加卸载若干次后已消除了大部分残余应变，再次加载并卸载后只有较小的残余应变。 例如£P<0.001，这样的索可称为张紧索。张紧索在一定的加载范围内可视为线弹性的，其弹性模量一般比松弛新索高 20%-30%实验表明，一般松弛新索经 10次循环加卸载后就可消除大部分残余应变。如果一根索在反复加卸载若干次后只能消除部分残余应变，这样的索称为部分张紧索。当索被用于工程结构后，未消除的残余应变将会因材料蠕变效应慢慢得到消除， 但这将使索产生松弛。对于索在实际生产过程中的预张拉，其工艺目前大致有两种方法：工艺1:在索的最大破断力40%〜60%间反复张拉5次，然后持续10分钟（见图8-8）;工艺2:在索的最大破断力的 50%〜55%持续张拉1〜2h（见图8-8）;（美国资料：钢丝绳取55%钢绞线取50%维持0.5〜2h;前苏联取最大破断力的65%历时0.5h。）KNKN图8-8钢索预张拉曲线图深圳市民中心采光顶用铝包钢绞线进松弛试验，试验索为非张紧索。按 ASTMA416标准进行试验（40%破断力，20±2C），标准试验时间1000h。其松弛率为2.952%.此结果推算至50年时松弛率为12.54%。8.6索的蠕变：任何材料在长期荷载效应作用下都会产生蠕变， 索也不例外，虽然关于索的蠕变研究已进行了很长的时间，但至今仍很难确定索蠕变的程度， 如果线材是以正规规范的方法捻制并具有合适的捻制长度，而索是施加过预应力的张紧索， 考虑到钢丝同时处于冷拉状态。 因此工程设计中可以忽略索正常工作寿命内的蠕变效应。8.7索的疲劳所有类型的索都有其疲劳寿命， 超过疲劳寿命后索内线材将全部开始疲劳断裂， 疲劳寿命取决于索的应力幅值和工作条件。 对绕轴卷动弯曲的索，其疲劳是由拉伸应力和弯曲应力组合作用引起的。而工程结构中的索，主要承受拉应力，只有脉动风效应会使索中产生幅度应力。目前对绕轴卷动弯曲索的研究较多， 并有相应的疲劳曲线， 但对工程结构用索的疲劳研究极少，只有德国做过这方面的实验研究， 研究表明：为了确保索具有不少于200万次循2环的疲劳寿命，索的工作应力应不超过 200〜250N/mm。这个应力很低，相当于安全系数为K=5,为了满足这一要求，应在设计中注意避免索受附加的变化弯曲应力。8.8索型的选定索的选型对索桁架的确定有着非常重要的意义 。选型中应该选择弹性模量较大的索型同时还要考虑外形美观单丝不易断的情况。钢索的弹性模量：5 26X7 E=1.0〜1.3X10N/mm5 21X19 E=1.2〜1.7X10N/mm1X3 1X43X7 4X71XS(19)3XS(19)1X74X5(19)1X196X7+IWSTOS(19)1X376XL^+IWS7X371X3 1X43X7 4X71XS(19)3XS(19)1X74X5(19)1X196X7+IWSTOS(19)1X376XL^+IWS7X37图8-9不同结构的拉索截面图连系杆（悬空杆）在设计时需要考虑的因素：1） 有足够的支撑力，特别是在钢索的夹紧和穿透部位，要有足够的强度和刚度。2） 连系杆是固定索桁架体形的关键结构件，其定位点的尺寸精度要高，同时考虑外形美观有装饰性。3） 在连系杆与索的夹紧处要设置防止滑移机构，确保在使用过程中，不松动、不变位、保证使用性能。第二节拉索预拉力的施加拉索结构属于一种柔性张拉结构， 在没有施加预拉力之前没有刚度， 其形状也不能确定下来，必须通过施加适当的预拉力赋予其一定的形状， 才能成为能承受外荷载的结构。 点支承幕墙中拉索预拉力的增减主要是靠改变自身的长度来实现的。 拉索生产厂家在生产拉索时已考虑到工地的张拉需求，在拉索的一端（有时是两端，根据拉索的长度和现场需求确定）设有长度调节机构（见下图）。调节端加峪固定端不锈钢铰线一端调节的不锈钢拉索两端调节的不锈钢拉索调节端加峪固定端不锈钢铰线一端调节的不锈钢拉索两端调节的不锈钢拉索图8-10不同结构的拉索的调节机构小直径的拉索，预拉力相对比较小，可直接采用旋转调节套的办法对拉索施加预拉力。而直径比较大的拉索，其预拉力往往很大，在施加预拉力的时候要借助一些辅助的器具。如常用到的拉索张紧器。图8-11拉索张紧器拉索张紧器是坚朗公司针对点支承玻璃幕墙结构的不锈钢拉索施加预紧力而研发出来的一套手动工具。利用该工具可以轻松、方便地对不锈钢拉索施加预紧力。拉索张紧器主要构造见下图：f3f3图8-12拉索张紧器的构造8.9拉索张紧器的选用、安装与操作方法。拉索张紧器的选用。（根据拉索的规格选用不同的拉索张紧器。 ）014~$19.5规格的不锈钢拉索请选用 LSQ18型拉索张紧器；018~$28规格的不锈钢拉索请选用 LSQ28型拉索张紧器；$30~036规格的不锈钢拉索请选用 LSQ36型拉索张紧器。安装方法a、根据拉索调节端在空间的不同位置， 调整拉索张紧器中专用千斤顶的方向， 保证千斤顶的正确放置，见图 8-13。张紧器水平使用时，千斤顶的柱塞泵在下边一则，摇杆应水平摇动。图8-13b、 千斤顶调整方向时，先将其两端的紧定螺钉松开，调换千斤顶方向后再旋上紧定螺钉。c、 将锁头端的锁紧螺母旋至适当位置，按照拉索的直径选用不同规格的螺母垫环并按图8-14所示将两螺母垫环合拢。I—I—及图8-14图8-14d、移动张紧器使其下摇臂前端缺口夹持住螺母垫环,见图8-15。合拢抱盖并拧紧两紧固螺钉。图8-158-16所示将两螺母垫环合拢。e、8-16所示将两螺母垫环合拢。图8-16f、按图8-17所示合拢两固索块，并向下压紧锚杆垫块，拧紧两侧的紧固螺钉。图8-17图8-183、操作方法按照图8-19所示，在向下摇动千斤顶摇杆的同时， 沿调节端收缩方向转动拉索调节套。重复上述动作，即可很轻松的缩短调节端， 达到施加预紧力的目的。预紧力施加完毕后,按顺序拆除张紧器，并拧紧拉索调节套两端的锁紧螺母。图8-208.10张紧器使用过程中应注意的事项1、在预紧力施加过程中，应在摇动千斤顶摇杆的同时旋转拉索调节套，不能连续摇动千斤顶摇杆而不旋转拉索调节套，这样会导致调节套反向卡死而无法继续张紧拉索。2、千斤顶用不上力时请检查千斤顶是否因倾斜角度过大吸不上油或油缸油量过少，并及时调整位置或补充液压油。3、张紧器在运输过程中严禁与活性化学物品或潮湿性材料混装， 敞车运输时应有防水、防潮等防护措施。在运输过程中避免剧烈碰撞，以免损坏张紧器。4、 张紧器贮存库房内应清洁、干燥不得与活性化学物品或潮湿性材料同地贮存。不允许露天放置，更不允许直接堆放在有泥土的地面上， 如需短期露天放置时，应采取有效的防水、防潮等防护措施。第二节预应力索索力测定点支承玻璃幕墙索结构施工中存在两种误区。一种是只注意了结构几何形状的初步控制，勉强将预应力索安装上，将索结构的外形尺寸基本调整到位， 就算完成任务，而未对索力进行有效控制，给工程质量留下了隐患。另一种误区是忽视了索结构及其张拉工艺的特殊性，将预应力索与钢筋混凝土结构中的预应力筋一样看待， 把钢筋混凝土结构中预张拉方法、锚固方法、工作条件等情况相对应的各种预应力张拉损失照搬到索结构的设计、施工中来。8.11预应力索索力测方法点支承玻璃幕墙预应力索结构施工实践表明， 点支承玻璃幕墙预应力索结构只要各个环节的施工误差都能控制在设计和有关规范的要求之内， 那么索结构的基本外形尺寸是容易控制的。形态控制的难点是在于如何协调各个施工环节中不可避免的误差和索端支点在预张拉过程中产生的弹性变形和相互影响。 如何通过预应力的调控，对结构形状进行微调，这个微调的过程是十分复杂的，相互影响错综复杂，牵一发而动全身，且要在施工前先把各种因素对索力产生的影响都计算清楚后再动手施工， 这样既难做到也没必要。施工工艺试验和工程实践表明，索结构的张拉控制应以形状控制为主、 应力控制为辅，因为结构形状不到位对下道工序的施工影响很大，而索力的误差只要控制在结构安全度的范围之内就可以了。 施工人员一定要心中有数，与设计人员密切配合，把安全度控制在设计允许的范围之内， 索的预拉力既不能太高，也不能太小。进一步分析表明，预应力索结构的索是暴露在外的， 看得见摸得着，最简单的办法是用手推拉一下，就能感觉到索中拉力的大小，但是却难于定量。 如果

使用测力仪便能直接测出索中的预拉力，而且使用起来也十分方便，那么索拉力的控制问题就迎刃而解，预应力张拉时的所谓各种“损失”也就不存在， 设计施工时也就不必考虑什么“张拉控制应力”和“有效预应力”等复杂的概念，凡是用索力测定仪测到的索拉力，都是实在的、有效的索拉力。还应该注意到，预应力索结构中索的端头锚固处一般均设置了索长的调节螺栓，如图8-10所示。索长调节螺栓 拉索图8-21拉索调节端用拧紧螺栓的办法就可以对索的长短及预应力进行调节， 不仅施工阶段可以调节， 使用阶段也可以调节。索端螺栓的调节量一般为 30〜40mm可根据需要适当放大或缩小，因此，预应力施工控制时不必预留什么锚具损失、 摩擦损失、索端支点弹性变形损失，不同索张拉时的相互影响损失等难于计算和难于定量的损失。建议用反复张拉、逐步到位的施工工艺。张拉调试完成后用索力测定仪测到的索力就是实际建立的有效索力。 索中的预拉力一般都控制在破断拉力的15%以内，风荷作用下的最大拉力一般控制在索破断拉力的 35%左右，但是最大拉力作用的时间是短暂的， 所以索的应力松弛问题也可不必考虑。 工程实践表明，用索力测定仪指导索结构形状的微调，经过 3〜4次微调就可满足设计要求的形状和预应力控制值。但考虑到索结构本身和相互影响的复杂性， 结构受荷后其连接点、螺纹、夹紧点等会有某种松弛，主体结构也会有某种松弛变形， 而索结构一般都是依附在主体结构上的， 主体结构承受荷载后的变形也会影响索中内力的某种调整， 所以预应力索结构建成半年至一年后应对索力进行一次全面检查和调整， 以确保索结构的正常工作是必要的。 工程在使用过程中每隔一定时间也应对索力进行必要的抽查和维护。8.12便携式索力测定仪测定索力的原理研究分析表明：索力的测定分介入式和非介入式两种。所谓介入式测力是指在索的端头或跨中，将索断开后串接一只拉力传感器，直接将索力读出，这是一种最正确和直观的测力方法，如图8-22、8-23所示。图8-23图8-23要求高的个别工程，不适用于布图8-22这种测力方法的投入大，只适用于试验研究和吨位大、索量大的预应力索结构工程。非介入式测力的方法也有两种， 一种是震动频率测量法，即索的自振周期T与索内张力H,索长L,索的质量H,索长L,索的质量W成函数关系，即|2一4LWYHg或4L2WT2g,式中2g=9.81m/t由公式可知，测出了索的震动周期T就可算出索内的拉力H,原理比较简单，但将震动信号转化为电信号，经计算机处理后再输出索力值。这个过程需要的仪器设备多，工人掌握的难度大，也不便于高空作业。另外索端的支承条件对索的震动周期有影响， 对索力测量的精确度也有影响。另一种测量索力的原理是基于索的横向位移 3与索的拉力H、横向力P和索的长度之间有函数关系，其力学原理如图 8-24所示。索拉力H越大，横向力P作用下的位移支座3[ 1\HP图8-24测量索力的原理图用力传感器将横向力P输出，经微处理器处理后转化为索拉力， 然后再用液晶显示。上述原理也比较简单，但横向力与索力之间的关系， 均与索的直径、断面构造和拉力的大小等有关，必须通过微处理器的修正和精确的标定等处理后才能获得正确而稳定的索力。便携式索力测定仪体积小、重量轻、 （重量约8公斤左右）便于携带、便于在工地施工现场和高空作业等环境下使用，测力精度可控制在 3%左右，达到了国外同类产品的水平，比国外的产品便宜能够在张紧钢索的任何位置上迅速而准确地进行测量， 经过标定后能够用于不同直径、不同种类钢索的测力，完全可满足工程施工控制的需要， 已在国内的几百项工程中使用，实践证明效果是良好的。图8-25测力仪的外形8.13拉索内力的变化因素。

1、 其他拉索的影响；每一根拉索张拉完毕后，都对其它拉索的内力产生一定的影响。我们知道，拉索的支座其实都是一个弹性支座，既然是弹性支座，在拉索拉力下必然有位移。那么，支座结构的位移必然影响到前面索的内力。所以，对于拉索结构，应该以整体张拉完成之后测量的索力值为准。2、 徐变的影响；混凝土梁在荷载作用下会产生一定的徐变；徐变是一个长期的过程，一般来说，在荷载作用初期徐变会比较大， 混凝土梁的徐变会导致拉索松弛的趋势，所以会发生第二天测量的索力比第一天测量的索力要小的情况，这是正常现象。3、 温度的影响；温度的影响对拉索的内力的影响也是显而易见的，中午测量的索力和早上测量的索力也不同第三节 点支承玻璃幕墙拉索的选用（以东莞坚朗公司产品为例）图8-26北京（中国）网通大厦北京（中国）网通大厦位于北京市经济开发区，其点支承玻璃幕墙面积约1300mf,采用预张力不锈钢索杆自平衡支承体系，点支承玻璃幕墙配件采用坚朗250系列爪件、Z01转接件、S03钢索支撑杆、T02驳接头、①&①18钢索及A05、B02索锚具。图8-27北京小红门售楼处北京小红门售楼处位于北京市丰台区成寿寺路。 该工程由中海房地产投资， 其点支承玻璃幕墙面积为1100m,采用了单索支撑体系，点支承玻璃幕墙配件采用坚朗 SZ250系列爪件、

T04系列驳接头及①19.5不锈钢索。图8-28北京中关村银谷大厦北京中关村银谷大厦位于北京市中关村西区，其点支承玻璃幕墙面积约为 2000m2,采用了钢桁架、玻璃肋支承体系和拉索自平衡体系。所用点支承玻璃幕墙配件为坚朗250系列爪件、①12和①18不锈钢索。图8-29北京电视台北京电视台位于北京市长安街，点支承玻璃幕墙面积约 340001，采用拉索支撑系列,配件选用了坚朗250系列爪件及T03驳接头，①12、①14、①16不锈钢索及支撑杆。图8-30北京中证大厦

北京中证大厦位于北京市西城区金融街，其中点支承玻璃幕墙面积约 1500m，采用拉索自平衡体系，点支承玻璃幕墙配件采用了坚朗300系列爪件和T03驳接头，拉杆采用了①28、①12的不锈钢索、CG60系列支撑杆。图8-31北京航空航天大学图书馆北京航空大学图书馆位于北京学苑路， 其点支承玻璃幕墙面积约为1200m2,采用预张力不锈钢拉索支承体系，点支承玻璃幕墙配件采用坚朗 250系列爪件、T02驳接头、S04钢索支撑杆、①16、①18钢索及A05、B02索锚具。图8-32北京长安中心北京长安中心位于北京市复兴门内大街与闹市口大街交叉路。约为图8-32北京长安中心北京长安中心位于北京市复兴门内大街与闹市口大街交叉路。约为3000m2，采用了单索支撑体系，点支承玻璃幕墙配件采用了坚朗列驳接头、非标索夹具及①30、①32、①34铝包钢铰线。其点支支承玻璃幕墙面积220系列爪件、T02系图8-33北京师范大学北京师范大学综合楼是北师大 90年校庆标志性建筑。该点支承玻璃幕墙由南、东、西三块幕墙组成。南立面（正面）点玻幕墙宽度为 15m高度为18.2m。东、西两面幕墙宽度为12m高度为23m南立面主受力为竖向拉索结构，东、西侧面主受力为横向拉索结构。点支承玻璃幕墙配件采用了坚朗 250系列爪件和T03驳接头，拉索采用①12、①14不锈钢拉索。图8-34图8-34北京旺座中心北京旺座中心幕墙工程是目前国内最大的气循环热通道式幕墙， 是新式幕墙中具有代表性的工程。其梭形点支承雨棚长度 11m,宽度为12m,雨棚上下为鱼腹式封闭型，采用了横向拉索自平衡体系。自平衡主管采用 ①152X8不锈钢管，拉索采用①21、①16不锈钢索。旺座门口外部隔音墙是由东西两部分分六大跨圆弧幕墙组成， 采用了拉杆支承体系。所用点支承玻璃配件为坚朗L300系列、250系列爪件，采用坚朗①24、①21不锈钢拉杆。

图8-35长春帀硅谷医院长春市硅谷医院位于长春市高新区硅谷大桥附近，其点支承玻璃幕墙面积约为 5500m2,采用了预应力不锈钢索杆支撑体系，玻璃采用32(10+12A+10)mm厚中空玻璃，所用点支承玻璃幕墙配件为坚朗300B系列爪件和T04驳接头，①12、①14不锈钢索以及A05、B02系列索锚具、SOI、S03拉索支撑杆和Z05转接件。图8-36深圳华侨城OCT大厦深圳华侨城OCT大厦位于美丽的深圳中华民俗文化村对面， 其点支承玻璃幕墙面积约为2800m,采用了预张力不锈钢索杆支承体系，玻璃采用 21.5mm厚钢化夹胶玻璃，点支承玻璃幕墙配件采用坚朗①16、①幕墙配件采用坚朗①16、①18拉索及索锚具。图8-37贵阳大剧院贵阳大剧院位于贵阳市南明区新华路 ,其点支承玻璃幕墙面积约 1500m2,采用了不锈钢索杆支撑体系，玻璃采用了厚度为20mm的钢化玻璃，点支承玻璃幕墙配件采用了坚朗 250系列爪件、TO2C驳接头、G-1支撑杆、①16、①24不锈钢索及A05、B06索锚具。

图8-38哈尔滨国际会展中心哈尔滨国际会展中心位于哈尔滨市开发区，其点支承玻璃幕墙面积约为 40000m2，采用了钢结构与单层索网混合支承体系，其点支承玻璃幕墙配件采用坚朗①12、①16拉索、A05、B02索锚具、矩形夹具驳接件。图8-39常州火车站江苏省常州火车站是常州市政府主抓重点工程之一，其点支承玻璃幕墙面积约为2000m,采用了不锈钢索杆和钢结构混合支承体系，所用点支承玻璃幕墙配件为坚朗 250系列爪件和T01驳接头。采用①12、①16不锈钢拉索和①50拉索支撑杆，玻璃采用21.52mm厚夹胶钢化玻璃。图8-40昆明滇池高尔夫2昆明滇池高尔夫位于昆明市西山脚下滇池湖畔， 点支承玻璃幕墙面积约5000m,分别采用了钢桁架和索杆支撑体系， 该工程分别由昆明晶艺幕墙工程有限公司、 云南鸿捷装饰工程有限公司、云南德浩建筑工程有限公司施工 。所用点支承玻璃幕墙配件为坚朗 250、L265系列爪件，T02、T02D驳接头、①12、①14、①16、①19.5不锈钢索，GS系列拉索支撑杆、FS-17系列楼梯扶手驳接件及KLA-a玻璃吊夹。

图8-41青岛千禧国际度假村青岛千禧国际度假村会所位于青岛市空港路， 采用了不锈钢索杆支撑体系， 点支承玻璃幕墙配件采用了坚朗250系列爪件、T02驳接头及①12、①14不锈钢索。图8-42图8-42青岛中级人民法院青岛市中级人民法院其点支承玻璃幕墙面积约250青岛市中级人民法院其点支承玻璃幕墙面积约250系列爪件、T04驳接头、QD-ZC-01系列支撑杆,1000m2，点支承玻璃幕墙配件采用坚朗①10、①16不锈钢索。图8-43图8-43西安外国语学院新校区图书馆西安外国语学院(现更名西安外国语大学)新校区图书馆位于长安区西部大学城， 其点支承玻璃幕墙面积约2500吊,采用了不锈钢索杆支撑体系，玻璃采用了规格为

(10+1.52+10)mm夹胶玻璃和12mm钢化玻璃。点支承玻璃幕墙配件采用了坚朗 250T系列爪件、T02D驳接头、S01A支撑杆、①10、①12、①18不锈钢索及B05、D06索锚具、SZ250系列单索爪件。

图8-44长安大学交通科技大厦长安大学交通科技大厦四季厅位于文艺路， 其点支承玻璃幕墙面积约 1200ml,采用了不锈钢拉索自平衡支撑体系，玻璃规格采用 10+1.52+12钢化玻璃，点支承玻璃幕墙配件采用坚朗250A系列爪件、TF14驳接头、G-1支撑杆、$12、$16、$22.5钢索及B05D06索锚具,该工程由中国建筑装饰工程公司西北分公司施工。图8-45上海东方艺术中心

上海东方艺术中心位于上海浦东新区， 整个建筑外观酷似由几个花瓣组成的圆形体， 从空中俯视像一朵盛开的白玉兰花。 其外立面采用了点支承玻璃幕墙， 由沈阳远大铝业工程有限公司施工，其配件采用了坚朗 ①16不锈钢索、W250系列爪件和非标T01驳接头；室内墙面采用了悬挂的陶片，看似串串的珠帘，悬挂陶片的配件采用了坚朗 ①4不锈钢索及其它连接件，由上海新都装饰工程公司和上海新丽装饰公司施工。图8-46深圳星河世纪深圳星河世纪位于深圳市中心区，其单层索网点支承玻璃幕墙面积约1200m2,采用单索支撑体系，其点支承幕墙配件采用坚朗①26不锈钢索、①26B05-E、①26D06索锚具、SJ-11A非标单索夹，该工程由深圳金粤幕墙装饰工程有限公司施工。图8-47深圳金润大厦

深圳金润大厦位于深圳福田区车公