1#楼模板专项施工方案

深圳************************工程1#楼模板专项施工方案PAGEPAGE73中国建筑******************公司TOC\o"1-2"\h\z\u第一节编制说明及依据 3第二节工程概况 3一、工程基本情况 3二、工程概况 4三、地基条件概况 4第三节施工工艺流程 4第四节模板支撑体系材料选用及要求 5一、材料及主要机具 5二、构配件外观质量要求 7第五节模板体系的设计 7一、支顶及模板体系设计 7二、典型构件分类 7三、典型构件支撑龙骨设计 8第六节模板安装与加固 13一、柱子模板的安装与加固 13二、剪力墙模板的安装与加固 13三、梁、板模板安装与加固： 14四、楼梯模板的安装与加固 14第七节模板的拆除 15第八节质量标准及保证措施 16一、质量标准 16二、质量保证措施 17第九节安全保证措施 18第十节成品保护措施 19第十一节资源计划 20一、主要材料用量计划表 20二、主要劳动力需用量计划表 20三、主要机械计划 20四、施工进度计划 21第十二节典型截面计算书 21一、按照板厚180mm；4.8米层高，梁计算截面为400×2000梁的计算 21二、按照板厚180mm；4.8米层高，梁计算截面为400×1100梁设计。 27三、按照板厚120mm；5.4米层高，梁计算截面为400×1000梁计算 34四、按照板厚180mm；4.8米层高板计算 40五、按照板厚120mm；5.4米层高计算 47六、按800×1800的柱截面计算 55七、按800×1000的柱截面计算 61八、400剪力墙计算 67第一节编制说明及依据为保证施工的质量及安全安全，依据《建设工程安全生产管理条例》及相关安全生产法律法规、标准规范，特编制该方案以指导深圳国家生物产业基地生物医药企业加速器工程1#楼模板施工安全顺利进行，主要有但不限于以下编制依据：1)工程招标文件、施工图纸、图纸会审及设计变更等2)《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300‐2001)3)《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204‐2002）4)《混凝土结构设计规范》GB50010‐20025)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162‐2008）6)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130‐2001）7)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59‐99）8)《建筑结构荷载规范》(GB50009)9)《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166—2008）10）《轮扣式脚手架产品说明书》11)《建筑工程施工工艺标准》（中国建筑工程总公司编制）12)《施工组织设计》13)《建筑施工手册》(第四版)14)《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》15)《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》16)图集17)我司质量保证手册，程序文件及有关规定，长期从事各类建筑工程的成功经验18)其它有关的法律、法规、标准、规章、规范性文件等第二节工程概况一、工程基本情况工程名称深圳国家生物产业基地生物医药企业加速器工程内别工业厂房建设地点北侧为锦绣东路，西侧为金辉路，东面为金莲路和卢辉路建设单位深圳市坪山建设管理服务中心设计单位深圳奥意建筑工程设计有限公司监理公司深圳市施友建设监理有限公司二、工程概况本项目基地位于深圳市坪山新区金沙片区，项目北侧为锦绣东路，西侧为金辉路，东面为金莲路和卢辉路，本项目深圳市坪山建设管理服务中心负责建设；本工程总用地面积123460.7平方米，总建筑面积为220244.36平方米。其中1#为地上9层地下一层的医疗器械厂房，总高度54米，钢筋混凝土框架结构，连体部分为钢结构。1、1#建筑梁构建尺寸统计1#建筑梁分布情况统计表序号楼层支模高度典型梁截面楼板厚度备注1-1层4.8400×2000；400×1900，400×1600；400×1500；400×1200；400×1100；400×1000；400×900；400×800；250×70018021至7层5.4400×1000；250×70012038层5.4400×1000；250×70012049层5.4250×1000；400×1000；250×700120510层5.84250×1000；400×1000；250×70012063层局部10.8400×1000；250×700120按专家论证方案施工2、1#建筑墙柱建尺寸统计1#建筑柱、墙分布情况统计表序号类别截面尺寸备注2柱截面1800×800；800×1400；800×1200；800×1000；800×800；600×800；600×6003剪力墙截面400三、地基条件概况1#楼的大梁、板的立杆支撑在地下室底板及钢筋混凝土楼层板上承载力满足要求。第三节施工工艺流程第四节模板支撑体系材料选用及要求一、材料及主要机具1、18厚模板，木方50×100、ф14螺杆、ф48×3.5轮扣式钢管及ф48×3.5钢管、薄铁皮、胶带纸等。模板进场后要码放整齐，防止变形；所有进场木枋均需刨直使用，且规格大小一致。螺杆加工根据要求分类加工，如普通螺杆、防水螺杆、一次性螺杆等。2、支撑系统：轮扣架用钢管规格为Φ48×3.5mm，轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架：由插头、轮扣、立杆、横杆组成如图,。3、轮扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-92）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的规定。轮扣架用钢管规格为Φ48×3.5mm，钢管壁厚不得小于3.5-0.025mm。可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。插头、接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合下表的要求杆件组焊形位公差要求序号项目允许偏差（mm）1杆件管口平面与钢管轴线垂直度0.52立杆间距±13对接钢管轴线垂直度≤14接头的接触弧面与横杆轴心垂直度≤15横杆两接头接触弧面的轴心线平行度≤1二、构配件外观质量要求1、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；2、铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。3、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；4、各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；5、构配件防锈漆涂层均匀、牢固。6、主要构、配件上的生产厂标识应清晰。7、可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不益大于300，但不得小于150mm。第五节模板体系的设计一、支顶及模板体系设计1、轮扣式钢管支顶部位本工程地下室部分，1#建筑除局部支模高度在为10.8米高度结构采用钢管脚手架支撑外，全部采用轮扣式钢管支顶。2、钢管支顶部位：局部支模高度在为10.8米高度结构采用钢管脚手架支撑（钢管支顶部位的支撑按照专家已论证好的施工方案施工，本方案不在叙述）。二、典型构件分类1、典型梁轮扣式钢管支顶分类1）按照板厚180mm；4.8米层高，梁计算截面为400×2000。2）按照板厚180mm；4.8米层高，梁计算截面为400×1100。3）按照板厚120mm；5.84米层高，梁计算截面为400×1000。2、典型板轮扣式钢管支撑体系分类1）按照板厚180mm；4.8米层高支撑体系设计2）按照板厚120mm；5.4米层高支撑体系设计3、典型柱分类1）800×1800的柱截面2）800×1000的柱截面三、典型构件支撑龙骨设计1、梁设计1）按照板厚180mm；4.8米层高，梁计算截面为400×2000梁设计。第一层龙骨50×100mm单木枋@200mm,第二层龙骨采用钢管；钢管脚手架纵向@0.600m,步距1200mm，梁两侧立杆间距1.200m，梁底按照均匀布置承重杆3根计算，侧模厚度18mm；内龙骨竖肋50×100mm木枋@300mm,外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓2排φ14，在断面内水平间距300+450mm，距梁底300mm放置首道螺栓，横向@450；对于梁高大于1100的梁均按照此要求搭设。2）按照板厚180mm；4.8米层高，梁计算截面为400×1100梁设计。第一层龙骨50×100mm单木枋@300mm,第二层龙骨采用钢管；钢管脚手架纵向@0.600m,步距1200mm，梁两侧立杆间距0.600m，梁底按照均匀布置承重杆2根计算，侧模厚度18mm；内龙骨竖肋50×100mm木枋@300mm,外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓2排φ14，在断面内水平间距300+450mm，距梁底300mm放置首道螺栓，横向@450；对于梁高小于1100的梁均按照此要求搭设。3）按照板厚120mm；5.4米层高，梁计算截面为400×1000梁设计。第一层龙骨50×100mm单木枋@300mm,第二层龙骨采用钢管；钢管脚手架纵向@0.600m,步距1200mm，梁两侧立杆间距1.20m，梁底按照均匀布置承重杆3根计算，侧模厚度18mm；内龙骨竖肋500×100mm木枋@300mm,外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓2排φ14，在断面内水平间距300+450mm，距梁底300mm放置首道螺栓，横向@450；对于梁高小于1000；层高为5.4米的梁均按照此要求搭设。2、板设计1）按照板厚180mm；4.8米层高设计第一层小龙骨50×100mm单木枋@300mm,第二层大龙骨采用梁顶托双钢管48×3.5mm主楞；轮扣钢管脚手架纵向间距@1200mm,横向间距@900mm；步距1200mm，可调顶托调节螺杆伸出长度200mm.满堂模板支架四周设置连续式垂直式剪刀差；中间在纵横向每隔10米左右设由下至上的竖向连续式剪刀差，并在剪刀差部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀差，具体见满堂架剪刀差平面布置图及满堂脚手架支撑剖面图。2）按照板厚120mm；5.4米层高设计第一层小龙骨50×100mm单木枋@300mm,第二层大龙骨采用梁顶托双钢管48×3.5mm主楞；轮扣钢管脚手架纵向间距@1200mm,横向间距@1200mm，步距1200mm，可调顶托调节螺杆伸出长度200mm.满堂模板支架四周设置连续式垂直式剪刀差；中间在纵横向每隔10米左右设由下至上的竖向连续式剪刀差，并在剪刀差部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀差，具体见满堂架剪刀差平面布置图及满堂脚手架支撑剖面图。3）满堂架剪刀差平面布置满堂模板支架四周设置连续式垂直式剪刀差；中间在纵横向每隔10米左右设由下至上的竖向连续式剪刀差，并在剪刀差部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀差，具体见满堂架剪刀差平面布置图及满堂脚手架支撑剖面图。3、柱设计1）按800×1800的柱截面柱模板采用18mm厚多层板进行支设，背楞木方均采用50×100mm木方背楞，木枋背楞宽度方向5根，1根M14套管式穿墙螺栓加固；长度方向木枋背楞9根；4道M14套管式穿墙螺栓加固螺栓。其余800×1400；800×1200的柱截面宽度方向的龙骨同800×1800的柱子，长度方向木枋间距200；M14套管式穿墙螺栓长1400为3根，长1200为2根；柱箍采用双股ø48×3.5mm钢管和3型扣件，柱箍距地面第一道为250～300mm，以上为500mm。模板的垂直度校正采用松紧螺栓。2）按800×1000的柱截面柱模板采用18mm厚多层板进行支设，背楞木方均采用50×100mm木方背楞，木枋背楞宽度方向5根，1根M14套管式穿墙螺栓加固；长度方向木枋背楞5根；1道M14套管式穿墙螺栓加固螺栓。柱箍采用双股ø48×3.5mm钢管和3型扣件，柱箍距地面第一道为250～300mm，以上为500mm。模板的垂直度校正采用松紧螺栓。其余800×800；600×800的柱截龙骨同800×1000的柱截面，只是当柱截面小于700mm，不设M14套管式穿墙螺栓。4、400剪力墙设计400厚剪力墙模板采用18mm厚多层板进行支设，内龙骨木方均采用50×100mm竖向方向共计20道；M14套管式穿墙螺栓加固，螺栓横向间距为400mm，竖向共计10螺栓第一道距地为200mm，第二道400，第三道400，以上为500。外龙骨采用双股ø48×3.5mm钢管，外龙骨距地面。5、楼梯模板设计楼梯踏步模板及底模采用18mm厚木胶合板，50×100mm木方背楞（木方两面刨光），详见下图：6、地下室侧壁、承台及地梁设计地下室底板侧模以砖胎模，砖胎模采用240mm灰砂砖、M7.5水泥砂浆砌筑，长度大于3米得每隔3.0m布设砖墩（370mm×370mm）。地下室外墙水平施工缝留置在基础底板上返500mm处。地下室侧壁施工缝的做法如下图所示：第六节模板安装与加固一、柱子模板的安装与加固1、模板安装就位用塔吊从模板场地吊至施工部位后，操作工人根据轴线、边线、模板控制线人工准确就位。2、封柱子模板前，要将梁、板模板上的锯末、小木条等杂物清理干净，以免杂物落入柱底。同时柱底的焊渣、混凝土渣也要用水冲干净。3、模板安装就位后，按照柱箍间距要求，先安放贴地第一道柱箍与顶部一道柱箍，使四块模板成为一整体，然后从下向上安装柱箍，对拉螺栓拧紧程度要适中。4、柱箍安装完毕后，进行柱模加固校正。二、剪力墙模板的安装与加固1、放线人员根据轴线弹出墙体的边线控制线，以便于模板的安装与校正。2、安装模板前，应用扁铲、干抹布等工具将模板板面清理干净，脱模剂涂刷均匀，不得漏浆，雨淋后要重刷。3、先安装角模，再安装一侧模板，就位，调垂直，放穿墙螺栓，然后就位另一侧墙模，调垂直后安装穿墙螺栓。4、在安装另一侧模板前，必须将墙内杂物清理干净，然后调整模板垂直后拧紧穿墙螺栓。外模安装时，应先就位外侧模板，再就位内侧模板。5、为防止漏浆，在混凝土顶板浇筑时，须在墙体每侧根部重点找平，并粘贴4mm厚海棉条。模板再压住海绵条。6、安装外墙模板前，在模板下口沿长度方向加海绵条，以防跑浆。7、注意使两侧模板的螺栓孔对正，在模板的垂直度、水平度、标高符合要求后，拧紧螺栓。但需使螺栓均匀受力，并保证模板拼接处必须严密、牢固、可靠。三、梁、板模板安装与加固：1、梁、板跨度≥4m时，模板必须起拱，起拱高度为全跨长度的1/1000～3/1000（在背楞上起拱）。2、主次梁底的独立支撑配设可调支撑，在主次梁相交，以及次梁之间相交处，梁底拼装成独立板，并将支撑的可调支撑朝上放置，以便于早拆后，所有相交梁底保留后续支撑。3、严禁将外架作为支模架。4、梁底和板底钢管连接处要加保险扣。5、搭设满堂支模架时，一定要控制好标高。6、模板上要事先用红漆做好记号，一层层往上翻，以节省下次支模时间。7、模板支好后，水电工在模板上开孔时，要注意对模板的保护，严禁乱锯。8、烟囱洞口和放线孔四周要钉一个木盒，以免浇注混凝土时将洞口堵住。9、厨房、卫生间、阳台等比板面底的地方，用木方栏好，混凝土打完后，要及时将木方取出。10、一定要将轴线和边线找准后再进行支设。11、支设外模时，一定要拉线，保证模板的顺直。四、楼梯模板的安装与加固1、楼梯模板施工前应根据实际层高放样。2、先安装平台模板，再安装楼梯底模板。3、楼梯模板边龙骨的安装同顶板模板。4、绑扎钢筋经检查合格后，办理隐检，并清除杂物，安装侧模及踏步板。5、安装后校正板面标高，检查支撑的牢固情况，并办理预检。第七节模板的拆除1、模板拆除应严格执行拆模申请制度，由工长提前填写拆模申请，注明混凝土浇筑时间、浇筑部位、同条件试块强度，由技术部门签署意见，经技术负责人同意后方可拆除模板。2、墙体模板的拆除顺序：模板的拆除顺序与其安装顺序相反。先拆纵墙模板，后拆横墙模板，先拆外墙模板，后拆内墙模板，最后拆除角模。拆除穿墙螺栓→松地脚螺栓→用撬棍撬动模板下口→吊运已拆除模板3、顶板底模拆除顺序：先保留跨中支撑，以承受上部施工荷载，然后拆除拉杆。拆去支撑以前，在次龙骨下增加临时支撑，以确保主龙骨拆完时，不至全面脱落。以出入口或已拆完的房间为出发点，拆支撑和龙骨时，由远向近，然后人工拆除模板，由近向远，一气呵成，将整个房间的模板全部拆完，不得遗留。严禁野蛮拆运，拆除时尤其注意对模板边角的保护。4、角模两侧的混凝土墙面对其吸附力较大，或因角模移位被混凝土包裹，因此拆除时需先将模板外表的混凝土剔除，然后用撬棍从下部撬动，先将角模脱出，不得用大锤砸角模，以免造成破坏，影响后序施工。5、柱、剪力墙模板拆除时构件混凝土强度需满足规范规定，其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，至少达到1.2Mpa以上时，方可拆除，拆除先拆除柱（墙）箍对拉螺栓，再松动可调斜支撑，轻轻撬击使模板从混凝土面脱离，采用塔吊吊至存放位置。6、梁底模及顶板模板：依据同条件试块试压结果来判定是否可以拆模，拆模时同条件试块强度须达到以下数值：梁板底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50〉2，≤8≥75〉8≥100梁≤8≥75〉8≥100悬臂构件—≥1007、模板的拆除应遵循先支后拆、后支先拆的原则进行。先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。在拆除穿墙螺栓和连接件后，从上而下逐步水平拆除。第八节质量标准及保证措施一、质量标准1、模板的支设需满足刚度、强度及稳定性的要求。2、各种连接件、支撑件、加固配件必须安装牢固，无松动现象，模板接缝需严密，保证不漏浆，各种预埋件、预留孔洞位置要准确，加固要牢固。3、预埋件及预留孔洞允许偏差见下表：序号项目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔洞中心线位置33插筋中心线位置5外露长度+10，04预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，05预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中较大值。4、现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法：项目质量目标分项项目管理点设置对策措施检查工具及方法模板安装与拆除表面平整、垂直度良好、截面标准、标高无误轴线位移模板底口偏移1.施工前检查上道工序质量，钢筋位置及放线位置是否准确。2.及时更换有缺陷的模板。3.加加强工序自检4.加强材料进场管理及现场保养。5.连接件要扣紧。6.支撑点牢固可靠、损坏变形的立杆不予使用强工序自检。50米卷尺引测检查截面尺寸表面变形、支撑不牢5米卷尺检查标高底模标高不准、支撑不牢水准仪检查2米靠尺检查垂直度模板上口偏移、支撑不牢平整度板面平整度2米靠尺检查二、质量保证措施1、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。2、对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度≥4m时，模板应按设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/1000至3/1000。3、本项目开展全面质量管理工作,严格按照一案三工序法组织施工，严格按照图纸要求、按照工艺标准、按照规范要求施工,并坚持自检、互检和交接检的工作方法。4、保证测量放线结构施工中轴线位置、标高位置的准确。5、墙体大模板在安装前用铁铲把模板上的灰浆清理干净，然后用拖布把灰尘清净，之后再均匀涂刷脱模剂，涂刷脱模剂的时间不可过早，防止板面粘灰尘，影响砼表面观感。6、合模前，墙体内设置水泥支撑件（长度为墙厚-3mm），。根据墙体高度，设置3-4道支撑铁，第一道距地15cm左右，水平间距1000mm。窗模在下口留设排气孔，确保空气排除以达到保证砼质量的目的。7、本工程提倡节约，反对浪费，严禁长料短用，对于浪费者长料短用者一旦发现，给予本材料十倍罚款。8、振捣混凝土的过程中，不得将振捣棒与模板直接接触，以免发生模板位移、变形、螺丝杆件松动而影响模板的整体稳定性及混凝土的质量缺陷。9.模板安装与拆除质量预防措施模板工程质量预防措施项目影响因素采取预防措施施工操作支撑系统不合理严格设计要求，合理布局拼缝不平尽量使用平直模板，拼缝可用胶布或铁皮修补拆除时硬撬组装前及时刷脱模剂颠倒工序强化施工工艺，完善工序间的交接检环境基底未夯实加强夯实，并于立杆底部垫板钢筋网片位移加强工种间交接检，互检工作混凝土侧压力过大工种间互相配合，适当振捣，设专人看模材料模板变形、空隙多及时检查、修理，不合格予以退货处理龙骨、支撑件软及时同技术部门共同研究加固措施连接附件质量差及时换退，加固支撑体系管理岗位责任执行不严强化岗位意识，完善岗位制，人员定岗重进度、轻质量加强教育，摆正进度与质量的关系忽视资料管理加强全面管理意识，确立技术档案重要性的认识施工人员技术水平有限进行岗位培训自检不认真认真执行自检负责制技术交底不清认真科学的进行书面交底违章作业严格操作规程忽视交接检、互检加强工种间配合专检人员检查不细加强教育10.为防止质量通病模板设计中制定如下措施序号项目预防措施1柱底烂根底部方框钉平后再将其伸入墙体位置2垂直度偏差支模时要反复用线锤吊，支模完后再校正3柱、墙凹凸不平加强模板维修、保养4钢筋移位模板上口内侧钉与混凝土保护层等厚的木压条5阳角不垂直、不方正阳角处模板两侧用80*80木方成90度压紧护角，用线锤检测垂直度6板下挠模板按规范起拱7柱模板拼缝处漏浆模板拼缝处设海绵条或用胶带封堵注：检查轴线位置时，应沿纵横两个方向量测，并取其中的较大值。第九节安全保证措施1、严格执行项目制定的安全生产责任制，各负其责。2、严格执行项目制定的安全生产责任制，各负其责。严格执行项目制定的安全生产责任制，各负其责。水平拉杆不准钉在脚手架等不稳定的物体上。3、拆模时按顺序逐块拆除，大模板拆除后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分4、拆模板时，对活动部件一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，将活动部分固定牢靠，以免发生事故。5、模板上的小配件等装入工具包内，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。6、施工作业时，施工人员必须遵守现场的安全操作规程，戴好安全帽，穿好防滑鞋，7、不得违章指挥，违章操作。8、必须认真做好“四口”及“五临边”的防护工作。9、模板的吊运必须由项目部专业塔吊信号工进行指挥，塔吊信号工必须经国家及地方相关主管部门培训合格并取得上岗证的人担任。10、六级以上大风严禁进行模板吊装作业。11、每栋楼的通道口必须搭设安全防护棚。12、电梯井支模必须搭设脚手架，每两层做一次隔离。隔离做法：满铺一层脚手板，下设一道安全兜网。13、在组拼外墙模板时，要及时用穿墙螺栓将模板连成整体，以防止单片坠落。14、登高作业时，连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，扳手等各类工具必须系挂在身上或放在工具袋中，不得掉落。15、模板装拆时，上下应有人接应，钢模板应随装拆随转运，不得堆放在脚手板上，严禁抛掷。第十节成品保护措施1、保持墙体模板本身的整洁，起吊时应防止碰撞墙体，堆放要合理，保持板面不变形。2、模板堆放地点要坚实平整，不得有积水现象。3、模板堆放时，下面垫方木,保持自稳。4、拆模时，不得用大锤硬砸硬撬，用撬棍时在撬棍下垫木方，以免损坏砼表面，防止砼墙面及门窗洞口等处出现裂纹。5、操作和运输过程中，不得抛掷模板。拆下的模板、扣件、螺栓等分类码放，模板堆放场地应平整。6、安装和拆除模板时，注意不要破坏已预埋管线、预埋盒等。7、模板安装过程中，不得随意开孔。涉及到钢管支撑、木方、脚手板等材料，不得随意乱锯、切断。8、浇筑砼时，派专人检查模板情况，出现问题及时解决。9、振捣混凝土的过程中，不得将振捣棒与模板直接接触，以免发生模板位移、变形、螺丝杆件松动而影响模板的整体稳定性及混凝土的质量缺陷。10、模板清理要使用带刃扁铲和干拖布等专用工具，禁止用锤子砸模板，模板清理干净之前不得涂刷隔离剂。未经清理保养、涂刷隔离剂的模板不能使用。第十一节资源计划一、主要材料用量计划表名称规格单位数量碗扣式钢管φ48X3.5吨2700钢管φ48X3.5吨300扣件个35000顶托个90000木枋80X80立方米400钢垫板150X150个45000对拉螺栓M14根4000胶合板18mm厚1830X915平方米60000二、主要劳动力需用量计划表工种名称高峰期人数木工120架子工30电工6杂工60三、主要机械计划序号机械名称型号机械标准单位数量1圆盘锯2.5kW600MM台42刨木机3kW500MM台43圆盘锯380V600MM台44刨板机3kW250MM台25刨板机4kW250MM台26全站仪2秒台27手提电钻台168水准仪台39扳手把200四、施工进度计划本工程1#模板支模板体系从2011年9月15日开始到2012年06月28日结束，共计需要工期为345天。具体节点工期详下表1#楼模板施工节点工期表1#楼模板施工节点工期表任务名称开始日期完成日期期地下室底板施工2011年9月15日2011年11月17日104地下室顶板及墙梁柱施工2011年11月1日2011年12月13日43地上结构施工2011年12月14日2012年06月28日198第十二节典型截面计算书轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，是碗扣式脚手架的一种改进，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，但现在没有相关国家规范，故此方案计算参考碗扣式计算方式进行计算。一、按照板厚180mm；4.8米层高，梁计算截面为400×2000梁的计算计算参数:模板支架搭设高度为4.3m，梁截面B×D=400mm×2000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁底支撑木方长度1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。（一）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×2.000×0.400+0.500×0.400=20.600kN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.400=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×20.600+1.40×1.800)×0.300×0.300=0.245kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.245×1000×1000/21600=11.350N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×20.600+1.4×1.800)×0.300=4.903kN截面抗剪强度计算值T=3×4903.0/(2×400.000×18.000)=1.022N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×20.600×3004/(100×6000×194400)=0.968mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!（二）梁底支撑木方的计算1、梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1）荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×2.000×0.300=15.300kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.300×(2×2.000+0.400)/0.400=1.650kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.400×0.300=0.540kN均布荷载q=1.20×15.300+1.20×1.650=20.340kN/m集中荷载P=1.40×0.540=0.756kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.207kNN2=8.478kNN3=0.207kN经过计算得到最大弯矩M=0.282kN.m经过计算得到最大支座F=8.478kN经过计算得到最大变形V=0.042mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.282×106/83333.3=3.38N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3.860/(2×50×100)=1.158N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.042mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!2、梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.890kN.m经过计算得到最大支座F=18.227kN经过计算得到最大变形V=0.362mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.890×106/1.05/8982.0=94.37N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.362mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!（三）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=18.227kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.149×4.320=0.772kNN=18.227+0.772=18.999kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.300=1.800m；——由长细比，为1800/16=114；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.497；经计算得到=18999/(0.497×489)=78.227N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.200×1.200×0.600=0.144kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.144×1.200×1.800/16=0.136kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.144×1.200×1.800×1.800/8=0.037kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=18.227+1.2×0.643+0.9×1.4×0.037/0.600=19.076kN经计算得到=19076/(0.497×489)+37000/5080=85.054N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.144×0.600×1.200=0.104kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/1.200×0.104=0.104kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.104=0.147kN支撑架的步数n=3节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.147+(3.000-1)×0.147=0.440kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为3.000×0.104=0.311kN架体自重为0.643kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!二、按照板厚180mm；4.8米层高，梁计算截面为400×1100梁设计。计算参数:模板支架搭设高度为4.3m，梁截面B×D=400mm×1100mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁底支撑木方长度0.70m。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。（一）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×1.100×0.400+0.500×0.400=11.420kN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.400=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×11.420+1.40×1.800)×0.300×0.300=0.146kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.146×1000×1000/21600=6.760N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×11.420+1.4×1.800)×0.300=2.920kN截面抗剪强度计算值T=3×2920.0/(2×400.000×18.000)=0.608N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×11.420×3004/(100×6000×194400)=0.537mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!（二）梁底支撑木方的计算一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.100×0.300=8.415kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.300×(2×1.100+0.400)/0.400=0.975kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.400×0.300=0.540kN均布荷载q=1.20×8.415+1.20×0.975=11.268kN/m集中荷载P=1.40×0.540=0.756kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.632kNN2=2.632kN经过计算得到最大弯矩M=0.695kN.m经过计算得到最大支座F=2.632kN经过计算得到最大变形V=0.573mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.695×106/83333.3=8.34N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2.631/(2×50×100)=0.789N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.573mm木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求!二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.276kN.m经过计算得到最大支座F=5.658kN经过计算得到最大变形V=0.106mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.276×106/1.05/8982.0=29.27N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.106mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!（三）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=5.658kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.149×4.320=0.772kNN=5.658+0.772=6.430kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.300=1.800m；——由长细比，为1800/16=114；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.497；经计算得到=6430/(0.497×489)=26.474N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.200×1.200×0.600=0.144kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，0.70m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.144×0.700×1.800/16=0.079kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.144×0.700×1.800×1.800/8=0.021kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=5.658+1.2×0.643+0.9×1.4×0.021/0.600=6.475kN经计算得到=6475/(0.497×489)+21000/5080=30.457N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.144×0.600×1.200=0.104kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/0.700×0.104=0.178kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+0.700×0.700)1/2/0.700×0.104=0.206kN支撑架的步数n=3节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.206+(3.000-1)×0.206=0.617kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为3.000×0.178=0.533kN架体自重为0.643kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!三、按照板厚120mm；5.4米层高，梁计算截面为400×1000梁计算计算参数:模板支架搭设高度为5.4m，梁截面B×D=400mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁底支撑木方长度1.20m。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.5。（一）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×1.000×0.400+0.500×0.400=10.400kN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.400=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×10.400+1.40×1.800)×0.200×0.200=0.060kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.060×1000×1000/21600=2.778N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×10.400+1.4×1.800)×0.200=1.800kN截面抗剪强度计算值T=3×1800.0/(2×400.000×18.000)=0.375N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×10.400×2004/(100×6000×194400)=0.097mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!（二）梁底支撑木方的计算一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.000×0.200=5.100kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.200×(2×1.000+0.400)/0.400=0.600kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.400×0.200=0.360kN均布荷载q=1.20×5.100+1.20×0.600=6.840kN/m集中荷载P=1.40×0.360=0.504kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.070kNN2=3.101kNN3=0.070kN经过计算得到最大弯矩M=0.094kN.m经过计算得到最大支座F=3.101kN经过计算得到最大变形V=0.014mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.094×106/83333.3=1.13N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.298/(2×50×100)=0.389N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.014mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.496kN.m经过计算得到最大支座F=10.129kN经过计算得到最大变形V=0.201mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.496×106/1.05/8982.0=52.59N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.201mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!（三）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=10.129kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.149×5.420=0.968kNN=10.129+0.968=11.097kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.300=1.800m；——由长细比，为1800/16=114；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.497；经计算得到=11097/(0.497×489)=45.692N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.200×1.200×0.600=0.144kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.144×1.200×1.800/16=0.136kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.144×1.200×1.800×1.800/8=0.037kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=10.129+1.2×0.807+0.9×1.4×0.037/0.600=11.174kN经计算得到=11174/(0.497×489)+37000/5080=52.519N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.144×0.600×1.200=0.104kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/1.200×0.104=0.104kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.104=0.147kN支撑架的步数n=4节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.147+(4.000-1)×0.147=0.587kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为4.000×0.104=0.415kN架体自重为0.807kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!四、按照板厚180mm；4.8米层高板计算计算参数:模板支架搭设高度为4.3m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×3.5mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。楼板支撑架立面简图楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。（一）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.000×0.120×0.900+0.300×0.900=2.970kN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.900=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.970+1.40×4.050)×0.300×0.300=0.083kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.083×1000×1000/48600=1.710N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.970+1.4×4.050)×0.300=1.662kN截面抗剪强度计算值T=3×1662.0/(2×900.000×18.000)=0.154N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.970×3004/(100×6000×437400)=0.062mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!（二）模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.120×0.300=0.900kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m静荷载q1=1.20×0.900+1.20×0.090=1.188kN/m活荷载q2=1.40×1.350=1.890kN/m计算单元内的木方集中力为(1.890+1.188)×0.900=2.770kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.770/0.900=3.078kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.08×0.90×0.90=0.249kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×3.078=1.662kN最大支座力N=1.1×0.900×3.078=3.047kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.249×106/83333.3=2.99N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1662/(2×50×100)=0.499N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.990kN/m最大变形v=0.677×0.990×900.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.111mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!（三）托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=3.047kN均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.875kN.m经过计算得到最大支座F=10.198kN经过计算得到最大变形V=0.314mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=10.16cm3；截面惯性矩I=24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.875×106/1.05/10160.0=82.02N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.314mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!（四）模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.149×4.320=0.643kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.120×0.900×0.900=2.430kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=3.316kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)×0.900×0.900=3.645kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ（五）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.08kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；A——立杆净截面面积，A=4.