超临界机组主汽温控制

超临界机组主汽温掌握超临界机组过热汽温的调整、过热汽温的粗调〔即煤水比的调整〕就是通常所谓的中间点温度。实际上把中间点至过热汽出口之间的过热区段固B/G按中间点温度来调整，中间点至过热器出口区段的过热汽温变化主定汽温的关键是要保持固定的煤水比。其缘由是：从图1G=D，d，那么直流炉进口水量为(G-d)B增加、热负荷增加，而给水量G未变，这样过热汽温就要上升，喷水量d必定增加，使进口水量(G-d)的数值就要削减，这样变化又会使过热汽温上升。因此喷水量变化只是维持过热汽温的临时稳定〔或临时维持过热汽温为额定值，但最终使求在各种工况下为微过热蒸汽。ddG-dD加热区段过热区段1超临界压力锅炉工作示意图为中间点有以下几方面的好处：放出的辐射热，分别器出口温度的变化比依靠吸取对流热量的过热器快得多。=给水泵入口流量-度送出的调整信号仍保证正确的调整方向。,工质开头过热点越近，汽温掌握时滞越小，即汽温掌握的反响明显。掌握好中间点温度〔相当于固定过热器区段，就能较便利地掌握其后各点的汽〔保证有肯定的过热度而不是一个固定值。超临界压力直流锅炉是以锅炉给煤量与总燃料量为根底的函数作为根本的信号就产生了给水需求信号。在机组启动状态中，或机组自动启停系统(UAM)2所示。倾角修正值总燃料量F(X)UAM需求喷嘴倾角修正∑分别器出口温度修正∑

根本的的给水需求F(X),%根本的的给水需求F(X),%80UAM

∑ 分别器出口温度前馈 6040投入T PI给水需求

省煤器入口流量

2020 4060 80100总燃料量，％2给水需求信号原理图3所示。分别器压力 锅炉负荷F(x)

F(x)

分别器出口温度- ∆分别器出口+ ∆∆度

-

℃500400380320F(x)

200

9 1922分别器压力MPa

+ -

喷水给水比％

∆ PID

4.83.8≮ 2.81.810 30507090100锅炉负荷，％分别器出口温度修正、过热汽温的细调

3分别器出口温度修正原理B/G的准确值也是不简洁的。特别是燃煤锅炉，掌握燃料量是比较B/G作为粗调的调整手段外，还必需承受在蒸汽管道设置喷水减温器作为细调的调整手段。持过热器出口汽温在额定值。超临界机组屏式过热器汽温调整〔一级喷水减温4〔UAM〕投自动时，喷水调整阀开度打算UAM指令。当UAM指令不在自动时则由锅炉负荷的函数得到屏式过热器入温与设定值的偏差打算喷水减温器的开度。这一屏式过热器汽温调整的修正信号综合了煤水比修正与屏式过热器出口5所示。锅炉负荷F(X)∑温度前馈F(X)∑温度前馈PVUAM指令PID屏过入口汽温T口460入℃屏温44043042041030 70

至喷水阀4屏式过热器汽温调整的根本回路锅炉负荷锅炉负荷末级过热器喷水指令屏过入口汽温 屏过入口汽温F〔X〕Fˊ〔X〕负荷喷水量∑PV屏过出口汽温PID总燃料量∑∑给水流量屏过入口汽温修正信号5屏式过热器入口汽温设定值修正〔相当于辐射过热器的汽温特性，因此屏式过热器入口〔后屏入口〕汽温有一个下降的过程。入口汽温有一个明显切换点。超临界机组高温过热器汽温调整〔末级停装置(UAM)UAMUAM指令不在曲线上同样有一个切换点，它也是由于分别器由湿态转换到干态运行的影响。64-6。7。汽机需求温度 锅炉热应力裕度V≯ K ＜

汽机热应力裕度＜ ≮≯ V≯ ∑

操作员偏置PVSPPID

终端过热器出口温度 A终端过热器出口汽温修正信号6主汽温度修正信号478474469405

终端过热器入口温度，℃

主汽温度，℃530主汽温度，℃490460

25 50 75 100锅炉负荷，％

450

25 50 75 100锅炉负荷，％7高温过热器入口、出口温度与锅炉负荷关系超临界机组再热汽温掌握再热蒸汽温度调整特点再热蒸汽压力低于过热蒸汽，一般为过热蒸汽的1/4～1/5。由于蒸汽压其调整也较灵敏，调整幅度也较过热汽温大。再热器进口蒸汽状况打算于汽轮机高压缸的排汽参数，而高压缸排汽参于再热汽温调整机构的调整幅度受到限制，则维持再热汽温的负荷范围受到限制。再热汽温调整不宜承受喷水减温方法，否则机组运行经济性下降。再热1%MCR0.1%～0.2%。因此再故喷水来保护再热器管壁不超温，以保证再热器的安全。承受再热器目的是降低汽轮机末几级叶片的湿度和提高机组的热经济569℃，管材质承受X8CrNiNb1613.再热蒸汽压力低，再热蒸汽放热系数低于过热蒸汽，在同样蒸汽流量和吸热条件下，再热器管壁温度高于过热器壁温。特别CE技术制造600MW的锅炉机组，再热器承受高温布置，均布置于炉膛出口〔折焰角上部，其壁温比较569℃，这一方面要求承受材质要满足，另一方面在运行中严格掌握再热器的壁温。再热汽温调整汽温方法主要是摇摆燃烧器角度和分隔烟气档板调整。转变燃烧器喷嘴倾角法热面的吸热比例也相应变化，因此实现了再热汽温的调整。燃烧器摆角对再热蒸汽温度的影响PI度大于568℃时将摆角向下倾斜，用降低烟温的方法使再热汽温下降；当再热汽温小于568℃时抬高摆角，提高烟温。图5-1再热蒸汽温度掌握回路图分隔烟气挡板调整法再热汽温的。喷水减温法般作为事故状况的调整手段。外高桥电厂再热汽温掌握系统分析器喷嘴摇摆调整和喷水调整相结合的方法。燃烧器喷嘴摇摆调整范围为±30℃，6路，即一级再热器前2路喷水减温器。二级再热器前4路喷水减温器。喷水源来自于给泵抽头，喷水压力为160.4bar。再热蒸汽温度掌握策略如图5-1所示。减温器1.1和1.2用于一级再热器前2路冷再事故喷水，减温器2.1、2.2、2.3和2.4用于二级再热器前4路再热蒸汽超温喷1为第12为第1路再热喷水掌握示意图，虚框3为燃烧器摆角掌握示意图。锅炉再热蒸汽温度调整承受转变燃烧器的摆角和调整减温器喷水量相结合段，二级再热器前4路喷水减温器作为启动或变工况运行时的关心调温手段，一级再热器前2路喷水减温器作为事故喷水。燃烧器的摆角掌握负荷对燃烧器摆角的影响在虚框1f1(x)ALSTOM供给的数据，50%负荷以下为10°，70%负荷时为1°，90%负荷时为2°，100%负荷时为0°f2(x)为燃烧率的一阶微分(其中系数Kp取负值)，作为负荷大于50%时燃烧率变化时燃烧器摆角位置指令的前馈信号。由于f2(x)函数中乘了一个负的系数，故在升负荷时f2(x)为负数；而负荷越高，经过f1(x)计算后燃烧器摆角的位置越低，假设再加上负的前馈信号f2(x)，燃烧器摆角的位置更数f2(x)中的时间TT越小。稳态时由于给水跟随燃烧率作了相应变化，过热汽温顺再热汽温均趋于稳定，f2(x)为0，不再起前馈作用。5.3.1.3抵消热偏差的方法

5.3.1.215-1所示，当再热蒸汽左右侧温度偏差确实定值︱T1/3-T2/4︱〔热偏差)大于10K时，PI调整使温度较高的一侧多喷点水(使再热汽温维持在573℃四周)，温度较低的一侧少喷点水甚至不喷水，将两侧热偏差缩小至限值10K以内。但假设此时引起热偏差量的削减相互抵消，仍将维持在再热蒸汽喷水设定值573℃四周；而汽温稍低的PI调整器的入口偏差消灭负值，从而使再热器摆角向下倾斜回复至原位置。再热汽温喷水掌握锅炉正常运行时，再热蒸汽温度主要由燃烧器摆角调整。但再热汽温超5-25-2可以看出，在汽机承受全部蒸汽且旁路全关时(由于本汽机承受高中压缸联合冲28%机组负荷以后，极热态启动时发生在33%机组负荷以后)，或在主蒸汽流量大于10%且二级再热器出口联箱应力超限时，再热蒸汽喷水温度设定值受肯定的升温率或降温率限制。而在主蒸汽流量10%以下，或在10%～28%(或33%)负荷但二级再热器出口即速率限制器的输出跟踪输入。再热蒸汽喷水温度设定值由图5-2到。信号①的含义是在汽机承受全部蒸汽且旁路全关(28%或33%负荷)之前设定加5℃偏置(即573℃)作为再热蒸汽温度设定值。信号②作用是防止4根再热蒸汽际温度加5℃(当主蒸汽温度到达额定温度后为实际温度加40℃)，这种做法在再“缓慢”变化，短的应力。同时也确保了再热蒸汽温度的稳定，避开过度振荡。中，再热蒸汽升温速率由二级再热器出口联箱应力计算得出，公式如下：R升温速率KE2f(E1/E2100%) 〔5－1〕图5-2图5-2再热蒸汽喷水温度设定值温之差；E2为二级再热器出口联箱升温时的许可壁温温差限值(为负值)，分为极热态启动、热态启动、稳态启动、冷态启动和负荷运行方式5种状态，其中在负壁温的温差许可值最大，故冷态启动时的升温速率较热态时大；f(E1/E2×100%)为E1和E2的函数，曲线如图5-3。从图5-3可以得出，当(E1/E2×100%)＜95%，即再热器联箱实际壁温温差小于许可值时，f(E1/E2×100%)较大，升温速率也较大。当再热器联箱实际壁温温差接近或大于许可值时，f(E1/