单层厂房课程设计-金属结构车间双跨等高厂房

混凝土及砌体结构课程设计学生姓名：乔俏学号：20074023251指导教师：解国梁所在学院：工程学院专业：土木工程中国·大庆2021年10月单层厂房结构设计任务书一、设计题目：金属结构车间双跨等高厂房。(每人一题，按学号分配)二、设计内容：1．计算排架所受的各项荷载；2．计算各种荷载作用下的排架内力(对于吊车荷载不考虑厂房的空间作用)；3．柱及牛腿设计，柱下单独根底设计；4．绘施工图：柱模板图和配筋图；根底模板和配筋图。三、设计资料1．金属结构车间为两跨厂房，平安等级为一级，厂房总长54m，柱距为6m，厂房剖面如图1、2、3所示；2．厂房每跨内设两台吊车，吊车均为软钩吊车；3．建设地点为东北某城市(根本雪压0.40KN／m，根本风压0.50KN／m2，冻结深度2.0m)；4．地基为均匀粘性土，地基承载力特征值190Kpa；5．厂房标准构件选用及载荷标准值：(1)屋架采用梯形钢屋架，屋架自重标准值：18m跨81.50KN／每榀，21m跨95KN／每榀，24m跨109KN／每榀，27m跨122KN／每榀，30m跨136KN／每榀(均包括支撑自重)(2)吊车梁选用预应力混凝土吊车梁，参数见表3。轨道及零件自重0.8KN／m，轨道及垫层构造高度200mm；(3)天窗采用矩形纵向天窗，每榀天窗架重：18m跨25.5KN／每榀，21m跨30KN／每榀，24m跨34KN／每榀，27m跨38.3KN／每榀，30m跨42.5KN／每榀(包括自重，侧板、窗扇支撑等自重)；(4)天沟板自重标准值为2.02KN／m；(5)围护墙采用240mm双面粉刷墙，自重5.24KN/m2。塑钢窗：自重0.45KN／m2，窗宽4.2m，窗高见图1。(6)根底梁截面为250mmX600mm；根底梁自重4.2KN／m；6．材料：混凝土强度等级为C30，柱的受力钢筋采用HRB335级或HRB400级，箍筋采用HPB235级；7．屋面卷材防水做法及荷载标准值如下：防水层：0.4KN／m2；25mm厚水泥沙浆找平层：0.5KN／m2；100mm厚珍珠岩制品保温层：0.4KN／m2；隔汽层：0.05KN／m2；25mm厚水泥砂浆找平层：0.5KN／m2；预应力大型屋面板：1.4KN／m2。8．屋面均布活荷载为0.5KN／m2。图1图2图3表1各学号所对应的桥式吊车和牛腿标高跨度左跨吊车序号右跨吊车序号C1C2C3C4C1C2C3C4C1C2C3C418123456789101112C118131415161718192021222324C218252627282930313233343536C321373839404142434445464748C121495051525354555657585960C221616263646566676869707172C324737475767778798081828384C424858687888990919293949596C124979899100101102103104105106107108C227109110111112113114115116117118119120C327121122123124125126127128129130131132C427133134135136137138139140141142143144C130145146147148149150151152153154155156C230157158159160161162163164165166167168C330169170171172173174175176177178179180C4轨顶标高(m)7.88.18.48.79.09.39.69.910.210.510.811.1表2吊车数据〔工作级别A5〕吊车序号起重量(kn)桥跨LQ(m)小车重g(kn)最大轮压Pmax(kn)大车轮距BQ(m)轨道中心之端部距离b(mm)轨顶以上高度H(mm)大车宽B(m)吊车总重G(kn)C1160/3216.563.261634.0023020975.95523019.563.261854.1026020976.05527022.563.261934.1026021876.05530025.563.262055.0026021856.39034028.563.262145.0026021856.390380C2200/5016.569.771854.0023020995.95524019.569.772074.1026020996.05529022.569.772164.1026021896.05532025.569.772305.0026021896.39037028.569.772395.0026021896.390400C3320/5016.51092784.6526023416.64033019.51093014.7030024716.69038022.51093134.7030024716.69041025.51093315.0030024716.99046028.51093445.0030024716.990500C4500/10016.51554204.8030027346.77544019.51554304.8030027346.77549022.51554564.8030027346.77553025.51554745.0030027346.97558028.51554875.0030027346.975620表3吊车梁数据〔工作级别A5〕梁型号起重量(kn)跨度(m)梁高(mm)梁重(kn)YDL1160120041.3YDL2200120041.5YDL3320120046.0YDL4500150060.3注：1、土木07专升本选1-55号方案2、土木07〔2〕选60-114号方案3、土木07〔1〕选120-165号方案目录1设计资料 -1-2柱截面尺寸确定 -1-2.1确定柱高度 -1-2.2确定柱截面尺寸 -1-2.3确定柱截面惯性距 -1-3荷载计算 -4-3.1恒荷载 -4-3.1.1屋盖恒载 -4-3.1.2吊车梁及轨道重力荷载设计值 -4-3.1.3柱自重重力荷载设计值 -4-3.2屋面活荷载 -5-3.3风荷载 -5-3.4吊车荷载 -7-3.4.1吊车竖向荷载 -7-3.4.2吊车横向水平荷载 -8-4内力分析 -8-4.1恒载作用下排架内力分析 -8-4.2屋面活荷载作用下排架内力分析 -11-4.2.1AB跨作用屋面活荷载 -11-4.2.2BC跨作用屋面活荷载 -12-4.3风荷载作用下排架内力分析 -13-4.3.1左吹风时 -13-4.3.2右吹风时 -14-4.4吊车荷载作用下排架内力分析 -16-4.4.1作用于A柱 -16-4.4.2作用于B柱左 -17-4.4.3作用于B柱右 -18-4.4.4作用于C柱 -19-4.4.5作用于AB跨柱 -20-4.4.6作用于BC跨柱 -22-5内力组合 -23-6柱截面设计 -29-6.1上柱配筋计算 -29-6.2下柱配筋计算 -30-6.3柱的裂缝宽度验算 -32-6.4柱箍筋配置 -32-6.5牛腿设计 -32-6.5.1牛腿截面高度验算 -33-6.5.2牛腿配筋计算 -33-6.6柱的吊装验算 -33-7根底设计 -35-7.1作用于根底顶面上的荷载计算 -35-7.2 基底尺寸及埋置深度 -36-7.2.1按构造要求拟定高度 -36-拟定根底底面尺寸 -37-计算基底压力及验算地基承载力 -37-7.3根底高度验算 -38-7.4根底底板配筋计算 -39-7.4.1柱边及变阶处基底反力计算 -39-7.4.2柱边及变阶处弯矩计算 -40-7.4.3配筋计算 -41-单层厂房结构设计计算书1.设计资料本设计方案为107号，左跨吊车C3，右跨吊车C2，轨顶标高10.8，跨度24，柱距6。2.柱截面尺寸确定2.1确定柱高度估计根底埋深2.2，根底高1.5，室外地坪标高-0.15。A柱顶标高10.8+2.471+0.1=13.37C柱顶标高10.8+2.189+0.1=13.09上柱高=13.37-10.8+1.2+0.2=3.97中柱总高H=13.37+0.70=14.07下柱高H=14.07-3.97=10.102.2确定柱截面尺寸根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，由混凝土设计标准，6m柱距单层厂房矩形、工字形截面柱截面尺寸限值并参考厂房柱截面形式和尺寸参考表确定柱截面尺寸，见表12.3确定柱截面惯性距排架平面内惯性矩A柱上柱：下柱：B柱上柱：下柱：C柱上柱：下柱：表1柱截面计算参数计算参数柱号截面尺寸/面积/惯性矩/自重/〔〕A上柱矩下柱B上柱矩下柱C上柱矩下柱本案仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。图1计算单元和计算简图3.荷载计算3.1恒荷载3.1.1屋盖恒载防水层厚水泥砂浆找平层厚珍珠岩制品保温层隔气层厚水泥砂浆找平层预应力大型屋面板天沟板天窗屋架自重那么作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：3.1.2吊车梁及轨道重力荷载设计值3.1.3柱自重重力荷载设计值A柱上柱下柱B柱上柱下柱C柱上柱下柱各项恒载作用位置如图2所示图2恒荷载作用位置图〔单位：〕3.2屋面活荷载屋面活荷载标准值为，雪荷载标准值为，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：的作用位置与作用位置相同，如图2所示。3.3风荷载风荷载标准值可按式计算，其中，根据厂房各局部标高及B类地面粗糙度由查表确定如下：柱顶〔标高13.37〕檐口〔标高15.07〕屋顶〔标高16.07〕如图3a所示，由式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：当时，取当时，取图3风荷载体型系数及排架计算简图那么作用于排架计算简图〔图3b〕上的风荷载设计值为：3.4吊车荷载320/50吊车参数：；200/50吊车参数：；根据B及K，可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值。如图4所示。3.4.1吊车竖向荷载A柱C柱图4吊车荷载作用下支座反力影响线3.4.2吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值4.内力分析该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数结果如表2。表2柱剪力分配系数柱别A柱B柱C柱4.1恒载作用下排架内力分析 恒载作用下排架的计算简图如图5a所示。图中的重力荷载及力矩M是根据图2确定的，即A柱;;C柱;;B柱由于图5a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力可根据教材表2.5.2所列的相应公式计算。对于A柱，；对于C柱，，那么A柱，C柱，本例中。求得后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图5b，c。图5d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定。图5恒载作用下排架内力图4.2屋面活荷载作用下排架内力分析4.2.1AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图6a所示。其中，它在柱顶及变阶处引起的力矩为；；对于A柱，，，那么对于B柱，，，那么那么排架柱顶不动铰支座总反力为：将反向作用于排架柱顶，用式计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力，即排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力图如图6b，c所示。图6AB跨作用屋面活荷载时排架内力图4.2.2BC跨作用屋面活荷载排架计算简图如图7a所示。其中，它在柱顶及变阶处引起的力矩为；；对于C柱，，，那么对于B柱,,那么排架柱顶不动铰支座总反力为：将反向作用于排架柱顶，用式计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于BC跨时的柱顶剪力，即排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力图如图7b，c所示。图7BC跨作用屋面活荷载时排架内力图4.3风荷载作用下排架内力分析4.3.1左吹风时计算简图如图8a所示。对于A柱，，，对于C柱，，，由表2.5.2得:A柱C柱各柱顶剪力分别为：排架内力图如图8b所示。〔a〕图8左吹风时排架内力图4.3.2右吹风时计算简图如图9a所示。对于A柱，，，对于C柱，，，由表2.5.2得:A柱C柱各柱顶剪力分别为：排架内力图如图9b所示。〔a〕图9右吹风时排架内力图4.4吊车荷载作用下排架内力分析4.4.1作用于A柱计算简图如图10a所示。其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为：对于A柱，，那么对于B柱，，，由表2.5.2得：排架各柱顶剪力分别为:排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图10b、c所示。图10作用在A柱时排架内力图4.4.2作用于B柱左计算简图如图11a所示，计算如下：柱顶不动铰支座反力，及总反力R分别为：各柱顶剪力分别为：排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图11b、c所示。图11作用在B柱左时排架内力图4.4.3作用于B柱右计算简图如图12a所示，计算如下：柱顶不动铰支座反力及总反力R分别为：各柱顶剪力分别为：排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图12b、c所示。图12作用在B柱右时排架内力图4.4.4作用于C柱计算简图如图13a所示，计算如下：柱顶不动铰支座反力及总反力R分别为：各柱顶剪力分别为：排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图13b、c所示。图13作用在C柱时排架内力图4.4.5作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图14a所示。对于A柱，；对于B柱，，那么A柱B柱排架柱顶总反力R为：各柱顶剪力为：排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图14b所示。图14作用于AB跨时排架内力图4.4.6作用于BC跨柱当BC跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图15a所示。对于B柱，；对于C柱，，那么B柱C柱排架柱顶总反力R为：各柱顶剪力为：排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图15b所示。图15作用于BC跨时排架内力图5.内力组合控制截面分别取上柱底部截面I-I，牛腿顶截面II-II和下柱底截面III-III，荷载效应的根本组合分别按式有；；进行。见表4、5、6。在每种荷载效应组合中，对矩形和工字型截面柱均应考虑以下四种不利内力组合：〔1〕+及相应的N，V；〔2〕-及相应的N，V；〔3〕及相应的M，V；〔4〕及相应的M，V；对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只需对的柱进行验算。表3A柱内力标准值汇总表柱号及正向内力荷载类别恒载屋面活荷载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载作用在AB跨作用在BC跨作用在A柱作用在B柱左作用在B柱右作用在C柱作用在AB跨作用在BC跨左风右风序号①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩⑪Ⅰ-Ⅰ11.480.732.32-40.40-29.563.21-7.58±2.09±18.6018.21-33.94342.4338.77Ⅱ-Ⅱ-63.54-8.962.32108.76-21.923.21-7.58±2.09±18.6018.21-33.94384.7738.77596.63203.01Ⅲ-Ⅲ46.46-2.428.225.97-24.5511.36-26.84±151.49±65.92268.96-222.48391.3638.77596.63203.0110.890.790.58-10.18-5.340.81-1.91±14.79±4.6839.35-21.61表4A柱内力组合表内力组合截面及相应的,及相应的,及相应的,及相应的,Ⅰ-Ⅰ1.2①+1.40.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]65.301.2①+1.40.9[0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+⑪]-87.521.2①+1.40.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]65.301.2①+1.40.9[③+0.9(⑥+⑨)+⑩]64.38459.77410.92459.77410.92①+0.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]48.28①+0.9[0.8(④+⑦)+0.9⑨+⑪]-76.59①+0.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]48.28①+0.9[③+0.9(⑥+⑨)+⑩]17.49377.32342.43377.32342.43Ⅱ-Ⅱ1.2①+1.40.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑨+⑩]83.581.2①+1.40.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+⑪]-181.131.2①+1.40.9[②+0.9(④+⑨)+⑩]79.831.2①+1.40.9[0.9(⑦+⑨)+⑪]-148.701063.13715.211187.15461.72①+0.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑨+⑩]50.62①+0.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+⑪]-138.46①+0.9[②+0.9(④+⑨)+⑩]47.95①+0.9[③+0.9(⑦+⑨)+⑪]-113.20814.34565.83902.93384.77Ⅲ-Ⅲ1.2①+1.40.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑧+⑩]594.261.2①+1.40.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+⑪]-354.181.2①+1.40.9[②+③+0.9(④+⑧)+⑩]580.511.2①+1.40.9[②+0.9(⑤+⑧)+⑪]-427.251071.04723.121195.06748.7070.71-25.7869.60-35.99①+0.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑧+⑩]431.11①+0.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+⑪]-246.35①+0.9[②+③+0.9(④+⑧)+⑩]421.29①+0.9[②+0.9(⑤+⑧)+⑪]-298.54820.93572.42909.52590.6952.06-16.8651.27-24.15表5A柱内力组合表内力组合截面及相应的,及相应的,及相应的,及相应的,Ⅰ-Ⅰ1.2①+1.40.9⑥17.421.2①+1.40.9⑤-19.751.2①+1.4×0.9×②14.801.2①+1.40.9⑥37.42410.92410.92410.92410.92①+0.9⑥14.08①+0.9⑤-12.46①+0.9×②12.21①+0.9⑥14.08342.43342.43381.20342.43Ⅱ-Ⅱ1.2①+1.40.9④47.091.2①+1.40.9⑪-119.011.2①+1.40.9×⑥-72.611.2①+1.40.9⑪-119.011138.30461.72461.72461.72①+0.9④24.56①+0.9⑪-94.09①+0.9⑥-60.94①+0.9⑪-94.09867.90384.77384.77384.77Ⅲ-Ⅲ1.2①+1.40.9⑩394.641.2①+1.40.9⑪-224.571.2①+1.40.9×④62.521.2①+1.40.9×⑪-224.57469.63469.631146.21469.6362.65-14.161.52-14.16①+0.9⑩288.52①+0.9⑪-153.77①+0.9④51.30①+0.9⑪-153.77391.36391.36874.63391.3646.31-8.562.64-8.56表6A柱内力组合表内力组合截面及相应的,及相应的,及相应的,及相应的,Ⅰ-Ⅰ1.35①+1.40.7[②+③+0.9〔⑥+⑨〕+⑩]55.571.35①+1.40.7[0.8〔④+⑦〕+0.9×⑨+⑪]-71.781.35①+1.40.7[②+③+0.9〔⑥+⑨〕+⑩]55.571.35×①+1.4×0.7×[③+0.9×⑥+0.9×⑨+⑩]22.04500.28462.28500.28462.28①+0.7[②+③+0.9〔⑥+⑨〕+⑩]40.10①+0.7[0.8〔④+⑦〕+0.9×⑨+⑪]-50.86①+0.7[②+③+0.9〔⑥+⑨〕+⑩]40.10①+0.7[③+0.9⑥+0.9×⑨+⑩]16.16369.57342.43369.57342.43Ⅱ-Ⅱ1.35①+1.40.7[③+0.8〔④+⑥〕+0.9×⑨+⑩]38.531.35①+1.40.7[②+0.8〔⑤+⑦〕+0.9×⑨+⑪]-167.351.35①+1.40.7[②+0.9④+0.9×⑨+⑪]-15.491.35①+1.40.7×[0.9⑦+0.9×⑨+⑪]-142.13987.20716.591083.66519.44①+0.7[③+0.8〔④+⑥〕+0.9×⑨+⑩]25.25①+0.7[②+0.8〔⑤+⑦〕+0.9×⑨+⑪]-121.81①+0.7[②+③+0.9④+0.9×⑨+⑪]-11.71①+0.7×[0.9⑦+0.9×⑨+⑪]-103.79718.88525.59787.79384.77Ⅲ-Ⅲ1.35①+1.40.7[③+0.8〔④+⑥〕+0.9×⑧+⑩]481.481.35①+1.40.7[②+0.8〔⑤+⑦〕+0.9×⑨+⑪]-256.091.35①+1.40.7[②+③+0.9④+0.9×⑧+⑩]424.411.35×①+1.40.7×[0.9⑤+0.9×⑧+⑪]-310.58996.09725.491092.56707.3959.53-15.5158.67-24.23①+0.7[③+0.8〔④+⑥〕+0.9×⑧+⑩]345.63①+0.7[②+0.8〔⑤+⑦〕+0.9×⑨+⑪]-181.28①+0.7[②+③+0.9④+0.9×⑧+⑩]337.99①+0.7[0.9×⑤+0.9×⑧+⑪]-220.18725.47532.18794.38519.2642.91-10.6942.30-16.92表7A柱内力组合总表内力组合截面及相应的,及相应的,及相应的,及相应的,Ⅰ-Ⅰ1.2①+1.40.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]65.301.2①+1.40.9[0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+⑪]-87.521.2①+1.40.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]65.301.2①+1.40.9[③+0.9(⑥+⑨)+⑩]64.38459.77410.92459.77410.92①+0.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]48.28①+0.9[0.8(④+⑦)+0.9⑨+⑪]-76.59①+0.9[②+③+0.9(⑥+⑨)+⑩]48.28①+0.9[③+0.9(⑥+⑨)+⑩]17.49377.32342.43377.32342.43Ⅱ-Ⅱ1.2①+1.40.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑨+⑩]83.581.2①+1.40.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+⑪]-181.131.35①+1.40.7[②+0.9④+0.9×⑨+⑪]-15.491.2①+1.40.9⑪-119.011063.13715.211083.66461.72①+0.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑨+⑩]50.62①+0.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+⑪]-138.46①+0.7[②+③+0.9④+0.9×⑨+⑪]-39.20①+0.9⑪-94.09814.34565.83645.69384.77Ⅲ-Ⅲ1.2①+1.40.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑧+⑩]594.261.2①+1.40.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+⑪]-354.181.2①+1.40.9[②+③+0.9(④+⑧)+⑩]580.511.35×①+1.40.7×[0.9⑤+0.9×⑧+⑪]-310.581071.04723.121195.06707.3970.71-25.7869.60-24.23①+0.9[③+0.8(④+⑥)+0.9⑧+⑩]431.11①+0.9[②+0.8(⑤+⑦)+0.9⑨+⑪]-246.35①+0.9[②+③+0.9(④+⑧)+⑩]421.29①+0.7[0.9×⑤+0.9×⑧+⑪]-220.18820.93572.42909.52519.2652.06-16.8651.27-24.156.柱截面设计混凝土等级强度为C30，，；采用HRB400级钢筋，。上下柱均采用对称配筋。6.1上柱配筋计算由表7可见，上柱截面共有4组内力。取。轴力较小的一组，即由标准查得有吊车厂房排架方向上柱的计算长度。附加偏心距取20〔大于400/30〕。由故应考虑偏心距增大系数。取。取进行计算。选318〔〕，那么，满足要求。由标准得垂直于排架方向柱的计算长度那么。满足弯矩作用平面外的承载力要求。6.2下柱配筋计算取。与上柱分析方法类似，在表7的8组内力中，选取以下两组不利内力：〔1〕按计算下柱计算长度取。附加偏心距〔大于20〕。。由，故应考虑偏心距增大系数，且取。取。故为大偏心受压。先假定中和轴位于翼缘内，那么〔2〕按计算下柱计算长度取。附加偏心距〔大于20〕。。由，故应考虑偏心距增大系数，且取。取。故为大偏心受压。先假定中和轴位于翼缘内，那么综合上述计算结果，下柱截面选用4Φ18〔〕。按此配筋，经验算柱弯矩作用平面外的承载力亦满足要求。6.3柱的裂缝宽度验算?标准?规定，对的柱进行裂缝宽度验算，本设计中下柱出现的内力，故应进行裂缝宽度验算。验算过程见表8，其中下柱；；构件受力特征系数；混凝土保护层厚度C取25。表8柱的裂缝宽度验算表柱截面下柱内力标准值434.11820.93528＞0.550.01571.0〔〕10150.833819.1113.20.360.06＜0.3〔满足要求〕6.4柱箍筋配置箍筋数量由构造要求控制。根据构造要求，上、下柱均选用箍筋。6.5牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图16所示。其中牛腿截面宽度，牛腿截面高度。6.5.1牛腿截面高度验算〔牛腿顶面无水平荷载〕，取a=0，按下式确定：故牛腿截面高度满足要求。图16牛腿尺寸简图6.5.2牛腿配筋计算由于，因而该牛腿按构造要求配筋，根据构造要求，。实际选用。水平箍筋选用。6.6柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土到达设计强度后起吊，柱插入杯口深度为,取,那么柱的吊装时总长度为。计算简图如图17所示。图17柱吊装计算简图柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载〔应考虑动力系数〕，即在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：由得；令，得,那么下柱最大弯矩为：柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表9。表9柱吊装阶段承载力及裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱99.77〔73.90〕134.93〔99.95〕115.37>0.9×99.77=89.79337.16>0.9×134.93=121.44242.02117.560.130.360.08<0.2(满足要求)0.04<0.2(满足要求)7.根底设计GB50007-2002?建筑地基根底设计标准?规定，对于柱距的单层多跨厂房，其地基承载力特征值、吊车起重量200~300、厂房跨