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43.6m，其他各层层高为3.3m。抗震设防烈度为7度。柱距为3.6米，向承重体系。基础DThisdesignisthestructuredesignoftheadministrativebuildinginJinganDistrictandithas4floors.Thisdesigncontainsthestructuredesignmainly.Thebottomlayeris3.6m,andeverylayeris3.3m.Theseismicintensityis7degrees.Thedistancebetweenthepillars3.6manditusestheverticalandhorizontalload-bearingsystem.Thefoundationusesthereindconcreteindependentfoundation.Thisprojectusesthesitureindconcreteframestructuresystem.Anditchoosestransverseframetodothecalculationandthedesign.Thewholeprocessincludethehorizontalload,verticalloadandtheinternalcalculationandcomponentdesign.Whendotheinternalcalculation,theverticalloadusesthetwotimesofthebendingmomentdistributionmethodandtheseismicloadandwindloadusestheDvaluemethod.Thedesigncalculationprocesshaveconsideredtheseismicrequirements,technicalandeconomicindexesandconstructionrequirementsofindustrialization.:administrativebuilding;structuraldesign; 承重框架布置 梁柱截面尺寸初 柱截面尺 梁截面尺 结构计算简 恒载标准值计 活载标准值计 风荷载计 风荷载作用下的侧移计 框架侧移刚度计 风荷载作用下的水平位移计 作用计 总重力荷载代表值计 横向自振周期的计 水平作用各楼层剪力计 作用下的位移验 恒荷载作用下的内力计 恒载M的计 恒载作用下的梁端剪力、跨中弯矩及柱的剪力、轴力计 活荷载作用下的内力计 活载弯矩的计 活载作用下的梁端剪力、跨中弯矩及柱的剪力、轴力计 风荷载作用下的位移、内力计 作用下的内力计 塑性调 内力组合类 梁截面设 7.1.1截面受弯承载力的计 7.2.2截面受弯承载力的计 柱的配筋计 7.2.1截面配筋计 柱斜截面配筋计 剪跨比和轴压比验 楼板设 屋面板计 楼面板计 初选尺 验算持力层地基承载 计算基底净反 基础高 配筋计 致 附录 附录 43000平方米地面粗糙程度：C设防烈度：7度，第二组0.6m2.5m厚的亚粘土层，承载力设计245kN/m21.8m320kN/m2；再往下为砾石层，承载力设计值为400kN/m2。不考虑水位的影响。0.5m多层及建筑的结构体系大致有混合结构体系框架结构体系剪力墙结构体系、3-1框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列计算： fcNAa2GEfcN

(3- [E式中G——15kN/m2EF——n————考虑作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，中柱取fc——[N]—6.3.6cC35f16.7Nmm2c

As

1.251510315.66

As

1.31510312.6

1-4bh=400mm×400mm。2-4层柱高度为3.3m3.6+2.1-0.6=5.1m3.6m为底层层高，2.1m为基底标高与设计相对标高高差，0.6m为初步假设基础高度。框架主梁截面高度hb，可取(1/15~1/10)lb400mm，lb为主梁的计算跨度。hb1/4净跨。主梁截面宽度bb不宜小于hb4及bc2bc为柱子宽度，且250mm。边跨梁（AB、CD跨h1/10~1/15l1/10~1/156300420~630mm,取hb 2000000mm中跨梁(BC跨取h400mmb取h400mmbI2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁AB、CD

3-2BC跨梁：

i2E1/120.250.403/3.67.41104E(m3iE1/120.40.43/3.36.46104

iE1/120.40.43/5.14.101041屋面恒荷载标准值计算（不上人屋面12.5 防水层：1.2mm厚合成高分子防水卷材20mm1：3保温层：120mm厚硬质聚氨酯板防水层：1.5mm厚合成高分子防水涂料20mm1：3

40mm（最薄处1（重量比水泥珍珠岩找坡层 100mm厚钢筋混凝土屋面板71：2.571：2水泥砂浆找平

汇 边跨（AB、CD跨）框架梁自重中跨（BC跨）框架梁自重边跨（AB、CD跨）g4AB1g4CD1（自重，均布g4AB2g4CD2（恒载传来，梯形中跨（BC跨）g5BC1（自重，均布g5BC2（恒载传来，三角形2

2×（0.6-2×（0.4-砂子随打随抹 100mm厚现浇钢筋混凝土楼板71：2.571：2水泥砂浆找平

汇 楼面恒载（卫生间砂子随打随抹 1.5mm厚合成高分子防水涂料30mmC20细石混凝土找坡抹平100mm71：2.571：2水泥砂浆找平

汇 边跨框架梁及粉刷自重（均布 边跨填充墙自 0.20×(3.3-0.6)5mm1：2.56mm1：3

2×(3.3-2×(3.3-116汇 楼面边跨（AB、CD跨）gAB2gCD2（恒载传来，梯形gAB2gCD2（卫生间，恒载传来，梯形楼面中跨（BC跨）gBC1（自重，均布gBC2（恒载传来，三角形3900mm900mm

2×（0.4-汇 顶层点集中荷

2×（0.4-汇 4

连系梁传来楼面自 汇 中间层点集中荷

2×(3.3-0.4)×(3.6-17-0.2)=-汇 54-14-2p4ABp4CD0.53.61.8kN/p4BC0.52.41.2kN/pABpCD2.03.67.2kN/pBC2.52.46kN/p4Ap4D0.53.60.53.61.5p4Bp4C0.5(3.63.62.4)1.21.51/43.63.61.5pApD1/43.66.3211.34kN/

图4-1恒荷载作用下结构计算简 图4-1活荷载作用下结构计算简风压标准值计算为

kzs

（4-式 k风荷载标准值（kN/m20基本风压（kN/m2zsz高度z处 系数0室外地面算起，可取系数z=1.0；对于矩形平面s=1.3z可查《建筑结构荷载4-1所示。4-3所示。04-143214-3“D值的方法计算，在计算梁的线刚度ib

Ib2.0I0

Ib1.5I0。”3-21.5/2=0.754-2 线刚度表（104EiI柱的侧移刚度计 为D

h2

(4-系数c由表4-3所列计算

c值和K值得计 （104EKKi1i2i3 2 Ki10.5 24-44-4DKKDi2-12.8615.43212.86215.8222112.8612.8615.82将上述不同层框架侧移刚度相加，得框架各层层间侧移刚度Di10-4E·mkN/mm4-54-51Di（10-D4-3所示的水平荷载，由式（4-3）计算层间剪力VimmVi

ss

（4-4-4求出轴线框架的层间侧移刚度，再按式（4-4）和式（4-5）计算各

Vi

（4-iui(u)kk1i

（4-4-64-61234Fi(kN)D(104EiiVi/i4.5作用计1G50%雪载 层面恒载 横梁 纵梁 女儿墙 柱重 横墙 纵墙 （3.6×1.8-（忽略墙的门窗按墙重量算50%楼面活载 楼面恒载

4-4T1

（4-式中T——数，框架结构取0.6～0.7。当采用轻质墙，墙时取0.8。T为将框架的重力荷载代表值视为水平作用力，求得假想的框架顶点位移。对框架结构，uT按下列计算：nnVGik

（4-

ss

（4-nnuT由上述求解结构顶点假想侧移的过程和结果见表4-94-7

（4-(kN/iGi/4321基本自振周期T11.7

水平作用各楼层剪力计40m首先计算总水平作用标准值即底部剪力FEk，按式4-10计算

（4-式中1—相应于结构基本自振周期的水平影响系数期Tg＝0.35s，查抗震规范中表5.1.4-1得，水平影响系数最大值max＝0.08。由水平影响系数曲线（抗震规范图5.1.5）来计算1，按式4-11计算gTg1

2

T式中γ—衰减系数，应按式（4-12）0.90.050.3

（4-10.05 0.08

ζζ＝0.052T

0.350g1g

2max

T

计算各质点的水平作用及相应楼层剪力的过程和结果见表4-8表4-8各质点水平作用及相应楼层剪力计算GiHiGiHiFi43214.6作用下的位移验DiVi、层间位移（△ui）4-14～4-16nnVik

（4-ss(u)iVi/j

（4-nnuk4-9，表中计算了各层的层间弹性位移角，其中eui表4-9横向水平作用下的位移验

（4-Vi/Di/(kN/ui/hi/eui/43214-91/920<1/550M5-1 5-15-2梯形荷载化为等效均布荷载 p1223

（5- 式中1——三角形荷载化为等效均布荷载 p5

（5- 弯矩是由各种简单荷载下 弯矩叠加所得现对顶层各梁的固端0.53.6 g 4 4=4.84+（120.292+0.293）g

4

58

4BC=3.458g (1223 =11.59+（120.292+0.293）g

5

BC=3.458M4

1gl2

120.046.32=- 1gl2110.761.22=- 1gl2110.761.22=- M

1gl2

123.736.32=- 1gl218.771.22=- 1gl218.771.22=- SASD4*(6.464.1012.86)SBSC4*(6.464.1012.86)2*15.82uAuuAuuuu

D

4*6.464*4.104*12.864*6.46B1Bu

B1B

4*4.10uB

4*12.86uBu

2*15.82SASD4*(6.466.4612.86)SBSC4*(6.466.4612.86)2*15.82uAuA2uAuA2uAuA2BuBuB2

DA2A2A2BB2

4*6.464*6.464*12.864*6.46uBuB2uBuB2uBuB2O

cB2B2B2O

4*6.464*12.862*15.82SASD4*(6.4612.86)SBSC4*(6.4612.86)2*15.82uAuA4uAuA4BuBuB4uBuB4uBuB4O

DA4A4BB4B4B4O

4*6.464*12.864*6.464*12.862*15.825-1A、BAB43215-3所示。5-4。上 下 右 左 上 下 右43215-35-41paalpaal ql(1

aalpq aalpq

5-5

MMl

（5-5-2AB层用用uVA43215-3BC层432125-45-4(MlMr)/4321M5-435-55-3VMMH

（5-5-5ABCD432145-65-6层A轴、DB轴、C4321N下＝N上21.99kN，2～516.65kN。5-9～5-10。5-6恒载作用下的剪力图5-7M4

1gl2(12a2/l2a3/l3=-MM

51.22.42=-11.22.42=-M

1gl2(12a2/l2a3/l3=-M

562.42=-M

162.42=-5-8所示。5-9。43215-85-915-7AB层qu43215-8BC层VB=ql/4VC=-ql/4432125-9(MlMr)/M432135-7ABCD432145-8层边柱（A轴中柱（B轴43215-105-110.85

0.92/0.852

max/h1.08/51001/4722//H1.58/150001/9493/D（改进的反弯点法）3im5-式中Vim—imDmm

（5-∑D—iVi—i45-7 式中Y—反弯点高度，即反弯点到柱下端的距离；5-95-10。5-9Ky40003000200010005-10Ky40003000200010005、作用下内5-8～5-9

MdijMd

（5-Mu

(1

（5- 5-11iyMM4321Ml (MdMu

（5- ili iMr (MdMu)

（5- ili VlVr(MlMr)/

（5-

lVi

（5-5-12、5-135-12MM)VBVB4321M下(kNM上(kNVBVB432118图5-12作用下弯矩图图5-13荷载作用下框架梁端剪力和柱轴力图1、水平作用下的柱弯矩及剪力计算5-14表5-14作用下横向框架柱剪力及柱端弯矩计算)yMM43212、作用下的梁端弯矩及柱轴力计算5-15、5-16。表5-15作用下弯矩、剪MM)VBVB4321表5-16作用下柱轴M下M上VBVB43213145-14左震作用下弯矩图5-15左震作用下框架梁端剪力和柱轴力图β框架梁端负弯矩调幅后，中弯矩应按平衡条件相应增调幅后的跨中弯矩可按下 计MM

1(1)(Ml0Mr0)MM0M中：调幅前中弯矩标准值

+1(Ml0Mr0)M0Ml0、Mr0M：弯矩调幅后中弯矩标准值50％。0.35ξb。0.96-1βM43214321n1nSGSGK0.9QiG1.2Q1Q21.4S1.2SGK0.91.4(SQKSWK2、由荷载控SGSGEEhSEhkEVSEvkWWSW又G1.2

SGK0.5SQK；Eh1.3；

S1.2(SGK0.5SQK)SRE[1.2(SGK0.5SQK)1.3SEK对于RE承载力调整系数，框架弯RE0.75，受剪RE0.85；框架柱受0.15，受剪RE0.85n3nSGSGKQiciQ1.4；c0.7；GS1.35SGK0.74S1.2SGKQi1.4；

1.2SGK1.4SQK1.2SGK0.9 SWK1.35SGK1.0SQK 7.1.1截面受弯承载力的计AC跨中间截面梁尺寸(bh)bh300mm600mm则h0615HRB400

as35mm0.2%0.45ftfyv=0.45×1.43/360=0.178%中的较大值，0.2%0.25%0.55ft/fyv=0.55×1.43/360=0.218%0.25%。0.25300600450mm2svmin0.2ft/fyv

450mm200mmA

M

CMmax=59.80KN跨中Mmax=124.97KNVmax=110.181T形截面设翼缘计算宽度当按跨度考虑时

b'

l6.32.1m

/b

0.202.4bfnbfn

h'

0.159f此种情况不起控制作用，取三者最小者，故取b'2000mmfHRB400级钢（fy

f360N/mm2

b0.518yT形截面计算yfbhhh/2=1.0×16.7×2000×100×(565-50）=1720.1KN/m1cf TM

124.97

as 2 afb' 1.016.720001cf11

0.01bAsa1fcb'fh0/fv为安全，实配钢筋318(As 0.45>0.2%,满足要求。2M

asafbh21.016.73001 1 0.071Asa1fcb'fh0/fv318(As 0.45>0.25%,满足要求。3Ca afbh

79.601.016.72501 11

0.1bAsafcbh01fv为安全，实配钢筋318(As

0.45>0.25%,7.2.2截面受弯承载力的计hw4,b0.25fccbh0 ftbh0

7-1。7-2根据上面计算弯矩对梁进行配筋计算,7-37-1MVMVA右-B左-A右-B左-A右-B左-A右-B左-B右-C左-B右-C左-B右-C左-B右-C左-C右-D左-C右-D左-C右-D左-C右-D左-7-2面面42ξ33332ξ3337-2面面22ξ312ξ333表7-3截面受剪承载力计算ABBCCD4V加密区长度3V加密区长度 截面受剪承载力计算ABBCCD2V加密区长度1V加密区长度7.2.1截面配筋计（fy=f’y=360N/mm2B40（fy=f’y=360Nm2h0=400-35=365mm。1、截面承载力计算b0.518，γRENξ＜ξbξ＞ξbbfcbh②ea20mmh/300.5fcA且≤1.0 ⑤l0/h≤15时，ζ2=1.0；l0/h>15时，ζ2=1.15-0.01l0/h且≤1.0⑥

)

l0i1 1400el0i10

A'

RE y

(h0asf Ne-(1-0.5)fbhfξ＞2αS/h0，AsA's fy(h0as7-42h0365mm，VAmax86.17kN,VCmaxhw365 所以0.25cfcbh00.2516.7400365761.94KN86.17KN0.25cfcbh0761.94KN110.18KNANbb1fcbh0

M90.57KN/mN945.57KNMe0M

e20mmea取偏心方向截面尺寸的l/3020mm400 故取ea20mmL01.0H1.04.2eie0ea9620 0.5f 0.516.7

L0/h<15,取2

1400ei/

e

h

11620035x

a1

945.57

A'

Ne(1 y fy

945.571032817-4

024004007-4)η)1111111111111111A-1，A指轴线，1AA

2

5.75N945.57KN0.3f

0.316.7400365/103 NV1.05fbhAsv 1 f一层柱底轴压比n0.55,查抗震规范得柱箍筋最小配箍率特征值v0.08vminvfc/fvv0.0816.7/360

0.37%365365;

取848@100

350.3AsvnAsv1

故加密区箍筋取为48@100S10d故箍筋取48@2007-57-5324324324324324324324324324324324324324324324324A-1，A指轴线，17-6)A-1，A指轴线，11g=1.2×4.91=5.89KN/m2，q=1.4×0.7-227-77-7l01l02l01/(0.0965+0.2×0.0174)+(0.04+0.2×0.0038)(0.0723+0.2×0.0281)(0.0335+0.2×0.0615)0.2×0.04)(0.0281+0.2×0.0723)(0.0615+0.2×0.0335)1m,360mmh0=70mm最小配筋率：因为0.45

0.451.570.200.2ρsmin=0.20%20%2.010%；楼板的角区格不折减。γ=0.9AS

0.95h0f

(7-0.45ft/fy=0.45×1.43/300=0.21%,0.2%，满足要求。7-87-9。7-8MAs7-9MAs1g=1.2×3.40=4.08KN/m2，q=1.4×2.27-107-10l01l02l01/(0.0965+0.2×0.0174)+(0.04+0.2×0.0038)(0.0723+0.2×0.0281)(0.0335+0.2×0.0615)0.2×0.04)(0.0281+0.2×0.0723)(0.0615+0.2×0.0335)1m,3h01=90-15-3＝72mm70mm；l02h02=90-15-8-5＝62mm最小配筋率：因为0.45

0.451.570.200.2ρsmin=0.20%20%2.010%；楼板的角区格不折减。γ=0.9AS

0.95h0f

(7-0.45ft/fy=0.45×1.43/300=0.21%,0.2%，满足要求。7-117-12。7-11MAs7-12MAsC40HRB400 ABfak320kPa，当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时,fak应按下式修正

fa

fakb(b3)dm(db,d：基础宽度和埋深的地基承载力修正系数.根据碎石土的物理性质,查地基承载力修正系数表得,分别b,d3.04.4。b：基础地面宽度(m，当b3m按3mb6m按6mm：基础地面以上土的平均重度：基础底面以下土的重度，取20KNm3。先按b3m计算,地基承载力修正fa

m3

m

398.73kN/1、A

A fa

20%A A0

A且b2.0m3.0mfa2、BA fa

1.1

20%A1.2

1.22.80B且b2.0m3.0mfa1A基础和回填土重为偏心距为

GkGdA201.354ke Mkk

17.7863.4710.09m

Fk

kmin0，满足要求。

FkGk(16ekk 769.14108(16 278.49kPa1.2fal2.0mb2.0m2B基础和回填土重为偏心距为

GkGdA201.354ke Mkk

90.52104.3110.18m

Fk

kmin0，满足要求。 FkGk(16ekk 945.57108(16 405.62kPa1.2fal2.0mb2.0m1AM17.78kNm，N769.14kN，VA净偏心距为Men0M

17.7863.4710.10mpn

F(16en0)769.14(160.10)249.97n

2BM90.52kNm，N2531.80kN，VB柱：Men0M

90.52104.3110.20mpn

F(16en0)945.57(160.20)378.22n

1、A柱边基础截面抗冲切验算l2.0m，b2.0matbt0.5m。初步选定基础高度h0.6m，分两个台阶，每阶300mm。h06004010)550mm（有垫层，则abat2h00.520.551.6mb取ab1.6maatab

0.51.62F (lath)b(bbth)2

249.97(20.50.25)2(20.50.55)2

fa

hptmAatbl1.5m，a11.7m，h0130050abat2h011.520.252mb取ab2m

aatab

1.522F (lath)b(bbth)2 249.97(20.50.25)2(20.50.25)2

fa

hptm2、B柱边基础截面抗冲切验算l2.0m，b2.0matbt0.5m。初步选定基础高度h0.6m，分两个台阶，每阶250mm。h06004010)550mm（有垫层，则abat2h00.520.551.6mb取ab1.6maatab

0.51.62Pnmax378.22kPaF (lath)b(bbth)2

3378.22(20.50.55)2(20.50.55)2

fa

hptmB柱由于有atbl1.5m，a11.7m，h0130050abat2h011.520.252mb取ab2m

aatab

1.522F (lath)b(bbth)2 378.22(20.50.25)2(20.50.25)2

526.283.6kNyHRB400f360Nmm2y1AP

lat

n

n

n134.6020.5(246.97 分净反力平均值为1(P

)249.97216.39

M

n

2 1249.97(20.5)2(22105.44kN y 0.9fy

105.440.9360

P

la1

n n

n

n134.6021.7(249.97 分净反力平均值为1(PP)249.97241.29

n M1(PnmaxPn2)(la)2(2bb 1245.63(21.7)2(225.06kN M yS 0.9fy

5.060.9360

AS1AS2AS1配筋，实际配14@200n20001SA153.911SP1 )249.97134.60

n n 分净反力平均值为1(P

)192.28249.97

nM

(PnmaxPn)(bb)2(2la 1221.46(20.5)2(2293.43kN

0.9f 0.9360 分净反力平均值为1(P

)192.98134.60

nM

(PnminPn)(bb)2(2la 1163.79(21.5)2(229.72kN M yS 0.9fy

9.720.9360

AS1AS2AS1配筋实际配14@200n20001S2BS

A153.911in

n

in

分净反力平均值为

.276Pa(P

)267.85387.22 n

M1(PnmaxPn1)(1a)2(2bb 1378.22(20.5)2(22159.56kN y 0.9fy

159.560.9360

P

la1

n n

n

n94.5621.7(378.22 分净反力平均值为1(PP)323.06356.95

n M1(PnmaxPn2)(la)2(2bb 1367.58(21.7)2(227.58kN M yS 0.9fy

0.9360

AS1AS2AS1配筋，实际配14@200n20001

AS

.992P1 )378.2294.56

n n 分净反力平均值为1(P

)236.44378.22

nM

(PnmaxPn)(bb)2(2la 1307.38(20.5)2(22129.68kNA y 0.9fy

分净反力平均值为1(P

)236.4494.56

nM

(PnminPn)(bb)2(