大型振动磨机设计

1前言1.1国内外研究现状振动磨是一种利用振动对物料进行粉碎和细磨的机械。早在1910年德国FASTING公司就提出了振动磨的概念并制造了一种多室圆筒同心磨机。但第一台真正意义上的振动磨是由德国SIEBTE-CHNIK公司于1949年制造的。它是一种间歇式振动的磨机，容积只有0.6升。虽然它的体积很小，但为后来振动磨的发展和研究奠定了坚实的基础。20世纪50年代振动磨由间歇式向连续式发展。结构也由单筒发展到多筒。其结构主要有单筒、双筒、三筒乃至六筒等。容积也突破了1000L。到1962年，德国KHD公司制造的以偏心块作为激振器的振动磨大批量生产并被市场广泛接受。此后这种由电机驱动偏心块飞速旋转带动筒体振动的激振方式被各国接受和效仿。振动磨得发展由此进入一个新的时期。在这之后德国研制了Palla型双筒振动磨。其型号主要有20U、50U、65U等。其中65U型号容积达到了2820升，出料粒度以325目计算每台产量达到了4t/h。美国于20世纪中叶研制了一种CHLMERS单筒振动磨。其筒径为1030mm，容积为880升，采用双电机驱动。前苏联研制了许多大容积的振动磨，有2700升、4000升、6000升等。但实际应用中并没有突破2000升。日本通过引进德国、美国的技术，在此基础上生产了CH型、CKC型振动磨。由于其良好的加工性能和系统的稳定等，因而市场占有率很高。我国上世纪60年代初期研制了第一台振动磨，采用三筒结构，但容积和功率都较小。70年代以后，我国振动磨的发展极为迅速。浙江温州矿山机械厂生产的MZ-200,MZ-840振动磨广泛应用于硅酸盐、药物、粉末冶金等工业部门。它不仅能用于粉磨物料而且还能对易氧化物料采用惰性气体保护。洛阳矿山机械工程设计研究院研制的2ZM系列振动磨具有高效率、低能耗、结构紧凑、操作简单、维护方便等优点。它采用双筒结构。当偏心块旋转时，物料在筒内翻转、互相撞击，从而达到粉碎的目的。北京合鼎动力技术有限责任公司生产的主要有2MZG-500.2MZG-300等型号的大振幅振动磨，容积在3000升以内，主要是利用冲击粉碎物料。可靠性高.寿命长。国内振动磨主要朝两方面发展：一是容积越来越大：另一个是振动加速度越来越高，通过提高振动强度来获得高效率的粉磨。1.2选题的目的及意义随着工业的发展，对粉磨的效率.能量的损耗，产品的粒度都有了较高的要求，而传统的常规振动磨难以达到很高的水平。圆振动的常规振动磨技术虽然取得了长足的进步，但其容积难以突破4000升，单筒直径从未突破900mm。而单纯地靠增大容积并不能解决问题。磨机大型化以后也会出现效率急剧下降，磨机强度不够，可靠性差，轴承易损坏，噪声较大等问题。因此急需研制一种大型高效的振动磨。其主要解决大筒径振动磨低能区的问题，抗震体的强度问题，轴承在高频高速旋转下的发热和寿命问题以及如何提高产量。细磨和超细磨行业的发展日新月异，研究一种新型的振动磨具有很大的实用价值和现实意义。传统的球磨机虽然有效容积大、产量高，但它的效率很低，大量的能量消耗在研磨介质之间的冲击中。同时由于料球和物料、料球和料球之间的摩擦，研磨后的物料温度很高，无形中浪费了大量的能量。随着细磨和超细磨工业的发展，振动磨在能量利用的效率、产品的质量和连续性生产方面有着独特的优势。因此振动磨的前景无限广阔。1.3振动磨的原理及结构1.3.1大型偏心振动磨的原理单筒偏心振动磨通过电机驱动偏心块旋转带动筒体作近直线或椭圆运动，从而对物料进行粉磨。大型单筒偏心振动磨的主要特点是激振不通过质量中心，而是离质量中心有一定的距离。这种布置使磨机在90—270度的范围内有了更大的振幅。大幅度减少了低能区，使其突破了常规振动磨筒体直径从未达到650mm的界限。由于激振器回转运动对磨机和磨料介质有很强的回转扭矩作用因而磨筒内的粉磨形式主要以压碎，剪切为主，冲击作用为辅。振动磨通过配重使得空磨的质量中心仍处于磨筒的轴线上。1.3.2大型偏心振动磨的结构大型偏心振动磨由三相异步电机，挠性联轴器，传动轴，轴承，偏心块，弹簧，筒体，环形连接架，底座，配重等组成。磨机筒体上有进料口，出料口。筒体上焊接有环形连接架，支撑板，连接板。通过这些部件把振动磨的传动系统和筒体连接起来形成一个整体。磨机筒体内部安有耐磨衬板。衬板的材料有合金钢，特种陶瓷，高分子材料如聚氨酯等。根据材料的不同，衬板安装的方式不一样。耐磨钢可以采用镶嵌式或者用螺栓固定在筒体上。而采用聚氨酯则可以涂在筒体内。磨机筒体两侧分别是激振器和配重。两者通过环形连接架连接在一起。磨机筒体通过隔振弹簧安装在底座上，弹簧可以用金属弹簧，橡胶弹簧，复合弹簧等。底座上有地脚螺栓。通过地脚螺栓把底座和设备基础固定在一起。电机与激振器通过挠性联轴器相连。磨机筒体及磨料腔体都采用圆形结构。在筒体的外部安有筋板，提高了刚度而装有内衬能提高强度。衬板按周期定时更换，保证了筒体不被磨损。单筒结构的布置与多筒布置相比减少了筒与筒之间的连接，从根本上解决了薄弱环节，没有特别容易断裂和损坏的部位。激振器通过螺栓安装在连接板上，连接板采用挠性原理有效地消除了振动应力，减少了损坏，提高了可靠性，使磨机使用寿命大大增加。综上所述，单筒偏心振动磨的整体性好，除激振器处用螺栓连接，其余均为焊接结构，没有薄弱环节，强度，刚度都很高。可靠性可与球磨机相媲美。2结构设计与材料选择2.1结构设计该振动磨采用单筒结构。各部件通过焊接和螺栓固定连接成一个整体，采用双电机驱动。通过焊接肋板和支撑板提高其强度和刚度，采用金属弹簧隔振，用偏心块作激振源，通过调节两个偏心块的角度改变激振力的大小。总体而言单筒偏心振动磨的结构设计合理，可靠性高，整体性好。如图2.1所示图2.1其中1—激振器；2—连接螺栓；3—环形连接架；4—入料口；5—磨机筒体；6—配重；7—支撑板；8—出料口；9—弹簧；10—底座；2.2材料选择振动磨由于其振动的特性对材料的性能要求很高，要能承受大载荷，高转速和交变应力。其强度和刚度都要计算和校核。2.2.1筒体材料的选择振动磨的筒体一般用结构钢。结构钢是指符合特定强度和可成形性等级的钢。结构钢包括碳素结构钢，合金结构钢，耐热结构钢等。碳素结构钢是碳素钢的一种。其性能主要取决于碳的含量。含碳量增加，钢的强度，硬度提高，塑性，韧性降低。它按质量可分为甲类钢，乙类钢，特类钢。其中甲类钢又叫A类钢，主要是保证其力学性能，如Q235A。乙类钢又叫B类钢，主要是保证其化学成分，如Q235B。特类钢又叫C类钢，既保证力学性能又保证化学成分，如SS400，Q235C等。碳素结构钢一般情况下都不经过热处理，而在供应状态下直接使用。通常Q195，Q215钢碳的含量低，焊接性能好，塑性，韧性好，有一定强度。用于承受载荷不大的金属结构件，铆钉，垫圈，地脚螺栓及冲压件等。Q235强度较高，焊接性能好，塑性，韧性好常用于金属结构件，钢板，钢筋，螺栓和重要的焊接结构钢。Q255和Q275钢碳的质量分数稍高，强度高，塑性，韧性好。常用于制造承受中等载荷的零件如连杆，联轴节，销，键等.在单筒振动磨中，筒体与环形连接架是进行焊接而构成整个机体，主要保证的力学性能。要求焊接性能好，因此选用Q235A，其力学性能为屈服强度=235MPa，抗拉强度.=275～410MPa2.2.2衬板材料的选择衬板的作用是防止磨料介质和物料对筒体的磨损，衬板需定时更换。更换的周期根据经验和产量计算得出。它的主要材料有耐磨钢，高分子材料，特种陶瓷等。高强硬的耐磨钢广泛应用于工程机械构件和矿山设备。钢板具有强度高，韧性好，可焊接，耐磨等性能。聚氨酯弹性体是一种高分子材料。具有优良的耐磨性能，韧性好，抗冲击性强。其强度和弹性都较高。在相同的硬度条件下比其它材料的承受载荷能力高。它的耐磨性是天然橡胶的2-4倍，是钢衬板的8-10倍。同时具有重量轻，耐疲劳性高以及抗振动性好等优点。在单筒偏心振动磨中，衬板与磨料介质，物料不断摩擦产生大量的热量。同时磨介和物料对衬板有较大的冲击。因此衬板的材料选择聚氨酯。它质量轻，耐磨性好，对物料没有污染，适应性广且易于安装。2.2.3轴承受的主要是弯矩和扭矩。其主要失效形式为疲劳断裂和弯曲变形。轴应具有足够的强度，韧性，耐磨性。轴常用的材料是碳素钢和合金钢等。碳素钢价格低廉、对应力集中的敏感性低、加工工艺性好，故应用最广。一般用途的轴，多用含碳量为0.25％—0.5％的优质碳素钢尤其是45号钢。而合金钢具有比碳素更好的机械性能和淬火性能，但价格较贵。轴的选用原则是（1）以刚度要求为主的，轻载以及不太重要的轴，为了降低成本可选用碳钢如Q235A等。主要用于一般简易机械主轴。（2）对于载荷较大主要承受弯曲或扭转载荷而无很大冲击的重要轴可选用40Cr,40Cr,45钢等其热处理工艺为调质，表面淬火。（3）对于要求高耐磨性，高强度且热处理变形很小的轴可选用38CrMoAlA等其热处理工艺为调质，渗氮。（4）对于要求强度及韧性均较高的轴可选用20Cr,其热处理工艺为渗碳，淬火，回火。在单筒偏心振动磨中，轴承受交变扭转弯曲载荷。轴的主要性能是高的疲劳极限，优良的综合力学性能。因此轴的材料选用40Cr。其热处理工艺为调质，表面淬火。力学性能为硬度241—286HBS，抗拉强度极限=685MPa,屈服强度极限=490MPa,弯曲疲劳极限=335MPa,剪切疲劳极限=185MPa,许用弯曲应力[]=70MPa.×2.2.4轴承的选择振动粉碎机械的轴承在工作环境很恶劣的情况下运转,易受到粉尘,高温等影响。与一般的机械传动所用轴承相比，它要求比较高的负荷量和较高的极限转速以及高的振动加速度。它承受的主要是由激振器所产生的离心力以及磨机的自重作用产生的冲击振动动载荷复合而成的交变应力。由于磨机的高频振动，这种交变应力的频率很高，特别容易损坏轴承。因此一般符合要求的只有双列球面滚子轴承和单列短圆柱滚子轴承。双列球面滚子轴承负载荷大但转速低，安装不方便。单列短圆柱滚子轴承承载能力底，特别是轴向更底。滚动轴承的破坏形式有三种:疲劳损坏、塑性变形和磨损。前两种破坏形式与轴承的负荷有关。所以应使轴承具有较大的径向和轴向负荷。轴承密封在轴承座内，当轴高速转动时，由于摩擦会产生大量的热量从而引起轴承的膨胀。因此轴承在安装时要有一定的径向游隙，防止轴承抱死影响整机的可靠性。轴承一般用油脂、溅油或者循环油润滑。在单筒偏心振动磨中，轴承承受载荷大，转速高，因此采用单列圆柱滚子轴承。又轴向负荷大，采用轴承成对使用的方式增大承受能力。为了有一定的轴向承载能力两轴承之间装有套筒，轴承内外圈都有挡边。轴承采用脂润滑。2.2.5弹簧的主要作用是通过弹性变形吸收和释放能量，从而传递运动、位移或者力。减少机械振动和载荷冲击，因此弹簧产生形变的方式主要是承受拉压、扭转、弯曲和冲击。为了保证弹簧工作的可靠性，其材料除了满足较高的强度、刚度和屈服极限外，还必须具有较高的弹性极限、疲劳极限、冲击韧性、塑性和良好的热处理工艺性等。弹簧材料选择必须充分考虑到弹簧的用途、在机器中的重要程度、工作温度以及所受载荷的大小、性质、循环特性等使用条件。还应考虑到加工的难易程度、热处理的放式和经济性等因素，以便使选择的结果与实际的要求相符合。弹簧的失效形式主要是过量的弹性变形、疲劳断裂和韧性断裂。用于振动磨的弹簧主要有金属螺旋弹簧、橡胶弹簧、空气弹簧及复合弹簧等。金属螺旋弹簧的弹性好、弹性系数稳定、加工制造简单、价格便宜，但在振动磨的启动和停车过程中，磨机通过共振区时容易失去控制。橡胶弹簧弹性一般，弹性系数也不稳定而且易老化，因此不适合单独使用，但它的阻尼系数大，在磨机通过共振区时可以保护磨机。空气弹簧制造复杂、可靠性差，一般很少采用。在单筒偏心振动磨中采用金属螺旋弹簧。为了防止磨机在通过共振区时失去控制应该通过设计控制电路使电机能快启急停。金属弹簧的材料为60SiMnA。弹簧材料的许用应力必须按照负荷性质来确定。弹簧按负荷性质分为三类：=1\*ROMANI类：受变负荷作用，次数在次以上的弹簧；=2\*ROMANII类：受变负荷作用，次数在次以上的弹簧；=3\*ROMANIII类：受变负荷作用，次数在次以上的弹簧；表2.1弹簧材料及许用应力类别牌号弹簧许用切应力[剪切弹性模量G，MPa特性及用途=1\*ROMANI类=2\*ROMANII类=3\*ROMANIII类钢丝碳素弹簧钢丝B，C，D级78.5～81.5强度高，加工性能好，淬透性差。适用于做小弹簧。47162778578.5弹性好，回火稳定性好，易脱碳。用于受高负荷的弹簧530706883强度高，易脱碳，有较好的弹性和回火稳定性560745931强度高，耐高温，弹性好，淬透性好442588735高温时强度高，淬透性好不锈钢丝4Cr1344258873575.5耐腐蚀，耐高温，适用于做较大的弹簧47162778573.5耐腐蚀，加工性能好41255068765.6耐腐蚀，恒弹性2.2.6联轴器的种类主要有凸缘联轴器、套筒联轴器、梅花形联轴器、万向联轴器和挠性联轴器等。凸缘联轴器结构简单、成本低、无补偿性能、不能缓冲减振，对两轴安装精度较高。主要用于振动很小的工况条件，联接中、高速和刚性不大的且要求对中兴较高的两轴。套筒联轴器结构简单、制造容易、径向尺寸最小，要求两轴安装精度高、拆装时须做轴向移动。主要用于低速重载、经常正反转且工作平稳无冲击载荷的场合。梅花形联轴器结构简单、安全可靠，具有减振缓冲以及补偿性能。主要用于起动频繁以及工作可靠性要求不高的场合，不宜用于重载场合。万向联轴器允许两轴间有较大的夹角。在机器运转时夹角发生改变仍可正常传动。结构紧凑、维护方便。广泛应用于汽车等。挠性联轴器装有弹簧元件不仅可以补偿两轴间的相对位移而且具有缓冲减振的能力。特别适用于工作载荷有较大变化和大位移的机械。在单筒偏心振动磨中联轴器的转速很高，电机和激振器之间需要可轴向运动和径向运动的联轴器相连。并且考虑到经济效益，采用挠性联轴器。它的主要部件传动橡胶皮带，制造简单、价格低廉。如图2.2所示图2.2其中1为联接筒1；2为螺栓；3为垫圈；4为橡胶块；5为夹板；6是联接筒22.2.7选用电机的原则：（1）应根据机械的负载性质和生产的工艺等对电机的启动，制动和调速功能进行选择。确定电机型号。（2）应根据负载转矩的大小，速度变化的快慢以及电机起动的频繁程度等选择电机的容量。同时要考虑电动机的工作温度，能否过载和起动转矩的大小，并确定电机的冷却通风方式。所选电机的容量应有一定的余量。电机的负荷率一般取0.9以上。（3）电机应该进行保护，避免发生机械损坏，影响性能。应根据电机使用场所的环境，如温度的高低，湿度的大小，是否有粉尘以及易燃，易爆气体等选择保护方式和电动机的结构。（4）应根据企业电网电压的标准，确定功率因数及电压的等级和类型。（5）电机的额定转速应高于所设计机械的最高转速。（6）选择电机还必须符合节能要求。所选电机应运行可靠，维修简单，寿命长，同时还要考虑电机的性价比。大型振动磨所用电机的工作环境十分恶劣。周围有大量的粉尘，电动机的主轴易受到振动载荷的冲击。因此因采用封闭式电动机。3主要参数计算与校核3.1主要参数计算3.1.1（1）能否解决振动磨的大型化问题，增大筒体直径突破650㎜是关键，否则难以突破单筒容2000升的难关。又根据设计任务书中要求振动磨的有效容积为2000升，则在设计过程中取筒体直径为900㎜。根据以往设计的经验查机械工程设计手册得知筒体最佳的长径比约为6：1则经过估算得出筒体的长度为5500㎜。根据设计任务书中振动磨的产量为3～6吨/小时由经验估算进.出料口的大小为240㎜。为了防止磨料介质小钢球从出料口漏出，在磨矿腔内安装一个篦子。篦子在出料口前方，距筒体右端350㎜，其厚度为30㎜。又根据大型单筒偏心振动磨生产水泥的配置和已使用的振动磨的情况取筒体的壁厚为50㎜，筒体端盖为50㎜，聚氨酯衬板的厚度为10㎜。筒体的有效长度为L则L=5500－100－350－50=5000（㎜）（3.1）筒体的有效直径为D则D＝900－（50+10）×2＝780（㎜）（3.2）振动磨的有效容积为V则V＝＝（L）（3.3）估计振动磨的筒体质量为则（t）（3.4）振动磨的研磨体为钢球，质量为，其最佳的填充率为80％～85﹪在这里取80％则（3.5）受研磨物料为水泥，质量为，物料的最佳的填充率为105%～110%在这里取110%则（3.6）又研磨体和物料在筒内运动时处于悬浮状态,它们的抛掷指数则则由抛掷指数查《机械设计手册》可知等效参振质量折算系数，为了安全起见取系数为0.3。其中为振动的振幅。根据设计任务书的要求取振幅为6㎜，为振动频率则n为磨机转速为980r/min，为振动方向线与输送面夹角这里近似90°，为输送面与水平面夹角这里近似0°则等效参振质量为另外考虑参振物体还有配重，衬板和篦子。其中篦子约为0.5吨，衬板约为0.2吨，配重约为1.1吨。所以取等效参振质量为18吨。隔振弹簧总刚度为则其中为整个机体的质量，一般隔振器设计取Z=3～5，对于有物料作用的振动机，Z值可以取得小一些，物料量越多，Z值越小。这里Z值取3。等效阻尼系数为C，相位差角为则°则激振力幅值偏心质量矩其中为偏心块质量，r为偏心半径。电机振动阻尼所消耗的功率为则估算时电机功率在估算振动磨的电机功率时，应以磨机最大动力矩近似作为电机转矩。则其中为电机转矩，为电机转速，为传动效率由振动磨机功率的经验计算公式其中为经验系数，取1.5，为单位容积功率，取0.04kw/L，V为磨机容积即振动磨的电机功率的范围为120.6kw～155.6kw.则设计最终采用的电机型号为Y315M1—6额定功率为90kw,转速为990r/min,电流为168A，效率为93.5%，功率因数为0.87，净重为1080㎏。3.1.2（2）轴的材料选用40Cr,它的力学性能为硬度241—286HBS，抗拉强度极限=685MPa,屈服强度极限=490MPa,弯曲疲劳极限=335MPa,剪切疲劳极限=185MPa,许用弯曲应力[]=70MPa.许用扭转剪切应力～55N/按扭转强度计算实心轴（㎜）其中A为系数,范围为112～97,P为轴传动的功率kw,n为轴的工作转速r/min综合考虑传动轴的最小轴径取90㎜.即与联轴器相连的轴径取90㎜。轴=1\*ROMANI-=2\*ROMANII段与联轴器相连直径为90㎜，长度为210㎜；轴=2\*ROMANII—=3\*ROMANIII段放偏心块，它的直径为120㎜，长度为170㎜；轴=3\*ROMANIII—=4\*ROMANIV段放轴承端盖，它的直径为150㎜，长度为100㎜，轴=4\*ROMANIV—=5\*ROMANV段放轴承，它的直径根据轴承来确定，直径为180㎜，长度为300㎜；轴=5\*ROMANV—=6\*ROMANVI段为轴间它的直径为200㎜，长度为700㎜，轴的左右是对称的。如图3.1所示图3.13.1.3偏心块的材料是40Cr,由轴的直径初步选定㎜°，㎜图3.2则大扇型面积和偏心半径两个三角形面积和偏心半径小扇形面积和偏心半径圆孔面积和偏心半径总体面积和偏心半径又偏心质量矩即3.1.3振动磨轴承的径向负荷大，轴向负荷小。所以选用内外圈都有挡边的单列圆柱滚子轴承。内圈与轴之间采用间隙配合。轴承的工作转速为980r/min,假设使用寿命为8000h.则它的最大负荷为F则轴承基本额定动载荷为C其中C是基本额定动负荷计算值；P是当量动载荷；是寿命系数；是速度系数；是力矩负荷系数；是冲击负荷系数；是温度系数。经过计算选用单列圆柱滚子轴承的型号是12636型。它的基本尺寸内径d=180㎜；外径D=380㎜；宽度B=126㎜；额定动负荷=1140KN；额定静负荷=1100KN采用脂润滑的条件下它的极限转速是1200r/min。它的重量是71.2㎏。3.1.3弹簧选用圆柱压缩式金属弹簧。弹簧的总刚度为假设有24个弹簧则单个弹簧的刚度又最大工作负荷取弹簧的旋绕比为则弹簧的曲度系数K=1.4;弹簧丝直径为d则即弹簧的直径取40㎜，弹簧的中径D=160㎜。图3.3弹簧在最大工作负荷下的变形为则有效圈数为n则弹簧的有效圈数为5.5圈；总圈数为=n+2.5=5.5+2.5=8(圈)弹簧的节距为tt=～=55.6～80取弹簧的节矩为60㎜弹簧的自由高度为弹簧的压并高度为弹簧为端部并紧，磨平，支撑圈为1.25圈。3.2主要参数的校核3.2.1轴强度的精确校核是在轴的结构及尺寸确定之后进行的，通常采用安全系数校核计算法。该计算有两种情况，即疲劳强度安全系数校核及静安全系数校核。轴在偏心块处所受的载荷较大，因此取轴上安装偏心块处的截面为危险截面。它的受力分析如图3.4所示图3.4振动磨的振动加速度为单个偏心块的质量为则激振力重力则最大的弯曲应力由即则又则截面的弯矩为扭矩为危险截面的安全系数S其中系数为2.13，，截面模数Z取0.312则S大于[S]=1.5所以轴的安全系数是合格的。3.2.2电机输出的功率主要被振动阻尼和轴承摩擦所消耗，则振动阻尼所消耗的功率为，轴承摩擦所消耗的功率为则总功率而电机的总功率为180kw大于176.15kw,电机选择合适.3.2.3为了便于制造及使用的稳定,一般弹簧的细长比b有一定的要求。当弹簧为两端固定时；当一端固定，另一端回转时；当两端都回转时在振动磨中，小于5.3，所以弹簧稳定。4结论大型单筒偏心振动磨具有独特的运动轨迹，在磨筒的圆周靠近偏心块一侧为上下椭圆运动，在远离激振器一侧为水平椭圆运动其它为近似直线运动。磨机内部磨料介质为流动状态，很少被抛起因此没有很大的冲击。它的主要粉磨机理是挤压和剪切。大型单筒偏心振动磨在产品出料粒度相同的情况下，能提高入料粒度，和普通的圆振动相比可提高两倍。突破了磨机直径不大于650㎜的上限，整体为焊接结构，可靠性高。单筒的结构占地面积小，便于操作。大型单筒偏心振动磨的粉磨效率高，粉磨后的水泥温度不高，低了能量的损耗。磨机噪声远比球磨机低。大型单筒偏心振动磨的电机功率为180kw，有效容积为2400升，根据公式可以计算出，在入料粒度为3mm时每台每小时的产量为5-6吨，出料粒度为4200目左右。单筒偏心振动磨的高度为2米多比同体积双筒振动磨的高度低1米左右，设备占用场地小，工人操作方便。最后大型单筒偏心振动磨的主要技术参数为电机总功率为180kw，采用两台电机，振幅为6mm，振动频率为16.3Hz，入料粒度为1-3mm，出料粒度为4500目，产量为6吨每小时。其振动加速度为63.16m/s2,整机质量约为10吨（不包含料球）。其有效容积为2400升。总之，该大型单筒偏心振动磨的整体性好、效率高、能耗低、结构设计合理、产品质量好、可靠性高。参考文献[1]戴遐明.超微陶瓷粉体实用化处理技术[M].北京:国防工业出版社,2009.09:[2]陈长洲.微米中药中药超细粉体的研究及应用[M].北京:中国医药科技出版社,2007.8.[3]魏德洲.固体物料分选学[M].北京:冶金工业出版社,2009.09.[4]濮良贵,纪名刚.机械设计[M].第7版.北京.高等教育出版社,2001.06[5]吴宗泽,罗圣国.机械设计课程设计手册[M].第2版.高等教育出版社,1999.06[6]刘凤翔.振动机械的理论及应用[M].北京:机械工业出版社,1982.10[7]屈维德.机械振动手册[M].北京:机械工业出版社,1990[8]成大先机械设计手册[M].第3版第2卷,北京.化学工业出版社,1994[9]成大先机械设计手册[M].第3版第3卷,北京.化学工业出版社,1994[10]张世礼特大型振动磨及其应用[M].北京.冶金工业出版社,2007.07[11]曾正明.机械工程材料手册[M].第6版.北京.机械工业出版社,2003.06[12]吴剑.铸造振动机械设计与应用[M].北京.化学工业出版社,2008.08[13]林宗寿.无机非金属材料工学[M].武汉.武汉理工大学出版社,2008.08[14]刘红波.郝宏强.精细化工设备[M].北京.科学出版社,2009.07[15]WorldHealthOrganization.Factorsregulatingtheimmuneresponse:reportofWHOScientificGroup[C]Geneva:WHO,1970：25-31[16]OrlovP.FundamentalsofMachineDesign.Moscow:MirPub.1987.基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究基于单片机控制的自动低频减载装置研究基于单片机控制的水下焊接电源的研究基于单片机的多通道数据采集系统基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制基于单片机的红外测油仪的研究96系列单片机仿真器研究与设计基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制基于单片机的气体测漏仪的研究基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究基于单片机的膛壁温度报警系统设计基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计基于单片机船舶电力推进电机监测系统基于单片机网络的振动信号的采集系统基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究基于单片机的叠图机研究与教学方法实践基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现基于AT89S52单片机的通用数据采集系统基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究基于单片机系统的网络通信研究与应用基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究基于双单片机冲床数控系统的研究与开发基于Cygnal单片机的μC/OS-Ⅱ的研究基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现变频调速液压电梯单片机控制器的研究基于单片机γ-免疫计数器自动换样功能的研究与实现基于单片机的倒立摆控制系统设计与实现单片机嵌入式以太网防盗报警系统基于51单片机的嵌入式Internet系统的设计与实现单片机监测系统在挤压机上的应用