塔的水力学计算手册

塔的水力学计算手册1.目的与适用范围.................................................错误!未指定书签。2.塔设备特点.....................................................错误!未指定书签。3.名词术语和定义.................................................错误!不决义书签。4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计........................................错误!未指定书签。5.填料塔的设计...................................................错误!未指定书签。1.目的与适用范围为提高工艺工程师的设计质量,实行计算机应用而编写本手册。本手册是针对气液传质塔设备中的宽泛性问题而编写。对于某些详尽塔设备的数据(比方:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关系式,也许对于某吸取填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的详尽计算公式)则未予收入。本设计手册以应用为主，主假如指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，详尽公式及理论推阐可参照有关文件。2.塔设备特点作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，第一必定能赌气(汽)、液两相获取充分的接触，以获取较高的传质分别效率。其他，塔设备还应拥有以下一些特点：(1)当气(汽)、液办理量过大(高出设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。(2)当操作颠簸(设计值的50％～120％)较大时，还可以保持在较高的传质效率下牢固操作，并拥有长远连续操作所必定具备的可靠性。(3)塔压力降尽量小。(4)结构简单、耗材少、制造和安装简单。(5)耐腐化、不易拥堵。(6)塔内的滞留液量要小。3.名词术语和定义3.1塔径(towerdiameter)，DT塔筒体内壁直径，见图3.1-(a)。3.2板间距(trayspacing)，HT塔内相邻两层塔盘间的距离，见图3.1-(a)。3.3降液管(downcomer)，DC各层塔盘之间专供液相流体经过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。3.4降液管顶部宽度(DCtopwidth)，Wd弓形降液管面积的弦高。掠堰还有算法，见图3.1-(a),-(b)。3.5降液管底缝隙(DCclearance)，ho降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离，见图3.1-(a)。3.6溢流堰高度(weirheight)，hw降液管顶部边缘高出塔板的距离，见图3.1-(a)。3.7总的塔盘横截面积(totaltowercross-sectionarea)，AT以塔内径计算的横截面积，AT=(DT/2)23.8降液管截面积(DCarea)，AD侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管的横截面积。其面积多为弓形，但对于小塔也有采用圆形。对于斜降液管，顶部和底部的横截面积是不相同的。3.9净面积(netarea

，freearea)

，AN、Af气相流体经过塔板间的最小横截面积，即总的塔盘横截面积

AT减去总的降液管顶部横截面积

AD(包括多流程的中央、偏侧、偏中央降液管的横截面积

)，也称自由面积。(a)

(b)图3.1

塔盘部署表示图3.10开孔面积(holearea)，Ah塔盘上总的开孔的面积，即赞同气相流体经过的面积。Ah=筛孔数目单孔面积3.11鼓泡面积(bubblingarea，activearea)，AB用于凑近塔盘平板上气相流动的面积，即总的塔盘横截面积AT减去总的降液管截面积、降液管密封面积(不安装阀件、筛孔的地域)，也称活动面积。A=A-ADiBT3.12阀缝隙面积(slotarea)，AS总的(全部浮阀)垂直开缝面积，即气相走开浮阀时以水平方向流经的面积，AS=Ndvhv(N、dv、hv分别为阀数目、阀径、升程)3.13最大阀缝隙面积(openslotarea)，ASO当全部浮阀全部开启时的阀缝隙面积。A=Ndhv,max(式中N、d、h为阀数目、阀径、最大升程)SOvvv,max3.14开孔率(fractionalholearea)，对于浮阀塔盘：为阀缝隙面积与鼓泡面积之比，Af=ASO/AB对于筛孔塔盘：为开孔面积与鼓泡面积之比，Af=Ah/AB3.15气相流率(vaporflowrate)，CFS在塔内操作条件下气体的实质体积流量。3.16密度(vapordensity，liquiddensity)，V，L在塔内操作条件下气体、液体单位体积的质量。3.17气相负荷(vaporload)，VloadVload=CFS(V/(L-V))1/23.18表观气相流速(superficialvaporvelocity)，ss=Vload/A(式中A为AB或AN)3.19液相负荷(liquidload)，QLQL=GPM/Lweir式中GPM为每分钟流过的加仑，即液相流率；Lweir为堰的长度，以英寸表示液相流经塔盘的通量，单位长度出口堰上的液体体积流率(gal/min/in)。3.20降液管液相负荷(downcomerliquidload)，QDQD=GPM/AD在降液管顶部入口处，单位截面积上的清液流率(gal/min/ft2)。3.21液泛(flooding)在塔内部液相超限地积累。喷雾挟带液泛(sprayentrainmentflooding)液相流率很小，塔盘操作在喷雾状态，即塔盘上大部分液体呈液滴形式。当气相流速上升时，这些液滴多半被挟带到上一层塔盘，积累在上一层塔盘而不是流到下一层塔盘。雾沫挟带液泛(frothentrainmentflooding)液相流率很大，液相以泡沫形式分别在塔盘上，当气相流速上升时，泡沫高度增加。当塔盘间距较小时，气液两相的泡沫趋近于上一层塔盘，随着这一表层凑近上一层塔盘，挟带则迅速增加，引起在上一层塔盘液相积累。降液管返混液泛(downcomerbackupflooding)由于塔盘压降、塔盘上泡沫层高度、降液管入口处摩擦阻力等原因，充气的液体返回流进降液管内。当液相流率增大时，全部这些因素也随着加强，当气相流率增大时，塔盘压降也随着增大。当充气液体返流回降液管内高出塔盘间距时，液相就会积累在上一层塔盘，引起降液管返混液泛。降液管拥堵液泛(downcomerchokeflooding)当液相流率增大时，降液管中充气液体的流速也增大。高出必然极限后，降液管里和入口处的摩擦阻力就变得过大，混杂的泡沫液相不能够由此输送到下一层塔盘，则在上一层塔盘引起液相的积累。3.22径比(diameterratio)塔径与填料直径之比。3.23填料种类(packingtype)填料能够分为乱堆填料、规整填料和高效填料，其中每种填料里又依照其形状不相同，而分为各种型式填料，详见表3.23－1，3.23－2，3.23－3。3.24最小润湿率(minimumwettedrate)当填料充分润湿所需的最小喷淋量时，单位填料体积的表面积上液体流量。3.25持液量(liquidholdup)填料塔操作时在填料缝隙中及填料表面上所存储的液体总量。表3.23－1乱堆填料(randompacking)：以乱堆的方式进行装填。环形填料鞍形填料其他填料拉西环倍尔(弧)鞍球形RaschingRingBerlSaddleI-Ball,TRI勒辛环英特洛克斯(矩)鞍泰勒花环形LessingRingIntaloxSaddleTellerRosett十字隔环超级矩鞍(Norton)多角螺旋形Cross-PatitionRingSuperIntaloxSaddle螺旋环改进矩鞍(Glitsch)SpiralRingBallastSaddle鲍尔(开孔)环改进矩鞍(Koch)Pall(Slotted)RingFlexiSaddle哈埃派克(Norton)改进矩鞍(Hydronyl)Hy-PakHydronyl半环(Leva公司)金属环矩鞍(Norton)Levapak,ChempakIMTP阶梯环(传质公司)CascadeRing表3.23－2规整填料(structuredpacking)：排列整齐。绕卷型水平涟漪板型垂直涟漪板型格栅型其他形式古德洛帕纳帕克苏尔寿格里奇斯特曼GoodloePanapakSulzerGlitschStedman海泊菲尔斯普雷帕克墨拉帕克钻石压延HyperfilSpraypakMellapakDiamondExpanded新克洛斯坎农凯雷帕克网孔脉冲New-KlossCannonKerapakPerform(PFG)Impulse表3.23－3高效填料(effectivepacking)：有较大的比表面积和自由空间。丝网薄金属片金属丝弹簧形丝网坎农方形弹簧FenskeCannonHeli-pak麦克马洪丝网McMahon狄克松环Dixon3.26干填料因子(packingfactor)表征填料流体力学特点的数群，a/3。23其中a为填料的比表面积，以m/m表示；为湿填料的缝隙率，以％表示。3.27载点(loadingpoint)在逆流操作的填料塔内，压降随着气相流速的上升而显着变化，表示塔内持液量不断增大的过程转折点。有时这一变化规律在局部上看不到一个点，而是一个曲率渐变的曲线。其压降～气相流速变化曲线，由二次幂的关系渐变为三次幂的关系。3.28泛点(floodingpoint)在逆流操作的填料塔内，压降突然直线上升，表示塔内已发生液泛现象的过程转折点，或在不影响精馏效率前提下的最大操作负荷。3.29漏液(泪)点(weepingpoint)上升气速增大到使液体不从筛孔泄漏的操作点。3.30单位制本手册在未加专门注明的情况下，各参数以SI单位制为基准。3.31参照文件Glitsch,Inc,BallastTrayDesignManual,BulletinFractionationResearchInc."SIEVETRAYDESIGN"ErnestE.Ludwig,"AppliedProcessDesignPetrochemicalPlants"

for

No.4900,3rdChemical

Ed.and兰州石油机械研究所“现代塔器技术”，(1984)化学工业初版社“化学工程手册－气液传质设备”,(1979)中国石化第一版社“现代填料塔技术指南”,(1998)4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计4.1设计原则为满足塔盘水力学性能要求，设计计算时可参照以下几何参数：出口堰长度应大于塔径的一半。堰上的液流高度应大于6mm，小于100mm。堰高一般为25～100mm，或为板间距的15％，Glitsch取50mm。对粘度大的液体取25～75mm；对要求压降小的真空减压塔，堰高可降低到12mm;对要求液体在塔盘上有较长停留时间的反应塔，可高达150mm。降液管下端至受液盘间的距离(降液管底缝隙)应大于堰上液流高度的1.5倍。一般情况下，液流经过该缝隙时流速不大于降液管内流速，平时缝隙不小于20～25mm。降液管面积应大于塔截面积的10％。筛孔中心距为(2.5～5)d0，浮阀间距可参照筛孔正三角形排列计算，开孔率一般在4～15%。塔盘上气液接触单元的部署地域(发泡区)与堰之间需要有平定过渡区域：距相邻排筛孔

距相邻排浮阀溢流堰(外堰或出口堰)前平定区宽度，内堰(入口堰)前平定区宽度，mm

mm

76127

70～10050～100系统因数

(systemfactor)

表征物系的发泡趋势，取值

0.15～1.0。不相同模型、计算程序中的选值范围不尽相同，略有出入。依照机械安装/检修的要求，板间距平时大于460mm。但随塔径变化也可取不相同值。标准塔径，mm最小板间距，mm<800300<1600350>1600450该值且随着塔盘办理能力增大而增加，素来取到极限值：气相密度小于32kg/m3(2lb/ft3)时，极限值为1224mm(48in)；气相密度很高时，极限值<1224mm(48in)；33当气相密度V=8kg/m(5.5lb/ft)时，板间距大于300mm的负荷系数为0.27。降液管内澄清液层高度

(downcomerbackup)

应小于板间距的一半。干板压降一般小于

50mm水柱，假如降液管内清液柱高度小于板间距的一半

,则可取至85mm水柱。塔盘上液相流动形式(flowpaths)取决于液相负荷的范围，单流型(SXF)是最常用的；当塔径较大，或液相负荷较大时，宜采用双流型(DXF)，甚至三、四流型(TXF、QXF)或阶梯型(Cascade)；在液气比很小时才采用U形流型。液相负荷(m3/h)与板型的关系：塔径，mmU形流型单流型双流型阶梯型1000<7<451400<9<702000<11<90901603000<11<1101102002003004000<11<1101102302303505000<11<1101102502504006000<11<110110250250450降液管下端出口处液流速度(velocityunderDC)一般小于0.3～0.4米/秒，降液管内液流速度依照物系发泡趋势在0.05～0.12m/sec之间采用，发泡严重物系取小者(降液管内液流速度=液相负荷/降液管横截面积)。液流在降液管内的停留时间

(DCresidencetime)

平时大于4秒，平时对于低发泡及中等发泡物系，

>3

～4

秒对于较高发泡及严重发泡物系，>5～7秒33塔盘上液面梯度(堰上溢流强度)取90m/mhr，一般在50～130m/mhr之间。当液量过小时，可采用齿型堰

(notchedweir)

；当堰上溢流强度大于8～10GPM/Lweir时，则应使用凹形受液盘(inletpot)；当堰上溢流强度大于15GPM/Lweir时，则宜增加溢流程数(Numberofflowpathsorpass)或增加堰长(weirlenght)或改为后掠式堰(swept-backweir)

。阀孔气速太低会以致漏液，塔盘操作下限即漏液气速。最低阀孔动能因子(阀孔气速

(气相密度

)1/2)应大于5～6米/秒。Glitsch

规定阀孔气速必定大于

C1/(

V/(

L-

V))

1/2对于V-1型浮阀C1=0.0915

；V-4型浮阀C1=0.183;当堰高为25mm时，V-1型浮阀C1=0.122；V-4型浮阀C1=0.213对于新塔设计，建议按设计负荷不大于泛点负荷的82%来设计塔径。若要求塔盘能够在设计负荷的

110%下操作，就要以

0.82/1.1=0.75

的液泛系数

(floodfactor)

做为最大值来设计塔径。减压真空塔的液泛系数一般小于

0.77，雾沫挟带量不大于10%。较高的液泛系数能够计算出较小的塔，但会造成过多的雾沫挟带(e=气相中液滴雾沫量/总的液相量)，对于实质操作，塔径偏小。对于塔径小于900mm的塔盘，液泛系数取0.65～0.75。4.2设计步骤塔径初估Smith法归纳了工业塔数据的简化关系，可做为初步估计塔径之用。由Smith初估塔径图中查得C值(表面张力为20dyn/cm时的经验系数)，经过系统表面张力修正后,算出塔盘上赞同的有效空塔速度及塔径。有效截面积法的基本出发点是分别估计气相通道及液相通道的横截面积；按总的塔盘横截面积减去总的降液管截面积计算有效空塔速度，依照液相负荷及分界粘度计算赞同液流最大速度。塔截面积为这两部分截面积之和，以此初估塔径。塔盘部署依照塔径及流体负荷量而确定流动形式(溢流程数)。依照塔径、气液相负荷而确定降液管型式，液流在降液管内的停留时间(经计算得出)也是塔盘设计中重要指标之一。溢流堰起着保持塔盘上液位、使液体平均分布的作用。单溢流型塔盘的堰长可取塔径的0.6～0.8倍，对于双溢流型的塔盘，堰长可取塔径的0.5～0.7倍，并尽量使中央降液管面积等于两侧降液管面积之和；为保证堰上溢流强度不致过大，堰的高度可合适降低；当堰的上边沿各点水平度偏差过大或堰上溢流强度过小时，可采用齿型堰；为保证上一层塔盘的液相经过降液管流入的液体能在塔盘上平均分布，并减少降液管底部出口处的水平冲击，可设置内堰，堰高必定保证液封；当液相流量很大时，设置凹形受液盘应防备压降过大。设置塔盘上其他非鼓泡地域是为了除掉泡沫挟带外堰前平定区宽度取70～100mm，内堰前平定区宽度取50～100mm，小塔径中的平定地域酌减；为支撑塔盘及内件，塔壁边缘区宽度一般取50mm，大塔径边缘区宽度一般取60mm以上；计算塔盘的操作能力的准则气相负荷泛点率＝最小鼓泡面积/鼓泡面积。以能够赞同的气速为判据设计塔盘。恒定气液比情况下的泛点率。以漏液点做为气相负荷下限。以雾沫挟带量e<0.1kg液体/kg气体做为气相负荷上限。以堰上最小溢流强度做为液相负荷下限。以板上最高清液层做为液相负荷上限。计算降液管的操作能力的准则气体穿过塔盘的总压降=干板压降＋穿过液层的压降4.3设计模范格里奇(Glitsch)重盘式浮阀(Ballasttray)设计模范：设计一个双溢流型塔盘，板间距(HT)为20英寸。主要数据以下，实质板数为75块，V-1阀型。气相负荷为271500磅/小时，密度V为2.75磅/英尺33按最大负荷设计相应的降液管截面积，用户规定在小于70%泛点率(FF)的要求下做塔盘设计，即液泛系数FF=0.7。本系统物系为不发泡，系统发泡因数取1.0。液相流率GPM=259100/29.33=8834英尺3/小时=1100(美)加仑/分采用双流型塔盘，NP=2气相流率CFS=271500/2.75/3600=27.4英尺3/秒气相负荷Vload=CFS(V/(L-V))1/2=27.4(2.75/(29.33-2.75))1/2=8.86英尺3/秒设计气速VDdsg=7.5(TS)1/2(L-V)1/2systemfactor=7.5(20)1/2(29.33-2.75)1/21.0=170加仑/分/英尺2由附图5a查得CAF=0.395英尺/秒O负荷因子CAF=CAFOsystemfactor=0.3951.0=0.395英尺/秒由附图6查得塔径DT(初估值)=7英尺5英寸(基于24英寸板间距和80%泛点率)流程长度FPL(初估值)=9DT(初估值)/NP=97.5/2=33.7英寸最小鼓泡区面积AAM=(V+GPMFPL/13000)/(CAFFF)load=(8.86+110033.7/13000)/(0.3950.7)=42.5英尺2最小降液管截面积ADM=GPM/(VDdsgFF)=1100/(1700.7)=9.25英尺2最小塔截面积ATMIN=ABMIN+2ADMIN=42.5+29.25=61英尺2塔径DT=(ATMIN/(/4))1/2=(61/0.7854)1/2=8.8英尺(取9英尺或108英寸)Tr2=T2/4=0.785422塔截面积A=D9=63.62英尺总的降液管截面积AD=ATADMIN/ATMIN=63.629.25/61=9.9英尺2降液管截面积大于塔截面积10%(AD>10%AT)，吻合设计原则。中央降液管宽度H3=WFAD/DT=129.9/9=13.2英寸其中由下表查得WF=12降液管面积比率，％宽度系数，WF程数AAAAHHHD1D3D5D735720.51--12--30.34-0.66--8.63-40.250.50.5-66.78-50.2-0.40.4-5.665.5侧降液管截面积AD1=9.9/2=4.95英尺2AD1/AT=4.95/63.62=0.0777，既而由附表4查得H1/DT=0.1315侧降液管宽度H1=0.1315DT=0.1315108=14.2英寸流程长度FPL模数=(WFDT-(2H+H3+2H+2H))/NP157=(129-(214.2+13.2))/2=33.2英寸其中NP=2，所以H5=0；H7=0。经计算FPL模数为32.5或34英寸，取32.5英寸。取整后，H1=14.5英寸；H3=14英寸。侧降液管(弓形)截面积AD1=扇形面积-三角形面积扇形面积=/360r2=/360DT2/4其中弧心角=2cos-1((r-H1)/r)=2cos-1(1-H/D)1T三角形面积=(r-H1)(r2-(r-H1)2)1/2=(DT/2-H1)(DT2/4-(DT/2-H1)2)1/2计算得AD1=5.09英尺2；2AD1=10.18英尺2。中央降液管(双圆缺形)截面积AD3=矩形面积+2弓形面积矩形面积=2(r2-(H3/2)2)1/2H3=2(DT2/4-(H3/2)2)1/2H3弓形面积=扇形面积-三角形面积扇形面积=/360r2=/360DT2/4其中弧心角=2sin-1((H3/2)/r)=2sin-1(H3/DT)三角形面积=(H3/4)(DT2-H32)1/2当2H3/DT很小时，AD3=矩形面积=DTH3=10.5英尺2平均降液管面积A=(2A+A)/2=10.342英尺DD1D3鼓泡区面积AB=AT-(2AD1+AD3+2AD5+2AD7)B=AT-2D英尺2或AA=63.62-20.68=42.94其中NP=2，为双流型塔盘，AD5=0；AD7=0。泛点率%=100(Vload+GPMFPL/13000)/(ABCAF)=100(8.86+110032.5/13000)/(42.940.395)=68.6%或泛点率%=100Vload/(ATCAF(/4))=(100)(8.86)/(63.620.3950.7854)=45.2%取两式较大值，泛点率为68.6%，小于80%，吻合设计原则。精馏研究公司(FRI)筛孔塔盘(RSVP)设计模范：本例为一真空精馏塔，塔的赞同压降为

105mmHg。理论板数为45，假设板效率为40%，对于进料地址有为120块。若设计为一个单塔，则压力降为0.55英寸液柱

10块附加板，则总板数/板，对于实质设计，就太低了。若设计为两个塔(分为提馏塔和精馏塔)，每个塔60块板，则压力降为1.1英寸液柱/板，设计塔径为8英尺左右。本设计为三个塔，每个塔40块板，则压力降pdsg为1.65英寸液柱/板。精馏段塔气相负荷为29000磅/小时，密度V为0.018磅/英尺3，液相负荷为24000磅/小时，密度L为52磅/英尺3。气相流率CFS=29000/0.018/3600=447.53英尺3/秒Vload=CFS(V/(L-V))1/2=8.33英尺3/秒液相流率GPM=24000/52=461.54英尺3/小时=58加仑/分=24000/52/3600=0.13英尺3/秒S7=Vload/GPM=8.33/0.13=64DT=((4.7Vload)/(Pdsg-0.7)1/2)1/2=((4.78.33)/(1.65-0.7)1/2)1/2=6.34英尺进料段塔气相负荷为30000磅/小时，密度V为0.029磅/英尺3，液相负荷为33000磅/小时，密度L为53磅/英尺3。气相流率CFS=30000/0.029/3600=287.36英尺3/秒Vload=CFS(V/(L-V))1/2=6.71英尺3/秒液相流率GPM=33000/53=622.64英尺3/小时=78加仑/分=33000/53/3600=0.17英尺3/秒S=Vload/GPM=6.71/0.17=407D=((4.7Vload)/(P-0.7)1/2)1/2Tdsg=((4.76.71)/(1.65-0.7)1/2)1/2=5.69英尺提馏段塔气相负荷为31000磅/小时，密度V为0.042磅/英尺3，液相负荷为34000磅/小时，密度L为54磅/英尺3。气相流率CFS=31000/0.042/3600=205.03英尺3/秒Vload=CFS(V/(L-V)1/2=5.71英尺3/秒液相流率GPM=34000/54=629.63英尺3/小时=79加仑/分=34000/54/3600=0.18英尺3/秒S7=Vload/GPM=4.71/0.18=32DT=((4.7Vload)/(Pdsg-0.7)1/2)1/2=((4.75.71)/(1.65-0.7)1/2)1/2=5.25英尺三段塔径圆整后一致取6.5英尺。塔盘部署设计精馏段塔进料段塔提馏段塔塔径，英尺6.56.56.5板间距，英尺2.01.51.5塔截面积，英尺233.233.233.2堰长，英寸787878降液管弦长，英寸505050降液管弦长/塔径0.6410.6410.641降液管面积，英尺22.142.142.14降液管受液盘面积，英尺22.142.142.14降液管受液盘高度，英寸0.50.50.5降液管底缝隙，英寸0.50.50.5降液管底面积，英尺20.170.170.17不开孔面积，英尺20.920.920.92鼓泡面积，英尺2282828流路宽度，英寸696969流路长度，英寸606060孔径，英寸???板厚，英寸1/81/81/8孔径/板厚222孔面积，英尺24.293.63.07开孔率，%15.312.911液泛的气相负荷，英尺3/秒10.098.718.62安全系数1.211.31.515.填料塔的设计5.1设计原则对于一般乱堆填料，压降应小于200～250mm水柱/米填料层,才不会发生液泛。(1)对于操作压力降在125～167mm水柱/米填料层的低中压填料塔，应选择压力降在63～83mm水柱/米填料层的填料；对于吸取和相似系统，应选择压力降在17～63mm水柱/米填料层的填料；对于常压或加压蒸馏，应选择压力降在42～83mm水柱/米填料层的填料；(4)对于真空蒸馏，随物系而定，选择压力降在8～21mm水柱/米填料层的填料；对于泡沫物系，应选择压力降在8～21mm水柱/米填料层的填料；对于无泡沫物系，办理能力与表面张力没关。但在有泡沫的条件下，处理能力将碰到表面张力显着影响，所以设计必定采用正常无泡沫液体的50%操作压力降；对于粘度L<30cp的液体，粘度办理能力的影响甚微，而对于高粘度的液体，应选择较大的填料以减少压力降。填料层持液量应小于塔釜持液量的5%，以保证塔效率。填料塔蒸馏过程中的气液容积比相对于吸取过程要小得多，设计塔径一般小于800mm，填料层高度一般小于6～7米，以保证液体喷淋平均。拉西环的“径比”为20～30；鲍尔环等一类环形填料的“径比”为10～15；鞍形填料的“径比”下限为15；当DT300mm时，填料公称尺寸20～25mm;当300mmDT900mm时，填料公称尺寸25～38mm；当DT900mm时，填料公称尺寸50～80mm。填料的负荷上限表征了其相对生产能力，一些填料的负荷上下限以下：25mm38mm50mm拉西环1.001.001.00矩鞍环1.321.201.23鲍尔环1.551.601.50阶梯环1.701.761.65鞍环2.052.021.95SV)1/2也表征了设计气体负荷，某些填料的S以下：填料的负荷因子F=W(F25mm38mm50mm矩鞍环1.191.451.70鲍尔环1.351.832.00鞍环1.761.972.20部分填料的等板高度HETP表征了其相对分别效率，部分填料的HETP如下：25mm38mm50mm矩鞍环430550750鲍尔环420540710鞍环430530650部分填料在相同气速下的相对压降：25mm38mm50mm矩鞍环1.001.001.00鲍尔环1.693.062.64鞍环0.500.520.43常用填料的喷淋点密度：当DT1200mm时，每230cm2塔截面积内设置一个喷淋点；当DT=750mm时，每60cm2塔截面积内设置一个喷淋点；当DT=400mm时，每30cm2塔截面积内设置一个喷淋点。对于涟漪填料，