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文档简介

结果王志刚，江国和(上海海事大学商船学院，上海)织对排放的标准愈来愈严格，这使得消声器的设计要求也越来越高[1]。净化消声器作为低温较好的消声性能和空气动力性能。本文主要是利用Fluent和VirtualLab软件对6135柴油机净化消声器进行了流场分析和义为传递导纳关系。基金项目：受上海高校“船舶与海洋工程”一流学科建设项目资助和上海海事大学上海高等教育‘085工程’建设项目(项目编号1-3-1)资助图2为入口速度v=13.86m/s时不同界面的速度矢量云图。由图可以看出：在进气管出口隙入口处产生聚集，并在第一腔室产生较大的回流，形成很强的漩涡，容易产生再生噪声，气体流经放电间隙，总体速度呈减小的趋势，但降低幅度不大。气流流经载体时，由于载体的阻碍作用，流体速度分布较均匀[2]。流经载体后，流体在插入管处汇聚，第二腔与第三腔中气体的交换主要通过内插管进行，沿内插管流向速度变化比较大，在内插管处增大到的流动情况。说明各个穿孔之间还是存在一定的相互影响，在穿孔时要重视穿孔之间距离的大小。2.2压力分布图3为消声器压力分布云图，消声器压力损失包含静压和动压的损失，所以此处的压力可得消声器的压力损失为962.62Pa。2.3压力损失消声器的压力损失是指消声器进口总压值与出口处的总压值之差[3]。图4为消声器压力损失与入口流速的关系图。从关系图可以看出压力损失与消声器入口速度成明显的抛物线关PdPd失损力压压力损失0035404551015200354045为全反射吸声条件，即设置常温下空气特征阻抗416.5瑞利。这里主要研究消声器结构本身B失损递传消声器结构本身的传递损失040080012001600200024002800320036004000频率(Hz)图5为计算所得的传递损失曲线，可以看到，此消声器结构在频率200Hz左右消声效果以上的高频区，消声频率范围较窄，消声效果很不理想，消声量整体较小。4改型后消声器的性能分析通过原消声器的流场和声场分析可知，原消声器的设计结构存在一些不合理的地方。整度云图、压力云图以及传递损失曲线图可以得到需要改进的结构有入口管的插入长度、低温等离子体装置、第三腔插入管的插入长度。图6为改型后的消声器结构简图。4.1消声器压力损失对比改型前压力损失改型后压力损失损力压00535401015200535404.2声场数值模拟对比ddB失损递传改型后消声器原消声器0040080012001600200024002800320036004000声量有所下降外，其余各个频率段内的消声量均有提高。尤其是低频消声性能，在800Hz处消声峰值增加50dB。消声器截面的变化对低频的消声性能影响不大，主要影响较高频率时的消声性能，从曲线可以看出，改型后的消声器在3000Hz以上的消声量提高显著。当消叠加，而且峰值频率随内插管长度的增加向低频移动。5小结(1)通过改变原消声器插入管的长度和低温等离子体装置，改善了消声器的流场，降低了原消声器的压力损失。

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