高大模板支撑系统专项方案3最终版

目录TOC\o"1-1"\h\z\u一、工程概况 21、本工程高大模板的特点： 22、施工平面图及立面布置： 23、施工要求及技术保证条件： 3二、编制依据 4三、材料的选用 41、材料与设备支配： 42、材料的选用： 5四、施工工艺技术 51、抄平放线： 52、满堂脚手架的搭设： 53、搭设剪刀撑： 64、脚手架内张挂水平平安兜网： 65、高大模板支撑系统的构造和施工要求： 66、施工运用的要求： 67、成品爱护措施 78、质量保证措施 7五、施工平安保证措施 81、模板安装和拆除的平安技术措施： 82、应急救援预案： 93、模板支撑体系位移的检测监控措施： 134、文明施工及环保措施: 14六、高大模板支撑系统平安技术措施 14七、计算书 16南通纺院知行园2#楼高大模板支撑系统专项方案一、工程概况本工程为南通纺织职业技术学院知行园2#楼，总建筑面积6812m2，框架结构，五层，局部2，3层，建筑高度22.1m1、本工程高大模板的特点及部位简介：本工程1/2轴～eq\o\ac(○,9)轴/eq\o\ac(○,F)～eq\o\ac(○,N)轴范围建筑高度为13.5米，板厚100㎜，梁的最大截面为400×1300，跨度为18米，属于高支模区域，需编制专项施工方案，并进行专家论证。2、平面图及剖立面图布置：1）四层层高13.5m平面图及剖立面图3、施工要求及技术保证条件：3.1四层梁板平台模板支撑系统及构造参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20（采纳微调顶托）；模板支架搭设高度(m):13.5；采纳的钢管(mm):Φ48×3.0；板底龙骨为方木：50×100mm。平台模板纵向钢管采纳顶托调整高度，不采纳转向或十字扣件接长。（2）梁模板支撑系统及构造参数断面400×1300的梁：立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：13.5；梁两侧立柱间距(m):0.8；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底承重立杆沿梁方向间距Lb(m):0.80；梁底承重杆采纳顶托调整高度。采纳的钢管类型为Φ48×3.0；梁底立杆顶端采纳可调顶托；梁两侧立杆用双扣件并100%用力矩扳手校验。二、编制依据1、《建筑结构荷载规范》GB50009－20012、《混凝土结构设计规范》GB50010－20023、《建筑施工计算手册》江正荣著4、《建筑施工手册》第四版5、《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》JGJ130－20016、《混凝土结构工程施工技术标准》ZJQ08－SGJB204－20057、《建筑施工脚手架好用手册》杜荣军著8、《建筑施工模板平安技术规范》JGJ162－2008（09年新规范）9、住房和城乡建设部《危急性较大的分部分项工程平安管理方法》（建质[2009]87号）10、本工程的设计图纸11、本工程的施工组织设计12、建质【2009】87号文件住房和城乡建设部《危急性较大的分部分项工程平安管理方法》规定：施工单位应当在危急性较大的分部分项工程施工前编制专项施工方案。依据《危急性较大的分部分项工程范围》、《超过肯定规模的危急性较大的分部分项工程范围》的规定，本工程的混凝土模板及支撑工程属支撑高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15KN/㎡及以上；集中线荷载20KN/m及以上。本工程上述部位的模板支撑高度均超过8m，属“超过肯定规模的危急性较大的分部分项工程”，故特编制本方案。三、材料的选用1、材料与设备支配：本工程高大模板支撑系统，材料、设备支配如下：（1）设备塔吊、钢筋加工机械、模板加工机械、混凝土浇筑机械等依据施工组织设计的要求配置。（2）材料φ48mm×3.0mm的冷弯薄壁钢管，200吨；各类直角、转向、接头扣件，5000只；6×3米大眼平安网，1000块；18mm厚胶合板，2000平方米；50×100木方，400立方米。以上材料分批进场，合理周转运用，依据实际用量进行调整。3、材料的选用：模板采纳18mm厚胶合板，次龙骨采纳50×100mm方木，主龙骨、模板支撑体系采纳φ48mm×3.0mm扣件式钢管脚手架。（1）钢管：采纳外径φ48mm×3.0mm的冷弯薄壁钢管，用于立杆、水平杆、剪刀撑。钢管长度为1.2－6m。旧钢管在运用前应进行严格检查，出现裂缝的钢管严禁运用；锈蚀严峻的钢管在其中抽出三根,做横向截断取样检查，最大锈蚀深度不得超过0.5mm。3－4m立杆钢管弯曲小于12mm，4－6.5m立杆弯曲小于20mm。（2）扣件：采纳可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家规定《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采纳其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可运用。脚手架采纳的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。（3）脚手板：采纳厚度约为50mm的Ⅱ等松皮木脚手板或钢脚手板，宽度不小于200mm，两端用10-14号镀锌铁丝捆紧，腐朽的脚手板不得运用。（4）平安网：选用6米×3米大眼平安网。四、施工工艺技术工艺流程：抄平放线→满堂脚手架搭设→搭设剪刀撑→脚手架内张挂水平平安兜网→梁底水平钢管→梁底木方→梁底模板→单面梁侧模→平台主龙骨（钢管）→平台次龙骨（木方）→平台模板→钢筋绑扎→封另一侧梁侧模→验收→浇筑混凝土→下一道工序1、抄平放线：依据主限制线放出轴线、柱限制线及标高限制线。2、满堂脚手架的搭设：（1）满堂脚手架下应垫设木跳板（200mm宽50mm厚），脚手架立杆纵横向间距均为800mm（遇梁部位可作50mm左右的调整），立杆需设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼面200mm。立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆步距（上下水平杆间距）1500mm，立杆顶端也必需设置纵横双向水平杆。（2）立杆采纳接头扣件对接，采纳顶托调整，自由端高度200mm左右考虑。立杆的接长严禁搭接，必需采纳对接扣件连接，6米钢管和接长钢管错开布置，使其相邻两立柱的对接接头不得在同步内，对接接头沿竖向错开的距离为2.5米，各接头中心距主节点不超过步距的1/3。严禁将上段钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。3、搭设剪刀撑：满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧四周应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4m~6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°~60°，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间处增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位。应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。剪刀撑应采纳搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采纳2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。4、脚手架内张挂水平平安兜网：脚手架高度超过5米的，为防止高空坠落，依据现场实际状况，如有须要时，应在距梁底1.5米位置加设一道水平兜网。水平兜网由架子工敷设，在满堂脚手架搭设完成后，梁底钢管搭设前完成。5、高大模板支撑系统的构造和施工要求：（1）严格依据设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；（2）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；（3）确保每个扣件和钢管的质量是满意要求的，每个扣件的拧紧力矩都要限制在45-60N·m，钢管不能选用已经长期运用发生变形的。6、施工运用的要求：（1）浇筑混凝土时，要确保模板支架施工过程中均衡受载，采纳由中部向两边扩展的浇筑方式；（2）严格限制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方堆放，浇筑混凝土时，混凝土堆料的高度不能超过400mm，要刚好用振捣棒向四周引导；（3）浇筑过程中，应当有看模人员，看模时禁止长期呆在脚手架内，至少要有两人，随时检查支架和支承状况，发觉下沉、松动和变形状况应马上停止浇筑混凝土，并快速撤出施工人员，待加固好后再接着施工。7、成品爱护措施（1）模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。（2）模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避开在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。（3）搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。（4）不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板坚固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要匀称下料及振捣。用（5）拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。8、质量保证措施（1）施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。（2）现浇结构模板安装允许偏差：序号项目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高±53截面内部尺寸柱、梁＋4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。（3）确保每个扣件和钢管的质量满意要求，主要视察扣件是否变形、裂缝，螺丝是否滑丝。钢管不能选用已经长期运用发生变形的。（4）模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目技术负责人签发拆模通知书。（5）浇筑混凝土时，木工要有专人看模。但不允许在高支架的平台底下看模。如在顶部浇筑混凝土时有人进入平台内看模，必需至少留两个人在架体外侧，并随时视察架体的变形，遇有险情刚好撤离。（6）细致执行三检制度，未阅历收合格不允许进入下一道工序。（7）严格限制楼层荷载，施工用料要分散堆放。9、拆模模板的拆除要求依据《模板工程施工方案执行》，本专项方案主要规定一下内容：1、高大模板支撑系统的拆除，需按要求上报拆模申请，在同条件试块试压强度达到下表规定后，才能拆模。构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂结构－≥1002、高大模板部位混凝土未浇筑时，下层模板不得拆除。详细拆除时间，依据理论计算为25天以后，详细时间以混凝土试块试压报告为准。五、施工平安保证措施1、模板安装和拆除的平安技术措施：高空作业的满堂脚手架的搭设和拆除必需由架子工搭设，高空作业的操作工人应有高空作业的操作证。模板的搭设：（1）施工现场平安责任人负责施工全过程的平安工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行平安技术交底。（2）支模过程中应遵守平安操作规程，安装模板操作人员应戴好平安帽，高空作业应系好挂好平安带。（3）高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应当搭设临时作业通道。（4）高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由平安员在现场监护。（5）混凝土浇筑时，平安员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发觉异样应马上暂停施工，快速疏散人员，刚好实行处理措施，待解除险情并经现场平安责任人检查同意后方可复工。（6）正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。楼板的脚手架支撑，应将荷载传导至底板上。模板的拆除：（1）拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最终拆梁底模板。（2）柱、梁、板模板的拆除必需待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板混凝土强度达到规范规定，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。（3）模板拆除的依次和方法。应依据配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。（4）拆模时，操作人员应站在平安处，以免发生平安事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。（5）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到刚好清理，修理和涂刷好隔离剂，以备待用。（6）模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。（7）已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。（8）拆模时，脚手架上应当铺设跳板，并固定坚固。2、施工应急救援预案：高支架模板架体内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急状况进行应急打算和响应。（一）机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理任组长，负责事故现场指挥，统筹支配等。项目部应急救援领导小组：组长组长副组长副组长组员组员项目部全体成员当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。施工现场紧急状况处理流程图项目经理或现场负责人快速作出推断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并依据状况的严峻程度确定是否报警。发觉人发觉后马上向项目经理或现场负责人报告公司工程部、平安生产委员会下属单位工程部门、经理判定项目部应急措施的相宜性，重大状况马上赶赴现场帮助处理，并向公司工程部和平安生产委员会报告。跟踪应急处理状况，必要时赶赴现场帮助处理；处理完毕后，评审应急打算和响应程序，必要时修订文件。应急电话：火警—119；匪警—项目经理或现场负责人快速作出推断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并依据状况的严峻程度确定是否报警。发觉人发觉后马上向项目经理或现场负责人报告公司工程部、平安生产委员会下属单位工程部门、经理判定项目部应急措施的相宜性，重大状况马上赶赴现场帮助处理，并向公司工程部和平安生产委员会报告。跟踪应急处理状况，必要时赶赴现场帮助处理；处理完毕后，评审应急打算和响应程序，必要时修订文件。（二）应急救援领导小组的职责（1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。（2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的打算工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。（3）进行有针对性的应急救援应变演习，有支配区分任务，明确责任。（4）当发生紧急状况时，马上报告公司应急救援领导小组并刚好实行救援工作，尽快限制险情扩散，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。（三）应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员马上向组长汇报，由组长马上上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快限制险情扩散，并协作、帮助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥支配。（4）项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。（四）救援方法高空坠落应急救援方法：(1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及立刻报告应急救救援领导小组抢救。(2）细致视察伤员的神志是否醒悟、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的详细状况。(3）假如是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应当快速送医院抢救。如发觉伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命平安。(4）假如伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运输时要平稳，否则会加重伤情。模板、坍塌应急救援方法：(1）地当发生高支模坍塌事故时，马上组织人员刚好抢救，防止事故扩大，在有伤亡的状况下限制好事故现场；(2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清晰伤员人数、状况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；(3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，实行有效的应急救援措施；(4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避开遗漏伤亡人员，把事故损失限制到最小；(5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。物体打击应急救援方法：当物体打击损害发生时，应尽快将伤员转移到平安地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后刚好送医院治疗。（1）止血：依据出血种类，采纳加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。（2）对伤口包扎：以爱护伤口、削减感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，削减伤痛。（3）对于头部受伤的伤员，首先应细致视察伤员的神志是否醒悟，是否昏迷、休克等，假如有呕吐、昏迷等症状，应快速送医院抢救。（4)假如是轻伤，在工地简洁处理后，再到医院检查；假如是重任，应快速送医院挽救。（5)预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援（五）高温作业1）、针对夏季高温时期，项目部加强领导，改善管理，严格从爱护职工的健康动身，对施工现场、施工区域内的防暑降温措施进行检查督促，力求抓早、抓紧、抓详细。2）、合理调整作息时间，避开中午高温时段进行施工作业，严格限制员工加班加点，尤其是室外作业人员，适当缩短工作时间。气温在35℃左右适当休息，气温37℃以上，中午休息到3点。如室外气温达到40℃3）、项目部应刚好供应符合卫生要求的饮用水，高温作业人员刚好补充与出汗量相当的水分和盐分；每天给施工人员供应绿豆水，既能解渴，又能消退疲惫、预防中暑。4）、通风处设置工人休息区，依据状况在确保用电平安的前提下配备肯定数量的电风扇，并由专人负责管理。3、模板支撑体系位移的检测监控措施：梁板高支模采纳扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必需随时监测。本方案实行如下监测措施：（1）班组日常进行平安检查，项目每周进行平安检查，分公司每月进行平安检查，全部平安检查记录必需形成书面材料。（2）日常检查、巡查重点部位：①杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。②底座是否松动，立杆是否符合要求。③连接扣件是否松动。④架体是否有不匀称的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。⑤施工过程中是否有超载的现象。⑥平安防护措施是否符合规范要求。⑦脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（3）在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可起先浇砼。浇砼的过程中，由质检员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发觉隐患，马上停工整改，隐患消退后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3m<L≤4m4m<L≤6.5m≤12≤20钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m≤30钢板尺3立杆全高垂直度肯定偏差≤100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值≤H/400钢板尺（4）高大模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必需由监测人、项目经理供应应施工、监理、设计及业主等相关单位。4、文明施工及环保措施:（1）模板拆除后的材料应按编号分类堆放。（2）模板每次运用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。（3）模板安装时，应留意限制噪声污染。（4）模板加工过程中运用电锯、电刨等，应留意限制噪音，夜间施工应遵守规定，防止噪声扰民。（5）加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格依据固体废弃物处理程序处理，避开污染环境。（6）每次下班时保证工完场清。六、高大模板支撑系统平安技术措施（一）、预防坍塌事故平安技术措施1、模板作业前，依据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。2、模板作业时，支撑系统采纳钢管和钢扣件，不得运用严峻锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚实稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满意支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应坚固连接，形成整体。3、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必需马上停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情解除后，方可接着作业。4、堆放模板时，严格限制数量、重量，防止超载。浇筑混凝土时，混凝土自由堆放高度不得超过500mm。5、安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6、安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好平安网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。7、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定坚固，严防突然掉落、倒塌伤人。（二）、预防高空坠落事故平安技术措施1、高支模安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。2、全部高处作业人员应学习高处作业平安学问及平安操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受特地的平安技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采纳新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关平安技术交底。3、项目部应按类别，有针对性地将各类平安警示标记悬挂于施工现场各相应部位。4、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员供应合格的平安帽、平安带等必备的平安防护用具。5、平安带运用前必需经过严格检查，合格后方可运用。作业人员应按规定正确佩戴和运用平安带。平安带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要留意带子不能与锐利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。6、支、拆模板时应保证作业人员有牢靠立足点，作业面应按规定设置平安防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应匀称堆置，并不得超过设计允许荷载。7、已支好模板的楼层四周必需用临时护栏围好，护栏要坚固牢靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目平安网。8、高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对平安防护设施进行验收，阅历收合格签字后，方可作业。平安防护设施应做到定型化、工具化。须要临时拆除或变动平安设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，阅历收合格签字后，方可实施。9、浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等状况，发觉问题应马上停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。10、混凝土泵管应用支架垫固放在梁上，不得干脆与楼板接触。竖向泵管的加固应当有独立的加固钢管，不允许干脆加固在满堂脚手架上。高支架模板采纳汽车泵浇筑砼。（三）消防措施1）、楼层木工作业区内或堆放木方、模板位置配置两组灭火器，每组2只。2）、下班前木工作业区内的木屑、废木方、废模板刚好清理干净，堆放到指定地点。3）、施工现场严禁吸烟，提高个人消防意识，如吸烟到指定吸烟区。七、计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工模板平安技术规范》（JGJ162-2008）等规范编制。梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)18混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1300新浇混凝土结构层高(m)13.5梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.55非自定义:0.65风压高度改变系数μz1.48风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm)800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×1＝42.16kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝40.4kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝33.25kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×42.16×0.2σ＝Mmax/W＝0.21×106/54000＝3.9N/mm2≤[f]＝15N/mm2满意要求！2、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×33.25×2004/(100×10000×486000)＝0.057mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满意要求！3、支座反力计算设计值(承载实力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×40.4×0.2+0.437×1.76×0.2＝3.18kNR2=1.25q1l标准值(正常运用极限状态)R1'=R3'=0.375q2lR2'=1.25q2l五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面反抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.18+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(1.3-0.1)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×1]×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，10.54+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2}=10.59kN/mq2＝max[2.49+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(1.3-0.1)+(0.5+(24+1.1)×0.1)×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，8.31+(0.3-0.1)×0.4/2]＝8.35kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.59×0.82，0.5×10.59×0.2σ＝Mmax/W＝0.73×106/83330＝8.7N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满意要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1lτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×5.142×1000/(2×50×100)＝1.54N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满意要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.35×8004/(100×9350×4166700)＝0.55mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝ν2＝q2l24/(8EI)＝8.35×2004/(8×9350×4166700)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝满意要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载实力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝4.04kN，R2＝9.68kN正常运用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝3.41kN，R'2＝7.64kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面反抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽视不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.303×106/4490＝67.49N/mm2≤[f]=205N/mm2满意要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.778kNτmax＝2Vmax/A=2×2.778×1000/424＝13.1N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满意要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满意要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.26kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满意要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.26kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的状况下，单扣件能满意要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面反抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满意要求！查表得，φ＝0.671、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.65×0.8×1.52/10＝0.13kN·m2、稳定性计算依据《建筑施工模板平安技术规范》公式-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+0.9×1.4×2]×1＝38.18kN/m2)小梁验算q1＝max{2.89+(0.3-0.1)×0.4/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×max[0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2]/2×1，9.54+(0.3-0.1)×0.4/2}=9.58kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.18kN，R2＝13.94kN，R3＝1.18kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.18+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.4-0.4/2)/2×0.9，13.94，1.18+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/2×0.9]+0.13/0.8＝14.11kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14109.6/(0.67×424)+0.13×106/4490＝79N/mm2≤[f]＝205N/mm2满意要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝15.23kN≤[N]＝30kN满意要求！板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)9新浇混凝土楼板边宽B(m)9二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.550.65风压高度改变系数μz1.48风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)13.5立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)100，100设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000依据《建筑施工模板平安技术规范》"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×1=5.97kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[5.97×0.32/8，0.11×0.3σ＝Mmax/W＝0.24×106/54000＝4.4N/mm2≤[f]＝15N/mm2满意要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.1)×1=2.61kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×2.61×3004/(384×10000×486000)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满意要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面反抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[9000/800]取整＝11，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝1.86kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)×0.3＝0.91kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝-0.071q1静L2-0.107q1活L2＝-0.071×0.91×0.82-0.107×0.94×0.82＝0.11kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.1×0.82M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.86×0.12/2，0.1×0.1Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.11，0.53，0.32]＝0.53kN·mσ＝Mmax/W＝0.53×106/83330＝6.41N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满意要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.91×0.8+0.62×0.94×0.8＝0.91kNV2＝0.607q2LV3＝max[q1L1，q2LVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.91，2.19，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满意要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.3＝0.84kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.84×8004/(100×9350×4166700)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.84×1004/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝100/400＝0.25mm满意要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面反抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.54kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.3＝0.98kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.3=0.9kN/m承载实力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.98×0.8+1.223×0.57×0.8＝1.45kN按悬臂梁，R1＝q1lR＝max[Rmax，R1]＝1.45kN;同理，R'＝1.08kN，R''＝1.08kN正常运用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.83×0.1＝0.08kNR＝max[Rmax，R1]＝0.83kN;同理，R'＝0.62kN，R''＝0.62kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.34kN·mσ＝Mmax/W＝0.34×106/4490＝75.53N/mm2≤[f]＝205N/mm2满意要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.42kNτmax＝2Vmax/A=2×2.42×1000/424＝11.44N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满意要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.32mmνmax＝0.32mm≤[ν]＝2mm满意要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面反抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1500/15.9＝94.34≤[λ]＝150满意要求！查表得，φ＝0.67Mw＝0.92×1.4×0.65×0.8×1.52/10＝0.13kN·mNw＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.92×1.4×0.13/0.8＝3.17kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝3167.24/(0.67×424)+0.13×106/4490＝40.66N/mm2≤[f]＝205N/mm2满意要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝3.17kN≤[N]＝30kN满意要求！梁侧模板计算书一、工程属性新浇混凝梁名称KL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×1300梁板结构状况见下图楼板厚度(mm)100二、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.3振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1.3]＝min[38.4，31.2]＝31.2kN/m2承载实力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×31.2+1.4×4，1.35×31.2+1.4×0.7×4]＝0.9max[43.04，46.04]＝0.9×46.04＝41.44kN/m2正常运用极限状态设计值S正＝G4k＝31.2kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)350主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)75对拉螺栓水平向间距(mm)350支撑距梁底距离依次为300，600，900设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000