8m以上高支模方案

施工组织设计〔方案〕报审表工程名称：4500t/d熟料生产线工程致：中外建天利〔北京〕工程监理询问〔监理单位〕4500t/d熟料生产线高大模板工程施工组织设计〔方案〕的编制，现报上该工程报验申请表，并。附件4500t/d熟料生产线高大模板专项施工方案一份》审查意见：

承包单位〔章〕———————————项目经理———————————日 期——————————————————————/专业监理工程师———————————日 期———————————C高大模板专项施工方案2023628日目 录第一节编制依据……………………3其次节工程概况……………………3第三节支模根底要求………………4第四节方案选择……………………4第五节高支模构造设计与构造要求………………4第六节材料质量把握………………7第七节高支模板体系的施工搭设〔安装〕………7第八节砼浇筑留意事项 …………9第九节高大模板及支架体系的撤除………………10第十节安全施工技术措施…………12第十一节预防坍塌事故的安全技术措施…………13第十二节预防高空坠落事故安全技术措施………15第十三节监测措施…………………16第十四节应急预案…………………17第十五节模板及支架计算书……………………241、计算书1：300*900mm梁模板计算书…………………242、计算书2：250*700mm梁模板计算书………………… 433、计算书3：250*650mm梁模板计算书………………… 634、计算书6：板模板计算书…………… 83第十六节 图………………………… 93安徽瀛浦金龙4500吨/天熟料生产线C线工程高大模板专项施工方案第一节编制依据1JGJ162-20232JGJ130-20233〔GB50009-2023〕4GB50204-20235〔GB50017-2023〕6《木构造设计标准》GB50005-20237、本工程构造施工图及施工组织设计4500/天熟料生产线C8m煤粉制备；烧成窑头电收尘；废气处理为框架构造。高支模区域概况：11.4100m300*900m350*1000mm、250*600mm、500*1100mm11.3m100mm；梁的截面尺寸有300*900mm、250*600mm、250*400mm10.3100m300*900m250*600mm、250*400mm第三节支模根底要求为防止满堂架立杆产生沉降，高大支模部位地坪做法:去除外表松散土;60cm厚C15120kpa300mm50mm松木地龙板。第四节方案选择为确保质量和安全，并满足工期要求，在选择方案时，充分考虑了以下几点：1、模板及其支架的构造设计，必需做到安全牢靠，经济合理。2、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养修理。3、构造选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆便利，便于检查验收。4综合以上模板及支架设计原则，同时结合本工程的实际状况，考虑以往的施工阅历，打算承受胶合板模板及扣件式钢管支架方案。第五节高支模构造设计与构造要求1、构造设计荷载：浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；梁内钢筋自重(kN/m3):1.50；楼板内钢筋自重(kN/m3):1.10；楼板模板自重(kN/m2)：0.35；梁板模板自重(kN/m2)：0.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；浇混凝土侧压力标准值经过计算确定；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；Φ48×3.016mm40×90mm木枋、M12、部位 梁、板尺寸 计算梁/板

代表梁/板 支架构造布置煤粉制备

300*900mm250*700mm250*600mm500*1100mm

300*900mm计1，24页250*700mm计算书2，第43

立杆沿梁跨度方向间La(m)：0.825；立杆步距h(m)：1.50；梁两侧300*900mm、 立杆间距(m)：0.8〔计算按0.95〕；梁底增加承重立杆根数：1；具体尺寸以图为准。立杆沿梁跨度方向间距L(m)：a0.825；立杆步距h(m)：1.50；梁两250*700mm 侧立杆间距(m)：0.86；梁底增加承重立杆根数：0；具体尺寸以图为准。立杆沿梁跨度方向间距L(m)：a250*600mm计算书3，第63

250*600mm250*500mm

1.50；梁两侧立杆间距(m)：0.75；梁底增加承重立杆根数：0；具体尺寸以图为准。立杆沿梁跨度方向间距L(m)：a0.825；立杆步距h(m)：1.50；梁两电收尘

300*900mm250*600mm250*400mm

300*900mm 300*900mm计算书1，第24，计3，第63250*400mm页

侧立杆间距(m)：0.95；梁底增加承立杆沿梁跨度方向间距L(m)：a0.95；立杆步距h(m)：1.50；梁两侧立杆间距(m)：0.75；梁底增加承重立杆根数：0；具体尺寸以图为准。横向间距或排距(m):0.825；纵距楼板厚度楼板 120mm

120mm 计 (m):0.9；步距(m):1.50；〔两个部位120mm页。支架构造和模板具体状况见有关图纸。

具体尺寸以图为准2、模板及支架搭设的构造要求：内部竖向剪刀撑在纵、横方向按图示位置和方式设置。3道，布置和设置方式见图。500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3度不得小于500mm，并应承受2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进展固定。在立柱底距地面200mm高处，沿纵、横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。高支架立柱之间必需在每一步距处纵、横两个方向各设一道水平拉杆〔不得有单方向不按步距设置水平杆的现象；在顶层步距两道水平立杆之间增加一道水平拉杆；有条件时，全部水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢或抱牢。无处可顶可抱时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。遇钢筋砼柱处，纵、横向水平杆处应用短钢管与四周及内部钢筋混凝土柱抱牢〔2。45°~60°；全部剪刀撑杆件均应在主节点处与立柱或水平拉杆扣牢。、严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定于水平杆上。、支架顶部的支撑横杆与立柱的连接承受双扣件，梁两侧立柱与梁底纵向水平杆连接也必需承受双扣件。其它要求见图纸说明。第六节材料质量把握Φ48×3.5管，强度等级Q235-A，施工前必需将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进展钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足要求后，方可在施工中使用。钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092Q235一般GB/T700中Q235A级钢的规定，不得使用有严峻锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。可锻铸造扣件，应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中规定的ZG200-420ZG230-450ZG270-500ZG310-570号钢的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家供给，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB1583165N.M时，不得发生破坏。钢管和扣件应有质量合格证、质量检查报告。木材，不得有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节等质量缺陷；主要承重20%。第七节高支模板体系的施工搭设〔安装〕1、施工预备：1)备足各种施工材料，提前做好质量检验。2〕生疏图纸，做好技术交底工作；放好轴线、水平把握标高线等。依据设计图纸构件的尺寸，配制加工好模板，并按相应构造构件编号。2、支架安装：1)弹线确定支架立柱安装位置，须严格依据本方案要求的间距进展布架，不得任凭增大间距。应有两人以上协作安装。确保立柱纵横两个方向符合要求后，才可连续往上安装；2〕45~60N.m矩扳手逐个检查。支架立柱底面和顶面应顶紧顶牢。支架搭好后，要拉线检查调整水平度和垂直度。模板支架立杆底座下应垫木板。支架搭设的其他要求依据第五节内容和《建筑施工模板安全技术标准JGJ162-2023JGJ130-2023执行。3顶标高线，调整好支架标高，要通线检查，在安装梁底模板时，要按设计要求起拱，设计如没有具体明确，应按标准规定起拱。800mm800mm时，可先安装梁侧模板再安装钢筋。梁侧模板安装要通线找直，按设计要求加穿对拉螺栓，以保证梁截面尺寸的正确，梁上口模板要设支撑卡，安装完毕后要校正梁中线、标高、截面尺寸、去除模板内杂物，检查合格后办理预检。4、板模板安装：并固定支架，然后依次安装模板。支架顶木枋通线调平后，再铺放板模板，板模板拼缝要严密，接缝处要平坦。安装完毕后，将板面清扫干净。得任凭更改。整个模板体系安装完成后，应依据《混凝土构造工程施工质量验收标准》GB50204-2023JGJ162-2023和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》JGJ130-2023进展全面细致检查，符合要求并办理验收手续后，方可进入下道工序。第八节砼浇筑留意事项1每一振点的振捣连续时间，应使外表呈现浮浆为止。2、梁板砼浇筑应从跨中开头向两端对称分层浇筑。3、本工程应先浇筑柱，待到达确定强度后，再浇捣梁、板。4、砼浇注过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。5、倾倒砼时，应尽量把握对楼板所造成的冲击，应避开砼在出料口积存过高<100m，并且安排人员用工具将积存的砼快速向四周摊开。6、浇筑过程中，派人观看支架和支承状况，觉察下沉、松动和变形等状况要暂停施工，人员准时撤离，视状况处理后恢复施工。第九节高大模板及支架体系的撤除1、撤除的批准程序：高支模撤除前，必需向监理单位提交申请拆模报告，监理单位签字同意前方可拆模。2、钢管架高支模撤除：支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得任凭撤除。撤除支撑及模板前，应将该层砼试件送试验检测，当试块到达规定的强度符合下表要求后，并呈报监理公司，经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可撤除。砼拆模强度要求一览表构造类型构造跨度设计强度标准值百分率(%)梁、拱、壳≤8m＞8m≥75100≤2m≥50板＞2m、≤8m≥75＞8m100悬臂构造—100度标准值。高支模撤除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。侧模撤除时的砼应能保证其外表及棱角不受损伤。撤除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。严禁站在悬臂构造上面敲拆底模，严禁在同一垂直平面上操作。模板撤除时，不应对楼层形成冲击荷载，撤除的模板和支架宜分散堆放并准时清运。严格把握模板及其支架撤除的挨次。撤除脚手架支撑前，应去除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。撤除脚手架支撑时，应设置戒备标志，并由专职人员负责戒备。撤除时，先将支架顶部松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后撤除剪刀撑及支架，模板撤除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。安全作业的要求运行。支架的撤除应从一端走向另一端，自上而下逐层地进展。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的挨次进展。全防护用品。撤除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接件应放入袋内。掷。第十节安全施工技术措施钢管脚手架搭设前，应按《建筑施工模板安全技术标准》JGJ162-2023和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》JGJ130-2023和施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。对钢管支架、配件等应进展检查验收，严禁使用不合格的材料。搭拆脚手架支撑必需由专业架子工担当，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必需正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。高支模撤除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。操作层〔楼层〕上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在支架上集中堆放模板、枋木、钢筋等物体，严禁在支架上接缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。模板支架搭设完毕后应进展检查验收，合格前方准使用。监视，随时订正可能消灭的质量安全隐患，搭设前要进展班前安全技术交底，搭设完毕后要进展自检，假设觉察有松动、倾斜、弯曲、不结实等现象，必需准时进展整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。支模完毕，经班组、工程部自检合格，报监理验收合格后，方能绑扎钢管、浇筑砼。在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支架、剪力撑等构件是否符合要求。立杆上部是否顶紧，底座是否松动，垫层是否有沉陷。安全防护措施是否符合标准要求。在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监视下，派木工进展巡查，负责检查模板、支架，假设觉察特别，马上停顿浇筑砼，并准时组织人员进展加固处理，保证浇筑工作正常进展。钢管支架在使用过程中，严禁撤除任何杆件或零配件，如阻碍作业需撤除个别杆件时，需经技术负责人同意并实行牢靠措施前方可撤除，作业完成后，马上复原。安装好后，应进展验收，合格前方可进展梁、板模板的安装。浇筑砼前再次对钢管支架进展检查，确定无问题前方可浇筑砼。螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应准时修理，按品种、规格分类整理存放，妥当保管。支撑系统安装应自一端向另一端延长，自下而上按步架设，不得相对进展，以免结合处错位，难于连接。水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进展。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平坦，混凝土不得积存在泵送管路出口处。应避开装卸物料对模板支架产生偏心、振动和冲击。撤除时应承受先搭后拆、后搭先拆的施工挨次。撤除模板支撑时应承受牢靠安全措施，严禁高空抛掷。第十一节预防坍塌事故的安全技术措施模板支撑必需严格依据高支模施工方案施工。形、断裂的支撑材料作立杆。斜支撑和钢管架应结实拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，消灭位移时，必需马上停顿施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排解后，方可作业。楼面堆放模板及钢管架时，严格把握数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进展行荷载计算，并对楼面进展加固。塌事故发生。安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手1.2米。拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定结实，严防突然掉落、倒塌伤人。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平坦，混凝土不得积存在泵送管路出口处。应避开装卸物料对模板支架产生偏心、振动和冲击。施工完毕后应马上恢复。模扳支撑撤除前必需向监理单位报送撤除申请书，经监理同意签字前方可撤除。撤除时应承受先搭后拆，后搭先拆的施工挨次。第十二节预防高空坠落事故安全技术措施安全教育及相关的安全预防工作。格后，方可投入使用。安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进展特地的安全技术签字交底。承受工艺、技术、材料和设备的，应按规定对作业人员进展相关安全技术签字交底。员供给合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必需经过检查合格，安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要留意带子不能与锐利或毛刺的地方接触，以防磨擦割断。各相应部位，夜间应设红灯示警。1.2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。收，阅历收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑(或红白)相间的条纹标示，盖件等以黄(或红)色标示。需要临时撤除或变动安全设施的，应经工程分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，阅历收合格签字后，方可实施。各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，工程负责人审批签字并组织有关部门验收，阅历收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接，作业平台上严禁超载。撤除模板支撑时应承受牢靠安全措施，严禁高空抛掷。1米处满挂兜网作为水平防护措施，并满铺脚手板，以确保安全。第十三节监测措施本工程承受钢管扣件式支架体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必需随时监测。本方案实行如下监测措施：1、班组日常进展安全检查，工程部每周进展安全检查，分公司每月进展安全检查．全部安全检查记录必需形成书面材料。2、日常检查、巡查的重点部位：杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。立杆是否悬空，连接扣件是否松动。支架体系是否有松动、垂直度是否有偏差。施工过程中是否有超载的现象。安全防护措施是否符合标准要求。支架体系和各杆件是否有变形的现象。3、在承受六级大风或大暴雨后必需进展全面检查。4、在浇捣梁砼前，由工程部对脚手架全面系统检查，合格后才开头浇砼。在浇砼过程中由专职安全员、施工员对高支模体系检查，随时观测支架体系的变样子况，觉察隐患，准时停顿施工，实行措施。第十四节应急预案一、应急目标发生事故时，能准时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治疗。杜绝抢救方法不当造成的人员伤亡事故，杜绝二次事故发生。二、应急预备①应急组织机构1、应急领导小组：工程经理为该小组组长，工程副经理、工程技术负责人为副组长，现场全体治理人员为组员。2、现场抢救组：工程安全部负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员，现场全体治理人员为组员。3、医疗救治组：工程安全部负责人为组长，工程全体人员为医疗救治组成员，现场全体治理人员为组员。4、后勤效劳组：工程部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤效劳组成员，现场全体治理人员为组员。5、保安组：工程部保安队长为组长，全体保安员为组员。6、应急组织的工种及人数应依据事故现场需要灵敏调配。②应急组织机构图应急组长 李正应急组长 李正应急副组长 董学斌应急副组长周强君现医应后保场疗急勤安抢救通服组③应急物资和设施预备医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；抢救工具：一般工地常备工具即根本满足使用；36V以下安全线路、具灯；通讯器材：、手机、对讲机；交通工具：工地常备一辆应急车辆；灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急状况下集中使用；预备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施；必要的资金保证；工程突发大事报告程序流程图：大事觉察人、当事人大事觉察人、当事人工程经理工程副经理工程技术负责生产经理按程序启动应外部报警：急响应预案 内部上报对外上报火警：119大事检查、处匪警：110业监相整改、教育主理关部应急预案评审门修订应急预案三、应急响应①发生坍塌的应急措施高支模架体发生塌坍时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、相互误伤等。高支模架体发生坍塌时，现场治理人员应组织班组长首先组织人员疏敞，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的状况下马上组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。工程应急小组得知状况后，应协同工程医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打120急救，以防不测。工程应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避开耽误抢救时间。在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观看支撑架体的稳定状况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，假设有可能连续坍塌，则首先要用挖机等机械排解松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观看摸板的变化状况，觉察变化，马上向施工负责人报告。(如供氧、包扎)，找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用机械将架体不稳定的一侧挖除，形成确定宽度稳定的工作面，然后承受人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必需组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，依据工作面合理安排人力并准时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由工地医生对受伤人员进展简洁救助,争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停顿者马上做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到四周较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里假设有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进展正规心肺复苏，伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进展热敷或按摩。在现场施救过程中，如觉察这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院抢救车将来之前，利用现场的木板选配4名身强力壮的抢救组人员保持在同一水平面上将其始至抢救车到达的地带。伤员在经过工程医疗人员简洁抢救后，不管受伤轻重，均应用抢救车或工程部车辆尽快送到最近医院做进一步的抢救与治疗，听从医生意见是否进展留院观看。紧急救援工作完毕后，应划定危急区域，安排测量人员进展架体位移变形观测，并安排有阅历的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应准时实行措施处理。对坍塌段尚未进展有效处理之前，应划出戒备线或实行拦护措施，防止任何人员靠近危急区域。事故发生后应急措施当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的治理人员，离出事地点最近的治理人员应快速在赶到出事地点，对事故状况快速做出初步推断，担当临时指挥应急抢救工作，通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。工程应急小组组长或副组长接到报告后，依据事故大小，马上组织应急小组成员赶到观场开展救援工作。应急救援应依据高处坠落高度的不同状况实行不同的应急救援措施。3米以120求救，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避开延误时间。并指派工程保安队长快速对现场进展戒备、并维持秩序，掉到地面20米范围要停顿作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进展看护，避开二次事故的发生。从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应快速对掉落人员的受伤120求救，并马上派人120的到来，由引路者直接带到出事地点，避开延误时间。并指派工程保安队长快速对现场进展戒备，并维持秩序。掉落地点的同一层的全部作业要马上停顿，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进展专人看护，避开二次事故的发生。掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才便利进展救治。因此应急救援领导人必需召集在现场医生和工程技术负责人一起确定转移方案。③现场临时救治措施120赶到前，现场医生要对当事者进展准时的必要治疗，现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形上。120120120医生在车上连续对受伤者进展必要的救治，尽快送医院进展抢救治疗，避开延误抢救的时间。首先由现场医生观看伤者的受伤状况、部位、损害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。对呼吸、心跳停顿者，应马上进展人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、平卧、少动，并将下肢抬20度左右。如高处坠落者消灭颅脑外伤，如伤者神志糊涂，则先想方法止血；如处在昏迷状态，则在止血的同时必需维持昏迷者的呼吸道畅通，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉堵塞。如高处坠落者消灭骨折，比方手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的状况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起，然后再用硬担架搬运。偶有凹陷骨折、严峻的颅底骨折及严峻的脑损伤病症消灭，创伤处用消毒的纱布掩盖伤口，用绷带或布条包扎后，准时送医院治疗。觉察脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等掩盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避开受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而造成二次损害的发生。第十五节模板及支架计算书〔为削减计算书篇幅，本计算书综合两个部位同类梁中模板支架最大高度和立杆最大间距计算。〕计算书1：300x900梁模板计算书一、参数信息模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：11.47；梁两侧立杆间距(m)：0.95；梁底增加承重立杆根数：1；承受的钢管类型为Φ483系数：0.80；荷载参数(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：21.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

材料参数E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：16.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板参数b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；梁侧模板参数(mm)：250；主楞竖向根数：2；(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：100mm，600mm；主楞材料：圆钢管；(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；0时系统按200/(T+15)计算，得4.651h；T--混凝土的入模温度，取28.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至浇混凝土顶面总高度，取0.900m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。、21.600kN/m2，取较小值21.600kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑浇混凝土侧压力。强度计算

(单位：mm)材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/W<f其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=78×1.6×1.6/6=33.28cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ --面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；依据均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.78×21.6=20.218kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.78×4=4.368kN/m；计算跨度:l=250mm；M0.1×20.218×25020.117×4.368×25021.58×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×20.218×0.25+1.2×4.368×0.25=6.87kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值σ1.58×105/3.33×104=4.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；σ=4.8N/mm2[f]=13N/mm2，满足要求！挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250q--作用在模板上的浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=20.218N/mm；l--计算跨度:l=250mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩I78×1.6×1.6×1.6/12=26.62cm4；面板的最大挠度计算值ν0.677×20.218×2504/(100×6000×2.66×105)=0.335mm；面板的最大容许挠度值:[νl/250=250/2501mm；面板的最大挠度计算值ν=0.335mm[ν]=1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算次楞计算次楞均布荷载依据面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.870/(0.900-0.120)=8.808kN/mW和弹性模量E分别为:W=1×4×9×9/6=54cm3；I=1×4×9×9×9/12=243cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)M0.181kN·m，最大支座反力R=3.985kN，最大变形ν=0.195mm次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]σ1.81×105/5.40×1043.3N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=3.3N/mm2 小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值[ν]=500/400=1.25mm；ν=0.195mm[ν]=1.25mm，满足要求！主楞计算3.985kN,依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞承受圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN·m)主楞计算变形图(mm)M0.448kN·mR=8.867kNν=0.167mm主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]σ4.48×105/8.99×10349.9N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；σ=49.9N/mm2[f]=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算依据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.167mm主楞的最大容许挠度值[ν]=500/400=1.25mm；ν=0.167mm[ν]=1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×AN--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号: M12；查表得：穿梁螺栓有效直径: 9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N=8.867kN。穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.867kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据模板底支撑的间,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W= 825×16×16/6=3.52×104mm3；I= 825×16×16×16/12=2.82×105mm4；抗弯强度验算按以下公式进展面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f](kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.90+0.50]×0.83=23.216kN/m；(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.50)×0.83=5.198kN/m；q=23.216+5.198=28.413kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×28.413×1502=7.99×104N·mm；RB=1.25ql=1.25×28.413×0.15=5.327kNσ=Mmax/W=7.99×104/3.52×104=2.3N/mm2；σ=2.3N/mm2[f]=13N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度计算公式如下：ν0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=19.346kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=150.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν=150.00/2500.600mm；面板的最大挠度计算值ν0.521×23.216×1504/(100×6000×2.82×105)=0.036mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.036mm 小于面板的最大允许挠度值:[ν] 满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑承受方木。强度及抗剪验算要考虑模板构造自重荷载、浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载重荷载。荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载依据面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.327/0.825=6.458kN/m方木的支撑力验算方木计算简图方木依据三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M=0.1ql2=0.1×6.458×0.8252=0.44kN·m；最大应力 σ=M/W=0.44×106/54000=8.1N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值8.1N/mm213N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必需满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×6.458×0.825=3.196kN；方木受剪应力计算值τ=3×3.196×1000/(2×40×90)=1.332N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值1.332N/mm21.4N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250ν0.677×6.458×8254/(100×9000×243×104)=0.926mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.825×1000/250=3.300mm；ν0.926mm[ν]=3.3mm，满足要求！支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.647kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.327kN梁两侧局部楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.950-0.300)/4×0.825×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×0.825×(0.900-0.120)×0.500=1.705kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)支座力:N1=N3=0.448kN；N2=11.132kN；Mmax=0.29kN·m；Vmax=0.093mm；最大应力σ=0.294490=64.5支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值64.5N/mm2205N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移的计算承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(标准5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依据前面计算结果得到R=11.132kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]梁两侧立杆稳定性验算N--立杆的轴心压力设计值，它包括：N1=0.448kN；N21.2×0.129×11.47=1.777kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×[(0.90/2+(0.95-0.30)/4)×0.83×0.50+(0.90/2+(0.95-0.30)/4)×0.83×0.120×(1.50+24.00)]=2.159kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：NN1+N2+N3+N4=0.448+1.777+2.159+3.183=7.568kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--计算长度附加系数，取值为：1.167；μ--计算长度系数，参照《扣件式标准》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=7567.534/(0.205×424)=87.1N/mm2；σ87.1N/mm2[f]=205N/mm2，满足要求！梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=11.132kN；N21.2×0.129×(11.47-0.9)=1.777kN；N=N1+N2=11.132+1.638=12.77kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--计算长度附加系数，取值为：1.167；μ--计算长度系数，参照《扣件式标准》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=12769.517/(0.205×424)=146.9N/mm2；σ146.9N/mm2[f]=205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.026×(1.5+0.1×2)=2.035m；k1--计算长度附加系数依据表1取值1.167;k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7依据表2取值1.026；lo/i2035.481/15.9=128；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12769.517/(0.406×424)=74.2N/mm2；σ74.2N/mm2[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》十一、立杆的地基承载力计算立杆根底底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120×0.4=48kPa；其中，地基承载力标准值：fgk120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；立杆根底底面的平均压力：p=N/A=11.132/0.25=44.528kPa；N11.132kN；根底底面面积：A=0.25m2。p=44.528fg=48kPa。地基承载力满足要求！计算书2：250x700梁模板计算书一、参数信息模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.25；梁截面高度D(m)：0.70；La(m)：0.83；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；Lb(m)：0.87；梁支撑架搭设高度H(m)：11.47；梁两侧立杆间距(m)：0.86；梁底增加承重立杆根数：0；承受的钢管类型为Φ483系数：0.80；荷载参数(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

材料参数E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：16.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板参数b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；梁侧模板参数(mm)：250；主楞竖向根数：2；(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：100mm，500mm；主楞材料：圆钢管；(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；0时系统按200/(T+15)计算，得4.651h；T--混凝土的入模温度，取28.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至浇混凝土顶面总高度，取0.700m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得41.507kN/m2、16.800kN/m2，取较小值16.800kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑浇混凝土侧压力。强度计算

(单位：mm)材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/W<f其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=58×1.6×1.6/6=24.75cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ --面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；依据均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.58×16.8=11.693kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.58×4=3.248kN/m；计算跨度:l=250mm；M0.1×11.693×25020.117×3.248×25029.68×104N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×11.693×0.25+1.2×3.248×0.25=4.19kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值σ9.68×104/2.47×104=3.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；σ=3.9N/mm2[f]=13N/mm2，满足要求！挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250q--作用在模板上的浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=11.693N/mm；l--计算跨度:l=250mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩I58×1.6×1.6×1.6/12=19.8cm4；面板的最大挠度计算值ν0.677×11.693×2504/(100×6000×1.98×105)=0.26mm；面板的最大容许挠度值:[νl/250=250/2501mm；面板的最大挠度计算值ν=0.26mm[ν]=1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算次楞计算次楞均布荷载依据面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.190/(0.700-0.120)=7.224kN/mW和弹性模量E分别为:W=1×4×9×9/6=54cm3；I=1×4×9×9×9/12=243cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)M0.110kN·m，最大支座反力R=2.200kN，最大变形ν=0.083mm次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]σ1.10×105/5.40×1042N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=2N/mm2 小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=400/400=1mm；ν=0.083mm[ν]=1mm，满足要求！主楞计算2.2kN,依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞承受圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN·m)主楞计算变形图(mm)M0.248kN·mR=4.895kNν=0.092mm主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]σ2.48×105/8.99×10327.5N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；σ=27.5N/mm2[f]=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算依据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.092mm主楞的最大容许挠度值[ν]=500/400=1.25mm；ν=0.092mm[ν]=1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×AN--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号: M12；查表得：穿梁螺栓有效直径: 9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N=4.895kN。穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.895kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W= 412.5×16×16/6=1.76×104mm3；I= 412.5×16×16×16/12=1.41×105mm4；抗弯强度验算按以下公式进展面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f](kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.70+0.50]×0.41=9.083kN/m；(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.50)×0.41=2.599kN/m；q=9.083+2.599=11.682kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×11.682×1252=2.28×104N·mm；RB=1.25ql=1.25×11.682×0.125=1.825kNσ=Mmax/W=2.28×104/1.76×104=1.3N/mm2；σ=1.3N/mm2=13N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度计算公式如下：ν0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:qq1/1.2=7.569kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=125.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν=125.00/2500.500mm；面板的最大挠度计算值ν0.521×9.083×1254/(100×6000×1.41×105)=0.014mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.014mm 小于面板的最大允许挠度值:[ν] 满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑承受方木。强度及抗剪验算要考虑模板构造自重荷载、浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载重荷载。荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载依据面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.825/0.412=4.425kN/m方木的支撑力验算方木计算简图方木依据三跨连续梁计算。I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/654cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M=0.1ql2=0.1×4.425×0.4122=0.075kN·m；最大应力 σ=M/W=0.075×106/54000=1.4N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值1.4N/mm213N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必需满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×4.425×0.412=1.095kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.095×1000/(2×40×90)=0.456N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.456N/mm21.4N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250ν0.677×4.425×412.54/(100×9000×243×104)=0.04mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.413×1000/250=1.650mm；ν0.04mm[ν]=1.65mm，满足要求！支撑小横杆的强度验算P1=RA=0.568kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.825kN梁两侧局部楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.860-0.250)/4×0.413×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×0.413×(0.700-0.120)×0.500=0.725kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)支座力:N1=N2=2.204kN；Mmax=0.786kN·m；Vmax=2.454mm；最大应力σ=0.7864490=175.2[f]=205N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值175.2N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49cm3；I=10.78cm4；E=206000N/mm2；支撑钢管依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.204kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kN·m)(mm)Mmax=0.318kN·m；最大变形νmax=0.644mm；最大支座力Rmax=4.739kN；σ=M/W0.318×106/(4.49×103)=70.9N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；70.9N/mm2205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度νmax=0.644mm小于825/150与10mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(标准5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依据前面计算结果得到R=4.739kN；R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]梁两侧立杆稳定性验算N--立杆的轴心压力设计值，它包括：N2=4.739kN；N31.2×0.129×11.47=1.777kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2×[(0.87/2+(0.86-0.25)/4)×0.83×0.50+(0.87/2+(0.86-0.25)/4)×0.83×0.120×(1.50+24.00)]=2.071kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：NN2+N3+N4+N5=4.739+1.777+2.071+3.054=11.64kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--计算长度附加系数，取值为：1.167；μ--计算长度系数，参照《扣件式标准》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=11639.707/(0.205×424)=133.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ133.9N/mm2[f]=205N/mm2，满足要求！十一、立杆的地基承载力计算立杆根底底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120×0.4=48kPa；其中，地基承载力标准值：fgk120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；立杆根底底面的平均压力：p=N/A=11.64/0.25=46.559kPa；N11.64kN；根底底面面积：A=0.25m2。p=46.559fg=48kPa。地基承载力满足要求！计算书3：250x600梁模板计算书一、参数信息模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.25；梁截面高度D(m)：0.60；La(m)：0.95；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：11.47；梁两侧立杆间距(m)：0.75；梁底增加承重立杆根数：0；承受的钢管类型为Φ483系数：0.80；荷载参数(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

材料参数E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：16.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板参数b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；梁侧模板参数(mm)：250；主楞竖向根数：2；(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：100mm，400mm；主楞材料：圆钢管；(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；0时系统按200/(T+15)计算，得4.651h；T--混凝土的入模温度，取28.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至浇混凝土顶面总高度，取0.600m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得41.507kN/m2、14.400kN/m2，取较小值14.400kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑浇混凝土侧压力。强度计算

(单位：mm)材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/W<f其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=48×1.6×1.6/6=20.48cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ --面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；依据均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.48×14.4=8.294kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.48×4=2.688kN/m；计算跨度:l=250mm；M0.1×8.294×25020.117×2.688×25027.15×104N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.294×0.25+1.2×2.688×0.25=3.087kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值σ7.15×104/2.05×104=3.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；σ=3.5N/mm2[f]=13N/mm2，满足要求！挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250q--作用在模板上的浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=8.294N/mm；l--计算跨度:l=250mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩I48×1.6×1.6×1.6/12=16.38cm4；面板的最大挠度计算值ν0.677×8.294×2504/(100×6000×1.64×105)=0.223mm；面板的最大容许挠度值:[νl/250=250/2501mm；面板的最大挠度计算值ν=0.223mm[ν]=1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算次楞计算次楞均布荷载依据面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.087/(0.600-0.120)=6.432kN/mW和弹性模量E分别为:W=1×4×9×9/6=54cm3；I=1×4×9×9×9/12=243cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)M0.044kN·m，最大支座反力R=1.647kN，最大变形ν=0.017mm次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]σ4.43×104/5.40×1040.8N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=0.8N/mm2 小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值[ν]=300/400=0.75mm；ν=0.017mm[ν]=0.75mm，满足要求！主楞计算1.647kN,依据集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞承受圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN·m)主楞计算变形图(mm)M0.185kN·mR=3.665kNν=0.069mm主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]σ1.85×105/8.99×10320.6N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；σ=20.6N/mm2[f]=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算依据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.069mm主楞的最大容许挠度值[ν]=500/400=1.25mm；ν=0.069mm[ν]=1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×AN--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号: M12；查表得：穿梁螺栓有效直径: 9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N=3.665kN。穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.665kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是依据模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W= 475×16×16/6=2.03×104mm3；I= 475×16×16×16/12=1.62×105mm4；抗弯强度验算按以下公式进展面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f](kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.60+0.50]×0.48=9.006kN/m；(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.50)×0.48=2.993kN/m；q=9.006+2.993=11.999kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×11.99