西环计算书(13号桩板挡墙计算书)

1/204一、计算说明 2二、重力式挡墙计算 52.12m高重力式路肩挡墙计算 52.35m高重力式路肩挡墙计算 15三、衡重式挡墙计算 263.110m高衡重式路堤挡墙计算 263.217m高衡重式路堤挡墙计算 44四、折背式挡墙计算 684.12m高折背式挡墙计算 684.28m高折背式挡墙计算 79五、仰斜式挡墙计算 905.12m高仰斜式挡墙计算 905.28m高仰斜式挡墙计算 98六、锚杆式挡墙计算 106七、扶壁式挡墙计算 1087.16m高扶壁式挡墙计算 1087.29m高扶壁式挡墙计算 123八、桩板挡墙计算 1388.112号挡墙9#桩 1388.213号挡墙35#桩 1478.314号挡墙23#桩 1558.419号挡墙33#桩 179

一、计算说明根据重庆市市政设计研究院提供的《重庆市内环快速路西北半环拓宽改造工程(凤中立交-渝遂立交段)工程地质详细勘察报告》（西环立交K1+540~K5+100）（2012.03），相关计算参数按下表选取：凤中立交至西环立交路基段岩、土体参数建议表项目岩土层素填土粉质粘土泥岩砂岩重度(KN/m3)天然20*2025.0*25.1饱和22*岩体抗拉强度(kPa)650*950*岩土体抗剪强度C(Kpa)022.68292760φ(°)35*5*33.038.42岩体理论破裂角θ(°)5961岩体等效内摩擦角标准值(Ⅲ类边坡)θ(°)55*57*变形指标弹性模量19655743泊桑比0.290.10道路地基容许承载力(Kpa)130(压实土)*140(可塑状)*300(强风化)*800(中风化)*1500(中风化)*锚杆孔中M30砂浆与岩石间的粘结强度KPa200*600*挡墙基底摩擦系数0.3*0.22*0.30(强风化)*0.35(强风化)*0.4(中风化)*0.65(中风化)*岩石单轴抗压强度标准值(Mpa)天然7.430.2饱和4.525.8注：“*”为经验值。西环立交桥区段岩、土体参数建议表项目岩土层素填土粉质粘土泥岩砂岩重度(KN/m3)天然20*19.025.225.0饱和22*岩体抗拉强度(kPa)672981岩土体抗剪强度C(Kpa)021.74362700φ(°)35*5*32.235.91岩体理论破裂角θ(°)5961岩体等效内摩擦角标准值(Ⅲ类边坡)θ(°)55*57*变形指标弹性模量21504236泊桑比0.270.13道路地基容许承载力(Kpa)130(压实土)*140(可塑状)*300(强风化)*800(中风化)*1500(中风化)*锚杆孔中M30砂浆与岩石间的粘结强度KPa200*600*挡墙基底摩擦系数0.3*0.22*0.30(强风化)*0.35(强风化)*0.4(中风化)*0.65(中风化)*岩石单轴抗压强度标准值(Mpa)天然8.227.2饱和5.122.9注：“*”为经验值。西环立交至渝遂立交路基段岩、土体参数建议表项目岩土层素填土粉质粘土泥岩砂岩重度(KN/m3)天然20*19.025.225.0饱和22*岩体抗拉强度(kPa)6041268岩土体抗剪强度C(Kpa)021.74380640φ(°)35*5*32.635.7岩体理论破裂角θ(°)5961岩体等效内摩擦角标准值(Ⅲ类边坡)θ(°)55*57*变形指标弹性模量21715107泊桑比0.270.11道路地基容许承载力(Kpa)130(压实土)*140(可塑状)*300(强风化)*800(中风化)*2000(中风化)*锚杆孔中M30砂浆与岩石间的粘结强度KPa200*600*挡墙基底摩擦系数0.3*0.22*0.30(强风化)*0.35(强风化)*0.4(中风化)*0.65(中风化)*岩石单轴抗压强度标准值(Mpa)天然9.140.2饱和5.835.2注：“*”为经验值。二、重力式挡墙计算2.12m高重力式路肩挡墙计算原始条件:墙身尺寸:墙身高:2.000(m)墙顶宽:0.800(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.400采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.300(m)墙趾台阶h1:0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.100:1物理参数:圬工砌体容重:24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.450墙身砌体容许压应力:1100.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:200.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:2200.000(kPa)材料抗压极限强度:14.000(MPa)材料抗力分项系数:1.540系数as:0.0020挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:30.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:19.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:120.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.300地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0000.0001第1个:定位距离0.000(m)公路-I级25.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度5.000(m),高度0.158(m)2004路基规范挡土墙人群荷载坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:20.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=0.900√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.200√4.填土侧压力分项系数=1.400√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为2.198(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=25.172(度)公路-I级路基面总宽=8.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列布置宽度=1.912(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.0000.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.0000.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.0000.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.0000.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.0000.000布置宽度B0=1.912(m)分布长度L0=14.269(m)荷载值SG=275.000(kN)换算土柱高度h0=0.530(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角：25.172(度)Ea=33.829(kN)Ex=27.087(kN)Ey=20.265(kN)作用点高度Zy=0.852(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=2.738(m2)重量=65.713(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=5.711(度)Wn=65.386(kN)En=22.860(kN)Wt=6.539(kN)Et=24.936(kN)滑移力=18.398(kN)抗滑力=26.474(kN)滑移验算满足:Kc=1.439>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=3.477(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=27.087(kN)抗滑力=40.364(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=1.490>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.905(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.638(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.654(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=17.715(kN-m)抗倾覆力矩=92.697(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.233>1.600倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=69.279(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=88.246(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=74.983(kN-m)基础底面宽度B=1.989(m)偏心距e=0.145(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.850(m)基底压应力:趾部=63.748踵部=24.985(kPa)最大应力与最小应力之比=63.748/24.985=2.551作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.145<=0.167*1.989=0.332(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=63.748<=144.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=24.985<=156.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=44.366<=120.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=2.550(m2)重量=61.200(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=0.877(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=1.638(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=0.654(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=81.465(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=69.148(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.849(m)截面宽度B=1.900(m)偏心距e1=0.101(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.101<=0.250*1.900=0.475(m)截面上压应力:面坡=56.578背坡=29.174(kPa)压应力验算满足:计算值=56.578<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-2.894<=2200.000(kPa)[极限状态法]: 重要性系数0=1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd=83.451(kN) 轴心力偏心影响系数ak=0.967 挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.900(m2) 材料抗压极限强度Ra=14000.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数γf=1.540 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000 计算强度时: 强度验算满足:计算值=83.451<=16704.084(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足:计算值=83.451<=16704.084(kN)(六)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为1.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=25.172(度)公路-I级路基面总宽=8.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列布置宽度=1.305(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.0000.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.0000.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.0000.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.0000.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.0000.000布置宽度B0=1.305(m)分布长度L0=13.866(m)荷载值SG=275.000(kN)换算土柱高度h0=0.800(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角：25.172(度)Ea=21.960(kN)Ex=17.584(kN)Ey=13.155(kN)作用点高度Zy=0.629(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=1.650(m2)重量=39.600(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=0.564(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=1.148(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=0.629(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=52.755(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=26.366(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.500(m)截面宽度B=1.400(m)偏心距e1=0.200(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.200<=0.250*1.400=0.350(m)截面上压应力:面坡=70.015背坡=5.349(kPa)压应力验算满足:计算值=70.015<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-2.513<=2200.000(kPa)[极限状态法]: 重要性系数0=1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd=54.057(kN) 轴心力偏心影响系数ak=0.803 挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.400(m2) 材料抗压极限强度Ra=14000.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数γf=1.540 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000 计算强度时: 强度验算满足:计算值=54.057<=10218.887(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足:计算值=54.057<=10218.887(kN)=====================================================================第2种情况:组合2=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=0.900√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.200√4.填土侧压力分项系数=1.400√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为2.198(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=25.172(度)公路-I级路基面总宽=8.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列布置宽度=1.912(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.0000.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.0000.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.0000.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.0000.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.0000.000布置宽度B0=1.912(m)分布长度L0=14.269(m)荷载值SG=275.000(kN)换算土柱高度h0=0.530(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角：25.172(度)Ea=33.829(kN)Ex=27.087(kN)Ey=20.265(kN)作用点高度Zy=0.852(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=2.738(m2)重量=65.713(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=5.711(度)Wn=65.386(kN)En=22.860(kN)Wt=6.539(kN)Et=24.936(kN)滑移力=18.398(kN)抗滑力=26.474(kN)滑移验算满足:Kc=1.439>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=3.477(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=27.087(kN)抗滑力=40.364(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=1.490>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.905(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.638(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.654(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=17.715(kN-m)抗倾覆力矩=92.697(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.233>1.600倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=69.279(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=88.246(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=74.983(kN-m)基础底面宽度B=1.989(m)偏心距e=0.145(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.850(m)基底压应力:趾部=63.748踵部=24.985(kPa)最大应力与最小应力之比=63.748/24.985=2.551作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.145<=0.167*1.989=0.332(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=63.748<=144.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=24.985<=156.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=44.366<=120.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=2.550(m2)重量=61.200(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=0.877(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=1.638(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=0.654(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=81.465(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=69.148(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.849(m)截面宽度B=1.900(m)偏心距e1=0.101(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.101<=0.250*1.900=0.475(m)截面上压应力:面坡=56.578背坡=29.174(kPa)压应力验算满足:计算值=56.578<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-2.894<=2200.000(kPa)[极限状态法]: 重要性系数0=1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd=83.451(kN) 轴心力偏心影响系数ak=0.967 挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.900(m2) 材料抗压极限强度Ra=14000.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数γf=1.540 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000 计算强度时: 强度验算满足:计算值=83.451<=16704.084(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足:计算值=83.451<=16704.084(kN)(六)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为1.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=25.172(度)公路-I级路基面总宽=8.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列布置宽度=1.305(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.0000.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.0000.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.0000.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.0000.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.0000.000布置宽度B0=1.305(m)分布长度L0=13.866(m)荷载值SG=275.000(kN)换算土柱高度h0=0.800(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角：25.172(度)Ea=21.960(kN)Ex=17.584(kN)Ey=13.155(kN)作用点高度Zy=0.629(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=1.650(m2)重量=39.600(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=0.564(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=1.148(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=0.629(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=52.755(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=26.366(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.500(m)截面宽度B=1.400(m)偏心距e1=0.200(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.200<=0.250*1.400=0.350(m)截面上压应力:面坡=70.015背坡=5.349(kPa)压应力验算满足:计算值=70.015<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-2.513<=2200.000(kPa)[极限状态法]: 重要性系数0=1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd=54.057(kN) 轴心力偏心影响系数ak=0.803 挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.400(m2) 材料抗压极限强度Ra=14000.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数γf=1.540 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000 计算强度时: 强度验算满足:计算值=54.057<=10218.887(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足:计算值=54.057<=10218.887(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力=26.474(kN),滑移力=18.398(kN)。滑移验算满足:Kc=1.439>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足:方程值=3.477(kN)>0.0安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力=40.364(kN),滑移力=27.087(kN)。地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=1.490>1.300(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗倾覆力矩=92.697(kN-M),倾覆力矩=17.715(kN-m)。倾覆验算满足:K0=5.233>1.600倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足:方程值=69.279(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合2(组合2)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.145<=0.167*1.989=0.332(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=63.748<=144.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合2(组合2)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=24.985<=156.000(kPa) 地基平均承载力验算最不利为：组合2(组合1)地基平均承载力验算满足:压应力=44.366<=120.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)墙底截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(组合1)截面上偏心距验算满足:e1=0.101<=0.250*1.900=0.475(m)压应力验算最不利为：组合2(组合2)压应力验算满足:计算值=56.578<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(组合1)拉应力验算满足:计算值=0.000<=200.000(kPa)剪应力验算最不利为：组合2(组合2)剪应力验算满足:计算值=-2.894<=2200.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(组合1)强度验算满足:计算值=83.451<=16704.084(kN)稳定验算最不利为：组合1(组合1)稳定验算满足:计算值=83.451<=16704.084(kN)(六)台顶截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(组合1)截面上偏心距验算满足:e1=0.200<=0.250*1.400=0.350(m)压应力验算最不利为：组合2(组合2)压应力验算满足:计算值=70.015<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(组合1)拉应力验算满足:计算值=0.000<=200.000(kPa)剪应力验算最不利为：组合2(组合2)剪应力验算满足:计算值=-2.513<=2200.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合2(组合2)强度验算满足:计算值=54.057<=10218.887(kN)稳定验算最不利为：组合2(组合2)稳定验算满足:计算值=54.057<=10218.887(kN)

2.35m高重力式路肩挡墙计算原始条件:墙身尺寸:墙身高:6.000(m)墙顶宽:1.900(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.400采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.500(m)墙趾台阶h1:0.800(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.100:1物理参数:圬工砌体容重:24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.450墙身砌体容许压应力:1100.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:200.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:2200.000(kPa)材料抗压极限强度:14.000(MPa)材料抗力分项系数:1.540系数as:0.0020挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:30.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:19.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:190.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.300地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0000.0001第1个:定位距离0.000(m)公路-I级25.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度5.000(m),高度0.158(m)2004路基规范挡土墙人群荷载坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:20.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=0.900√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.200√4.填土侧压力分项系数=1.400√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为6.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=25.172(度)公路-I级路基面总宽=8.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列布置宽度=5.655(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.00015.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.00055.479053.6000.60060.00060.000065.4000.60060.00055.479073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.00064.725093.6000.60070.00070.000105.4000.60070.00064.725布置宽度B0=5.655(m)分布长度L0=16.753(m)荷载值SG=1080.408(kN)换算土柱高度h0=0.600(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角：25.172(度)Ea=236.396(kN)Ex=189.286(kN)Ey=141.611(kN)作用点高度Zy=2.336(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=20.200(m2)重量=484.800(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=5.711(度)Wn=482.394(kN)En=159.743(kN)Wt=48.239(kN)Et=174.256(kN)滑移力=126.016(kN)抗滑力=192.641(kN)滑移验算满足:Kc=1.529>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=35.564(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=189.286(kN)抗滑力=292.573(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=1.546>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.158(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=4.066(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.836(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=347.446(kN-m)抗倾覆力矩=1621.920(kN-m)倾覆验算满足:K0=4.668>1.600倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=1156.568(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=642.137(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1274.474(kN-m)基础底面宽度B=5.025(m)偏心距e=0.528(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.985(m)基底压应力:趾部=208.315踵部=47.265(kPa)最大应力与最小应力之比=208.315/47.265=4.407作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.528<=0.167*5.025=0.837(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=208.315<=228.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=47.265<=247.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=127.790<=190.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=19.000(m2)重量=456.000(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.088(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=4.066(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.836(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=597.611(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1180.394(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.975(m)截面宽度B=4.800(m)偏心距e1=0.425(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.425<=0.250*4.800=1.200(m)截面上压应力:面坡=190.615背坡=58.390(kPa)压应力验算满足:计算值=190.615<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-10.366<=2200.000(kPa)[极限状态法]: 重要性系数0=1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd=608.656(kN) 轴心力偏心影响系数ak=0.914 挡墙构件的计算截面每沿米面积A=4.800(m2) 材料抗压极限强度Ra=14000.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数γf=1.540 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000 计算强度时: 强度验算满足:计算值=608.656<=39887.219(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足:计算值=608.656<=39887.219(kN)(六)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为5.200(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=25.172(度)公路-I级路基面总宽=8.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列布置宽度=4.524(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.0000.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.0000.000053.6000.60060.00060.000065.4000.60060.0000.000073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.0000.000093.6000.60070.00070.000105.4000.60070.0000.000布置宽度B0=4.524(m)分布长度L0=16.002(m)荷载值SG=825.000(kN)换算土柱高度h0=0.600(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角：25.172(度)Ea=157.168(kN)Ex=125.847(kN)Ey=94.151(kN)作用点高度Zy=1.896(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=15.288(m2)重量=366.912(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.531(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=3.222(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.896(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力=461.063(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=626.601(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.359(m)截面宽度B=3.980(m)偏心距e1=0.631(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.631<=0.250*3.980=0.995(m)截面上压应力:面坡=226.037背坡=5.653(kPa)压应力验算满足:计算值=226.037<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-14.718<=2200.000(kPa)[极限状态法]: 重要性系数0=1.000 验算截面上的轴向力组合设计值Nd=462.032(kN) 轴心力偏心影响系数ak=0.768 挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.980(m2) 材料抗压极限强度Ra=14000.000(kPa) 圬工构件或材料的抗力分项系数γf=1.540 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000 计算强度时: 强度验算满足:计算值=462.032<=27795.238(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足:计算值=462.032<=27795.238(kN)=====================================================================第2种情况:组合2=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=0.900√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.200√4.填土侧压力分项系数=1.400√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为6.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=25.172(度)公路-I级路基面总宽=8.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列布置宽度=5.655(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.00015.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.00055.479