安全脚手架施工方案培训资料

目录一、编制依据………….1二、工程概况及特点………………...1三、施工预备………………………...3四、构造要求及搭设工艺…………….5（一）扣件式钢管落地脚手架…………………….6（二）悬挑式脚手架……………….8（三）满堂脚手架………………….13（四）平安通道…………………….18（五）脚手架上下通道…………….20（六）卸料钢平台………………….22（七）结构楼层四周、楼梯间、电梯井防护…….24五、脚手架计算校核………………….27（一）扣件式钢管落地脚手架的计算…………….27（二）悬挑式脚手架的计算……….37（三）满堂脚手架的计算………….55（四）卸料钢平台受力计算……….58六、脚手架的检查与验收…………….60七、脚手架搭设质量要求…………….60八、脚手架的使用、搭设规定……….61九、脚手架的拆除……………….61十、脚手架平安措施…………………….64一、编制依据1、《建筑施工扣件钢管脚手架平安技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工平安技术手册》TU、1100（6514）3、《建筑施工手册》其次册（缩印本）IV、TU7-624、《钢结构设计规范》GBJ17-885、《建筑施工脚手架使用手册》6、《施工组织设计》二、工程概况及特点1、工程概况：十甲花园B区16#、21#楼工程，位于潍坊市梨园街以南，规划路以东。由潍坊十甲置业有限公司开发；山东新兴建筑规划设计争辩院设计；潍坊九州工程项目管理有限公司监理；淄博市勘察测绘争辩院有限公司勘察；潍坊大兴建筑有限公司总承包。本工程为现浇钢筋混凝土剪力墙结构，剪力墙抗震等级二级，十甲花园B区16#、21#楼地上十八层，地下二层，建筑地上总高度53.80米,(室外地面至屋面面层)，总建筑面积：29897.43㎡。2、架子设置：本工程脚手架，应依据建筑物的不同部位及本工程建筑形式，搭设不同的脚手架以适用工程的需要。（1）基础脚手架本工程地下二层，室内地面筏板结束后开头搭设室内满堂脚手架，用于室内墙、柱、梁、板工程的施工操作及防护，此段脚手架坐落于室内筏板上。室外搭设双排单立杆脚手架，用于室外挡土墙工程钢筋、模板、砼的施工与防护，此段脚手架坐落于室外地基上，主杆下铺设50mm厚的木板，连续铺设，之上搭设。（2）主体脚手架做地下室外墙先搭设双排单立杆脚手架至顶板用于结构的施工，待地下室外墙防水施工完毕后拆除。自+3.650米以上部分接受槽钢悬挑双排外脚手架至屋面。（3）二次结构及装修脚手架外墙二次结构及外墙精装修接受结构脚手架，内墙为移动工具式脚手架。（4）安装用脚手架安装依据需要搭设满堂脚手架或工具移动式脚手架。三、施工预备1、组织结构：组长：项目经理----负责协调副组长：技术负责人----技术总指挥组员：平安员----平安巡察与检查工长----现场施工协调2、技术预备（1）在结构主体和装饰装修脚手架施工前，应编制具体具体可行的施工方案，并进行架体受力计算，同时进行报批，在经监理技术部批准后方可按方案进行施工，同时确保脚手架结构的刚度、整体的稳定性。（2）脚手架施工操作人员应进行专业培训，具备特种架体操作证书，持证上岗。具体施工操作人员进行操作前，项目经理、技术人员、平安员应对班组及施工操作人员进行施工方案及施工技术交底，使施工操作人员明确整个工程脚手架的施工方法和施工过程中应留意的要点，施工措施，保证脚手架的施工质量和施工过程中的平安。（3）建立施工现场脚手架管理机构和岗位责任制。在施工过程中由平安员和班组长对施工过程中进行验收监督，施工完毕后报经技术部门验收，在验收合格后方可投入使用。3、劳动力预备本工程脚手架施工前，应对施工操作人员进行操作质量及平安技术交底，操作人员应持特种工种操作证上岗，严禁无证人员上岗操作。搭设阶段共需架子工4名，维护阶段共需2名，拆除阶段共需4人4、材料预备本脚手架施工前，依据施工方案进行材料购进，材料应满足质量要求，材料进场应认真检查验收。材料配备：名称单位数量规格直角扣件个14000旋转扣件个2600钢管米38000ψ48×3.5mm水平平安网m245001.8×6m（统一白色）密目平安立网m2120001.8×6m（统一草绿色）钢丝绳米1500ψ16mm脚手板米1200厚50mm、宽250mm，长4000mm“U”型螺栓个1300ψ16mm铁板m270600×300×20mm18#工字钢条1409m对接扣件个3000镀锌铁丝盘10直径1.2mma、钢管：钢管接受外径48.5mm、臂厚3.5mm的无缝钢管，钢管的材质使用力学性能适中、稳定的Q235钢，用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度为6m。便于工人操作，钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严峻锈蚀的钢管，本工程所使用的内外脚手架上钢管均外涂黄色防锈漆，并定期复涂，以保持外观形象。b、扣件：对使用的扣件要全数检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧后接触良好，活动部位应机敏转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面涂刷防锈漆。b、脚手板：接受50mm厚、250mm宽、4000mm长落叶松木，凡是腐朽、扭曲、斜纹、裂开和大横透疥者不得使用，使用的脚手板两端8cm处各用4mm钢箍两道箍牢。c、平安网：平安网接受经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品，同时应具有监督部门批量验证。进入现场后应对平安网进行模拟大型砂包冲击试验，立网接受平安网1.5×6的密目网，网的颜色统一为草绿色，平网接受1.5×6可密网，网的颜色统一白色。（3）机具配备：名称数量备注架子扳手32把搭设与拆除力矩扳手16把检查扣件松紧度倒链2套调整架子水平弯曲度四、构造要求及搭设工艺（一）扣件式钢管落地脚手架：本工程地下部分接受双排单立杆脚手架脚手架地基与基础的施工：①脚手架生根于防水爱护墙外侧筏板之上。②距落地式双排脚手架外0.5m处设宽30cm，深40cm的排水沟。在建筑物四角及各拐角处设置排水井，四边每隔50米设置一个排水井，排水井规格尺寸为80cm×60cm×50cm:四周煤矸石砖砌筑，水泥砂浆抹面，井底10cm细石混凝土压实出光。2、施工工艺：脚手架搭设的工艺流程为：纵向扫地杆→横向扫地杆→立杆→大横杆→小横杆→连墙件→剪刀撑→铺脚手板→扎平安网。（1）、落地式脚手架立杆间距为1.5m，内排架距楼层边缘0.3m，排距为1.05m，大横杆步距为1.5m。相邻的立杆接头位置应错开布置在不同的步距内，与相邻的大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。立杆与大横杆必需用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。除扫地杆布置在立杆外侧以外，其余大横杆均布置在立杆内侧，且接头应错开在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。（2）、小横杆步距间距同立杆间距，应贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。（3）、连墙件的搭设严格依据两步三跨进行连接脚手架。在本工程中，由于柱间距过大，只与柱体连接不满足要求，故接受每层3m设置连墙件，可接受在板上预埋钢管，作为连墙杆件的锚固端，均接受刚性连接。连墙件与其预埋件通过扣件及前后两根水平杆进行连接，以加强脚手架的横向刚度。（4）、落地式外架必需设置纵横扫地杆，纵向扫地杆应接受直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上。横向扫地杆亦接受直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必需将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，凹凸差不应大于1m。（5）、落地式脚手架用钢托支撑。（6）、外脚手架剪刀撑应联系5根立杆，斜杆与地面夹角为45°～60，剪刀撑沿架体整个长度和高度连续布置。剪刀撑斜杆应用扣件固定在与之相交的横向水平杆上的伸出端或立杆上，扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑斜杆宜接受搭接，搭接长度不应小于1.0m，并应用3个扣件均匀布置固定，端部扣件离杆端的距离不应小于100mm。（7）、外脚手架于结构楼层处应满铺脚手板，防止坠物砸人，脚手板下设通长大眼平安网。全部脚手板均接受50mm木跳板，跳板顺铺时接受搭接方式，搭接铺时，脚手板外伸长度应取130～150mm，接头必需支承在横向水平拉杆上，搭接长度大于200mm。（8）、外脚手架于每个结构楼层处设200mm高挡脚板，挡脚板接受14mm厚的竹胶板制作，表面涂刷红白相间油漆，间距为150mm。（9）、外脚手架在转角处设双立杆，且横杆在圆弧转角处随圆弧打弯。（10）、外架架体钢管涂刷桔黄色油漆，色卡由平安部确定。剪刀撑涂刷红白相间油漆，红白间距为500mm。（二）．悬挑式脚手架1、材料要求：双排外脚架立杆排距b=1.05m，1=1.50m，内立杆距建筑物外墙皮距离b=0.30m，脚手架步距h=1.50m。由于本工程+3.650以上接受挑脚手架，用型钢作为挑梁，每道悬挑≤18m，以上另行一道悬挑。2、施工工艺：（1）工艺流程：固定悬挑钢梁（18号工字钢）→在钢梁上固定立杆底座→搭接扫地杆、立杆→搭接大小横杆及剪刀撑→挂密目网及平网（2）搭设挨次：a、预埋U型锚固螺栓：在混凝土板浇筑混凝土之前预埋φ20U型锚固螺栓，螺栓下部两根1.5Ф18钢筋，并且设在板下筋下面，如图所示：b、安装钢梁：钢梁接受9000mm长18号工字钢，安装时伸出楼板1300mm，楼板上7700mm，依据脚手架的纵距1500mm一道布置，遇到墙柱可以适当调整间距。每根钢梁用二道吊环固定，第一道距离楼板边缘300mm处，其次道在楼板内钢梁端部200mm处。如下图所示：c、焊接立杆底座：立杆底座接受Φ25的钢筋与钢梁焊接制作而成。每根钢梁上离端部100mm和1000mm处分别焊接一个。如下图所示：d、安装钢丝绳拉结：每根钢梁均接受钢丝绳与上一层框梁拉结，与下面工字钢拉结，工字钢下部需焊接28钢筋以保证拉结效果。e、脚手架搭设原则：脚手架必需在距离钢梁上200mm处分别设置一道大横杆和小横杆，均实行直角扣件固定在立杆上。第一层小横杆应在大横杆下面，其次层以上小横杆均在大横杆上面。小横杆应沿立杆左右交叉放置。立杆必需用钢管与建筑物做牢靠连接，脚手架连墙件布置间距为两步三跨；立杆上的对接扣件应交叉布置：两根相邻的立杆接头位置不应设置在同一步内，同步内隔一根立杆的两个相同接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主接头的距离不宜大于步距的1/3。剪刀撑搭接长度不应小于1m,且接受不少于2个扣件固定，在本工程中，剪力撑搭接接受中间一个两端各一个共三个扣件。扣件规格应与钢管外径Φ48相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用得直角扣件、旋转扣件得中心点的相互距离不应大于150mm；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（6）、安装大小横杆与立杆：大横杆应当在立杆的内侧，依据步距1500mm布置；小横杆则应当沿立杆两侧交叉安装，依据纵距布置；主节点处各扣件中心点距离不得大于150mm。立杆除最上的一步可以搭接外其余必需接受对接接头。f、纵向水平杆的构造应符合以下规定：纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于三跨。纵向水平杆对接扣件应错位布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同一卡或同一步距内，不同步或不同跨两个相邻接头的水平方向错开距离不应小于500mm，各接头中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3。其他步距大横杆，小横杆与此同，小横杆端头与墙体相隔100mm，探出立杆约为150mm。连墙件的搭设依据两步三跨进行连接脚手架。在本工程中，由于柱间距过大，只与柱体连接不满足要求，故接受在板上预埋钢管，作为连墙杆件的锚固端，均接受刚性连接。g、加设剪力撑：在本工程中，剪力撑即斜杆与地面的仰角宜在45°-60°之间，双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪力撑，剪力撑的搭接长度不小于1m，扣件盖板距端部不少于100mm，搭接处用三个扣件且相互均分，剪力撑，斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主接点的间距不宜大于150mm。h．密封网垂直封闭：（1） 密目网贯穿试验：密目网要四证齐全，要有阻燃性能，其续燃、阻燃时间均不得大于4s，每10cm×10cm=100cm²的面积上有2000个以上网目。（2） 密目网贯穿试验：做耐贯穿试验时，将网与地面成30°夹角拉平，在其中心上方3m，用5Kg重的钢管（管径48－48.5mm）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。（3） 密目网的绑扎方法：用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体坚固的连接在一起。（4）兜网封闭：平网从二层开头挂设，然后每隔三层挂设一道，要求平安平网与密目网应有出厂合格证，准用证，同时做试荷，确保平网强度要求，施工层脚手架内立杆与建筑物之间进行封闭施工，确保平安。悬挑脚手架及剪刀撑做法如图：（三）满堂脚手架各楼层在基层砼楼面上搭设满堂脚手架至本层顶层。1、技术要求（1）立杆垂直度偏差不得大于架高的1／200。（2）结合各层层高，立杆接长接受3米～5米长，特殊区域有接头，要交叉布置，相邻两立杆接头不应设置在同一步距内。各接头位置不宜大于在步距中间的h/3处。（3）脚手架底部必需设置纵、横向扫地杆。纵、横向扫地杆应用直角扣件固定在竖向立杆上，并相互紧靠，将脚手架连接成为一个整体。（4）有梁部位，大横杆设于小横杆之下，接受直角扣件与立杆扣紧。（5）大横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：对接接头应交叉布有梁位置、上层梁模板安装示意图置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。并应避开设在纵向水平跨的跨中。有梁位置、上层梁模板安装示意图（6）整体架体四周最外一排大横杆的纵向水平高差不超过500mm，同一排（同一水平面）大横杆的水平偏差不得大于1～300。（7）有梁部位小横杆两端接受直角扣件固定在大横杆上。（8）脚手板一般应设置在三根以上小横杆上。脚手板平铺，应铺满铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm，拐角要交圈，不得有探头板。（9）浇筑梁板砼前，脚手架与砼柱进行坚固锁定＞3道，以保证搭设过程中的平安，要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件。（10）剪刀撑的接头除顶层可以接受搭接外，其余各接头均必需接受对接扣件连接。（11）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。（12）用于大横杆对接的扣件开口，应朝架子内侧，螺栓向上，避开开口朝上，以防雨水进入，导致扣件锈蚀。楼梯模板安装示意图楼梯模板安装示意图2、架子搭设工艺流程在底板上弹线、放垫托、立杆定位→摆放扫地杆→直立杆并与扫地杆扣紧→装扫地杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安其次步大横杆→加设临时斜撑杆，上端与其次步大横杆扣紧(装设与柱连接杆后拆除)→（安装梁横担的小横杆→安梁底模→立梁一边侧模→铺设木方）仅在有梁部位使用→安板底模→（绑扎梁钢筋→验收钢筋→封梁另一边侧模→加固梁板模）仅在有梁部位使用→后浇带模板支撑后浇带模板支撑示意图加剪刀撑→架体验收→绑扎板钢筋→引测500mm线→隐蔽验收。进入地下通道口及靠近建筑物的露天作业场地要搭设平安挡板，通道口挡板需向两侧各伸出1M。满堂架架体拆除从卸料钢平台运出。(四)平安通道1、标准：现场内将搭设高度3.8m、宽3.6m、长6m的人行平安通道。在建筑物东南角搭设平安通道。2、搭设：基础为2:8灰土夯实，先将50mm厚，250mm宽木垫板平放在欲搭平安通道两侧，然后依据规定进行步架、立杆、水平杆、横杆、剪刀撑的搭设。（1）杆件搭设：搭设挨次:预备工作（材料预备、场地清理、平安技术交底）→依据路面位置确定通道位置线→铺设木垫板→放置纵向扫地杆→依据立杆间距逐根树立杆，并于纵向扫地杆扣牢→安装第一大横杆（与各立杆扣牢）→安装其次步大横杆→其次步棚顶钢管→假设临时抛撑（上端与其次步大横杆扣牢）→其次步排架内斜撑杆→第三、四大横杆、棚顶钢管→设稳定固定杆→加设剪刀撑→搭设棚顶钢管→木跳板→护身栏杆和挡脚板→立挂平安网及宣扬标语、图例。（2）构造要求：a、立杆：在树立杆时，用单支钢管，不得接受对接钢管，立杆纵距1.5米，立杆底部垫15cm×15cm×0.8cm钢底座b、大横杆：大横杆长度不宜小于三跨，且不大于6m，大横杆对立杆起约束作用，故立杆与大横杆必需用直角扣件，不得遗漏，间距1.5米。（a）上下相邻的大横杆应错开布置，在立杆的里外两侧，以减免立杆的偏心受荷状况。（b）同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250且不大于50mm。（c）大横杆接头与相邻立杆距离大于立杆纵距的1/3.（d）同一水平的和上下相邻的水平间距应大于500mm。c、剪刀撑：剪刀撑必需连续设置，与地面夹角为45度至60度，搭设时将斜杆的一头扣在立杆上，另一头扣在上层顶棚钢杆中部，中间与下层顶棚钢杆相交处也用扣件扣紧，间距3m。d、木跳板：木跳板全部接受整块50mm厚、25mm宽纵向铺设，其下支撑横杆间距为1m。平安通道构造见下图：（五）．脚手架的上下通道：1、搭设及使用原则（1）、便利、有用，构造简洁，便于搭拆。（2）、整体稳定性好，平安使用，且不影响主体结构施工。（3）、斜道仅限于人员通行，严禁由上人通道运输材料、机械、设备等。（4）、搭设接受落地扣件式钢管脚手架，接受φ48×3.5粉刷橙黄油漆的钢管，防护栏杆、剪刀撑接受红白相间钢管，梯段接受50mm厚木板。2、搭设要求(1)、架体立杆间距为1.2m×1.0m，步距1.5m。梯段宽1000mm。上铺50mm厚木板，并按300mm间距钉牢踏步板条，踏步上实行防滑措施。脚手架杆底部离地面20cm处，设一道扫地杆，每层梯段及平台底部处接受红白相间模板条设挡脚板，1.2m处设防护栏杆。通道外围用密目网进行封闭维护，入口处设平安警示牌。(2)、斜道梯段方向设交叉两道450剪刀撑，剪刀撑延高度连续设置，并与立杆和横向水平杆扣牢。剪刀撑搭接长度100cm，用3个扣件连接。(3)、相邻两立杆接头错开不小于50cm，且不在同一步距内，纵横向水平杆接头用对接扣件连接，上下相邻两根纵横向水平杆接头错开不小于50cm，并不在同一跨内。(4)、架体搭设要规范，要求横平、竖直，间距、露头全都，放线定位，拉线固定，整体应架设坚固。(5)、外墙斜道部位必需自下至上设置连墙件，连墙件应设置在斜道转向节点处或斜道的中部竖线上，连墙点竖向间距不大于楼层高度。(六)．卸料钢平台：在塔吊的同一侧位置各搭设卸料平台。1、卸料平台搭设挨次随结构预留孔洞→制作平台→吊入制作好的平台→临时固定（1）预留孔洞：浇筑墙体混凝土前，预埋外径为30mm的聚氯乙烯塑料管。墙体木板拆除后，将预埋的塑料管取出。（2）制作平台：卸料平台接受型钢作为次梁和主梁，次梁接受[10cm槽钢，主梁接受[20cm槽钢，平面尺寸4.2×3.4m，铺板为50mm厚，宽250mm松木板。吊点需设置六个经过验算的吊环。吊运平台的钢丝绳与吊环之间使用卡环连接。吊环必需使用A3钢制作。平台外围，按规定设置固定的防护栏杆，设水平栏杆两道，栏杆高1.5m，刷红白漆，接受多层板密封。将制作好的平台吊到相应位置就位后，用勾头螺栓将钢丝绳与建筑物墙体连接，保证螺栓放上后勾头自动向下，且在弯钩内侧用钢筋将弯钩开口电焊封严，避开吊装过程中钢丝绳脱钩，并可依据此钢筋焊接点变形观看勾头螺栓是否变形。钢丝绳与上层墙体用勾头螺栓固定，双螺母锁牢。卸料平台依据楼层模板拆除完成状况进行拆除工作，拆除由特地人员负责，拆除前必需将平台远端吊环挂好塔吊挂钩，拆除时，首先松掉三根钢丝绳中近端钢丝绳穿墙螺栓，然后依次自近端向远端松除钢丝绳穿墙螺栓，然后。挂好塔吊的四个吊钩保持平台平稳，依次拆除固定平台两端的平安杠，最终，在吊装人员协作下，用塔吊将卸料平台移出该楼层，吊装至上一层。卸料平台具体见下图：脚手架的卸料平台上面要挂牌表明把握荷载。（七）、结构楼层四周、楼梯间、电梯井防护结构楼板混凝土浇筑时，在楼层四周、电梯井洞口、楼梯间、预留洞口做防护。楼层四周沿框架柱内侧边缘线预埋ф25钢筋地锚，间距1500mm。在结构顶板拆除后，依据地锚间距设置1500mm高立杆，并在立杆上设置两道水平杆，一道为扫地杆，防护杆与框架柱间接受短钢管和扣件连接坚固，在防护杆内侧满挂密目网，防护杆接受红白相间油漆做警戒标志。电梯井口防护做法图：基坑防护做法图：楼梯临边防护栏杆做法：五、脚手架计算校核本脚手架计算参考书目：《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称规范）、《建筑施工手册》、《建筑施工脚手架有用手册》、《建筑施工工程师手册》、《有用五金手册》（一）落地式钢管脚手架的计算a、大横杆的计算:大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。依据大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.2002=0.224kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.2002=-0.263kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.263×106/5080.0=51.845N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.909mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!b、小横杆的计算:小横杆依据简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.200/3=0.063kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN荷载的计算值P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×1.260=1.895kN2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利安排的弯矩均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+1.895×1.050/3=0.670kN.m=0.670×106/5080.0=131.804N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利安排的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.046+0.063+1.260=1.369kN集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度V2=1369.080×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.240mm最大挠度和V=V1+V2=2.264mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!c、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.046kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.200/2=0.095kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN荷载的计算值R=1.2×0.046+1.2×0.095+1.4×1.890=2.815kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。d、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1489NG1=0.149×18.600=2.770kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例接受竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×4×1.200×(1.050+0.300)/2=0.486kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例接受栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.200×4/2=0.360kN(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.200×1.050/2=0.006kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.622kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.200×1.050/2=3.780kN风荷载标准值应依据以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，依据《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定接受：W0=0.550（本地0.450）Uz——风荷载高度变化系数，依据《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定接受：Uz=1.670Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.670×1.200=0.772kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。e、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.64kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.39；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.08m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵制矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=50.38[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.84kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.39；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.08m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量(抵制矩)，W=5.08cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.159kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=77.46[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!f、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,接受单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度依据下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.852kN；NQ——活荷载标准值，NQ=3.780kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.149kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，依据稳定性计算的搭设高度Hs=184.147米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，依据下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,接受单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度依据下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.852kN；NQ——活荷载标准值，NQ=3.780kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.149kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.133kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，依据稳定性计算的搭设高度Hs=155.151米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，依据下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。g、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应依据下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应依据下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压值，wk=0.772kN/m2；Aw——每个连墙件的掩盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.40×2.40=5.760m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=6.222kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.222kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件接受扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=11.222kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!连墙件扣件连接示意图h、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A；p=38.55N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=9.64A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(N/mm2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!(二)悬挑脚手架计算1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的排距为1.05米，立杆的步距为1.50米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为18米，立杆接受单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；接受的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件接受两步三跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米，接受扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):2.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数潍坊地区基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；考虑风荷载；4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；平安设施与平安网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；4.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁接受[18号工字钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度2.00米。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C45、C4、C35；5.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳平安系数为:4.000；钢丝绳与梁夹角为(度):60；悬挑水平钢梁接受钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.20m。（1）、小横杆的计算:小横杆依据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。依据小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。a.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m；活荷载标准值:Q=2.000×1.500/3=1.000kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.000=1.650kN/m；小横杆计算简图b.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=1.650×0.9002/8=0.167kN.m；σ=Mqmax/W=37.207N/mm2；小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！c.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1.000=1.208kN/m；最大挠度V=5.0×1.208×900.04/(384×2.060×105×107800.0)=0.465mm；小横杆的最大挠度小于900.0/150=6.000与10mm,满足要求！（2）、大横杆的计算:大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。a.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.900=0.030kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.900×1.500/3=0.158kN；活荷载标准值:Q=2.000×0.900×1.500/3=0.900kN；荷载的计算值:P=(1.2×0.030+1.2×0.158+1.4×0.900)/2=0.742kN；大横杆计算简图b.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利安排的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.500×1.5002=0.009kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.742×1.500=0.297kN.m；M=M1max+M2max=0.009+0.297=0.306kN.m抗弯强度:σ=0.306×106/4490.0=68.231N/mm2；大横杆的抗弯强度σ=68.231小于[f]=205.0N/mm2；c.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利安排的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.033×1500.04/(100×2.060×105×107800.0)=0.051mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度：P=（0.030+0.158+0.900）/2=0.544kNV=1.883×0.544×1500.03/(100×2.060×105×107800.0)=1.556mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+1.556=1.607mm；大横杆的最大挠度小于1500.0/150=10.0或者10mm,满足要求！（3）、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.033×1.500=0.050kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.050+0.236)+1.4×1.350=2.233kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（4）、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(a)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394NG1=0.139×28.000=3.903kN；(b)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例接受木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(0.900+0.3)/2=1.260kN；(c)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例接受栏杆木，标准值为0.11NG3=0.140×4×1.500/2=0.420kN；(d)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×28.000=0.210kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.793kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×0.900×1.500×2/2=2.700kN；风荷载标准值应依据以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定接受：Wo=0.500kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定接受：Uz=0.740；Us--风荷载体型系数：Us=0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.500×0.740×0.649=0.168kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.793+1.4×2.700=10.732kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.793+0.85×1.4×2.700=10.165kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.168×1.500×1.5002/10=0.068kN.m；（5）、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=10.732kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵制矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=10732.000/(0.265×424.000)=95.513N/mm2；立杆稳定性计算σ=95.513小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=10.165kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.599m；Lo/i=163.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.265立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵制矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=10164.840/(0.265×424.000)+67509.548/4490.000=105.502N/mm2；立杆稳定性计算σ=105.502小于[f]=205.000N/mm2满足要求！（6）、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应依据下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0.168kN/m2；每个连墙件的掩盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.500m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应依据下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=3.177kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=8.177kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.240×10-4×205.000×103=82.487kN；Nl=8.177<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件接受双扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=8.177小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图（8）、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁依据带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵制矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×5.793+1.4×2.700=10.732kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×26.100×0.0001×78.500=0.246kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R[1]=12.850kN；R[2]=9.622kN；R[3]=-0.197kN。最大弯矩Mmax=1.783kN.m；截面应力σ=M/1.05W+N/A=1.783×106/(1.05×141000.0)+0.000×103/2610.0=12.046N/mm2；水平支撑梁的计算强度σ=12.046小于215.000N/mm2,满足要求！（9）、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁接受[16号工字钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，依据下式计算：经过计算得到强度φb=570×9.9×88.0×235/(1200.0×160.0×235.0)=2.59由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.961。经过计算得到强度σ=1.783×106/(0.961×141000.00)=13.162N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=13.162小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!（10）、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi依据下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi依据以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=14.838kN（11）、拉绳的强度计算:1、钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.838kN假如上面接受钢丝绳，钢丝绳的容许拉力依据下式计算：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用平安系数。计算中[Fg]取14.838kN，α=0.820,K=4.000,得到：钢丝绳最小直径必需大于13.000mm才能满足要求!现场钢丝绳选用直径16.000mm.2、钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=14.838kN钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径D=(1483.771×4/3.142×125.000)1/2=13.000mm;(现场使用吊环或U型夹具直径为20mm)（12）、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点假如接受钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.622kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，依据《混凝土结构设计规范》[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[9621.913×4/(3.142×50×2)]1/2=11.068mm水平钢梁与楼板压点的拉环肯定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。(现场使用吊环或U型夹具直径为20mm)（13）、架体地基的计算:地上1-2层，使用落地架时，大部分落地架体支设地下一层混凝土顶板上，少部分架体支设在夯实的回填土上（压实系数实测值为0.96），且全部落地钢管底座为3cm厚、30cm长×30cm宽的木板，足以保证架体的稳定性。(三)满堂脚手架计算依据设计图纸，基本风压0.45KN/m2。计算依据：《建筑施工手册》（其次版）搭设参数说明：立杆纵距La=1.5m立杆横距Lb=1.20m步距h=1.5m钢脚手板满铺两步架n1=2立杆计算截面以上的架高Hi=6m施工荷载：结构阶段3KN/m2装修阶段：2KN/m2恒荷载标准值：Gk计算Gk=Gk1+Gk2+Gk3公式5-13（1）脚手架基本结构部件的自重Gk1=Hi×gk1公式5-14gk1-以每米架高计的构架基本结构杆部件的自重基数由表5-7查得gk1=0.1089（KN/m）故Gk1=6×0.1089=0.653（KN）（2）作业层面材料自重Gk2=n1×Lagk2公式5-14查表5-14，作业层面材料自重基数gk2，查表5-14，gk2=0.3856故Gk2=2×1.5×0.3856=1.1568（KN）（3）整体拉结和防护材料自重Gk3=Hi×gk3公式5-14整体拉结和防护材料自重计算基数gk3查表5-15，得：gk3=0.0768故Gk3=6×0.0768=0.456（KN）故Gk=0.653+1.1568+0.456＝2.266（KN）（4）施工荷载标准值Qk=n1×La×qk公式（5-19）n1=2La=1.5m按每米立杆横距Lb计的作业层施工荷载标准值的计算基数qk查表5-12得qk=1.8（KN/m）故Qk=2×1.5×1.8=5.4（KN）（5）风荷载标准值Wk=0.7μsμzW0公式5-20查《建筑施工脚手架有用手册》表4-19，插入法得，风压高度变化系数μz=1.02查表5-13，风荷载体系系数μs=1.0基本风压W0=0.35（KN/m2）故Wk=0.7×1.0×1.02×0.35=0.2499（KN/m2）（6）脚手架整体稳定性验算0.9（N′/ΨA+Mw/W）≤fc/r′a公式5-32风线荷载标准值qwk=La（An/Aw）Wk公式5-34故qwk=1.5×1.0×0.2499=0.3749（KN/m）风荷载在计算立杆段产生的最大弯距Mw=0.12qwkh2公式5-33Mw=0.12×0.3749×1.82=0.1457（KN·m）组合风载时立杆验算截面处的轴心力设计值N′N′=1.2（NGK+Nqk）公式5-36=1.2×（5.77+2.7）=10.164KN轴心受压杆件的稳定系数Ψ，依据长细比λλ=μh/i立杆的计算长度系数μ，查表5-20，插μ=1.61查表5-17，得i=15.8mmλ=1.55×1.8×1000/15.8=183.42由λ=176.58，查表5-22，插入法，得Ψ=0.213（7）Q235钢抗压强度设计值fc查表5-19，得fc=0.205（KN/mm2）（8）材料强度分项系数r′a查表5-5，得r′a=1.5607截面抵制矩W查表5-17，W=5.0×103整体稳定性验算9（N′/ΨA+Mw/W）=0.9×[10.164×103/（0.213×4.89×102）+（0.1457×106）/（5×103）]=114.05（KN）fc/r′a=205/1.5607=131.35（KN）故0.9（N′/ΨA+Mw/W）=114.05≤fc/r′a=131.35结论：本验算说明6m高的满堂钢管脚手架在基本风压0.45KN/m2的作用下整体性满足要求。（四）钢平台的受力计算钢平台的搁置点和上部拉接点都位于建筑结构物上，对结构框架柱承受的荷载这里不作验算，仅计算主梁的受力，并对钢丝绳的平安出验算，钢丝绳的平安系数按现行《结构安装工程施工操作规程》YSJ404-89的规定，平安系数K=8（见建施平安技术手册P458）。1、脚手板的计算简化模式取4.5m方向1m板带计算荷载：木铺板自重：400N/m2×1×1.2=480N/m施工活荷载：1500N/m2×1×1.4=2100N/m荷载设计值：2580N/m求得：与支座反力Rmax=0.617qI=0.617×2580×0.8=1273.5N/m并以此作为次梁[10槽钢6.5m方向上的均布荷载。2、计算次梁次梁计算模式：按构造[10槽钢次梁长6.5m，间距0.8m，以均布荷载验算次梁。荷载计算：[10槽钢自重：100N/m2×1.2=120N/m施工活荷载：1273.5N/m荷载设计值：1393.5N/m故弯距为M=1/8qI2=1/8×1393.6×6.52=7359.4N.MR=1/2qI=4529N验算弯曲强度：查得[10槽钢的截面抵制距为Wn=39.7cm3[10槽钢的抗压强度设计值为f=215N/mm2Wn×f=39.7×215=8535N•m故Wnf＞M平安3、计算主梁：将次梁传递的恒荷载和施工活荷载、主梁自重按单跨简支梁承受均布荷载计算主梁的弯距值。[20槽钢做主梁，长4.5m。计算主梁：[20槽钢主梁自重：260N/m×1.2=312N/m等效均布荷载为：4529/0.8=5661×荷载设计值：5973N/mμ○主梁弯距为：M=1/qI2=1/8×5973×4.52=15119N•m验算弯曲强度：查得[20槽钢的截面抵制距为Wn