汽轮机房工艺设计

汽轮机房工艺设计第一页，共67页。一、发电厂原则性热力系统第一节发电厂热力系统1、发电厂原则性热力系统的拟定1)组成

热力系统组成：锅炉本体汽水系统、汽轮机本体热力系统、机炉间连接管道和全厂公用汽水系统原则性热力系统：锅炉、汽轮机和以下各热力系统组成：蒸汽系统、给水回热加热和除氧器系统、补充水引入系统、轴封汽及其它废热回收系统，热电厂还有对外供热系统主要表明热力循环的特征，体现机炉之间关系及向外供热情况2第二页，共67页。2）编制步骤初步可行性研究、可行性研究、初步设计、施工图设计（1）确定发电厂形式及规划容量（2）选择汽轮机凝汽不超4台，供热不超6台，有常年持续稳定热负荷选背压式，热负荷变化大宜选抽凝式（3）绘制原则性热力系统图（4）进行发电厂原则性热力系统计算热平衡（5）选择锅炉凝汽电厂宜一机配一炉，108-110%汽机额定工况进汽量，热电厂因热负荷，两炉配一机、三炉配两机3第三页，共67页。（6）选择热力辅助设备（7）热经济指标计算2、发电厂原则性热力系统的举例4第四页，共67页。二、发电厂全面性热力系统1、发电厂全面性热力系统概念

反映电厂各种工况及事故、检修时的运行方式。一般包括：主蒸汽系统、回热加热系统、给水除氧系统、主凝结水系统、补充水系统、供热系统、厂内循环冷却水系统和锅炉启动系统等5第五页，共67页。2、主蒸汽系统1）主蒸汽系统形式单元制：大机组，系统简单，经济、方便、可靠，但灵活性差母管制：中小机组切换母管制：机炉一一对应，最灵活、可靠，经济性差分段母管制：较灵活、可靠性差，经济性差

锅炉至汽机进口，并包括各辅助设备的支管系统、疏水系统等6第六页，共67页。2）主蒸汽温度偏差、压力损失及管径优化3）主蒸汽系统全面性热力系统考虑汽轮机启动过程中暖缸、辅助供汽，新机组投运等加热用汽7第七页，共67页。3、给水系统及给水泵的配置1）给水系统形式单元制：大机组，系统简单，经济、方便、可靠，但灵活性差分段母管制：安全可靠性高，阀门较多、系统复杂、耗钢材、投资大，中、低压小容量电厂，或给水泵容量与锅炉容量不配合（吸水、压力母管分段，给水母管切换）切换母管制：有足够可靠性，运行灵活（吸水母管分段，压力、给水母管切换）8第八页，共67页。2）给水泵定速泵：小机组母管制，定压运行节流损失大调速泵：大机组，经济安全3）给水系统的全面性热力系统及运行给水操作台调节，主回路、启动回路切换，高加有旁路，减温水，放水放气等9第九页，共67页。4、回热系统的全面性热力系统1）回热系统特点热力除氧器：以回热抽汽加热除去给水中溶解气体，可汇集主凝结水、补充水、疏水、生产返回水、锅炉连续扩容蒸汽、汽机门杆漏汽等各项汽水流量，并保证给水品质及给水泵安全高加、低加：表面式加热器除氧器：加热和除氧，混合式加热器10第十页，共67页。（2）防止除氧器超压爆破主要压力容器质量可靠，运行方面：严格防止压力高蒸汽进入；安全阀应每年校验，每季试排汽；压力调整器必须投入自动，不得将汽源电动门拆除“自保持”作调整门用，每5年做一次整体水压试验等2）除氧器的运行（1）运行小机组定压溶氧量：排气阀开度，主凝结水流量、温度，补水、疏水，抽汽等汽压：抽汽量水温：饱和温度水位：自动调整避免过高或过低11第十一页，共67页。5、全厂公用汽水系统1）公用辅助蒸汽系统

机组启动，用于汽机汽封系统、除氧器加热、燃油加热、锅炉下联箱；运行，燃油加热、燃油雾化、电除尘器灰斗加热、采暖、暖风器加热等12第十二页，共67页。2）工业水系统

向电厂主厂房内及主厂房附近的辅助机械和冷却器、冷油器等装置连续不断的供给冷却水

要求：（1）应有可靠水源，具有独立的供、排水系统，碳酸盐硬度<5mol/m3,pH值应6.5～9.5,转动机械轴承冷却水，悬浮物含量<100g/m3（2）充足淡水不需处理，开式。需处理或节约，闭式或开、闭结合。（3）母管制，水泵宜用一台备用（4）扬程：考虑静压差，流动损失，20%裕量（5）用水点排水：自流排水或自流排水与压力排水相结合。如自流应通过漏斗接入母管，引至排水沟或回水池等13第十三页，共67页。3）全厂疏放水、放气系统（1）疏放水系统：疏泄和收集全厂各类疏放水、回收锅炉锅筒和各种箱体（如除氧水箱）的溢水，以及设备停用检修时排放的水质合格的水而设置。包括：疏水扩容器、疏水箱和疏水泵等。（2）放气系统：管道、热力设备高处的放气管道14第十四页，共67页。4）汽网的供汽系统及设备（1）供汽方案：减压减温后直接供汽排汽或抽汽直接供汽增压后直接供汽（2）减压减温器：降低蒸汽压力和温度（3）基本热网加热器：整个采暖期投运，承担基本热负荷（4）尖峰热网加热器：采暖期最冷几天，承担尖峰热负荷15第十五页，共67页。6、发电厂全面性热力系统单抽25MW一级调整抽汽供基本热网加热器16第十六页，共67页。三、凝汽式发电机组的总效率1、锅炉中能量损失锅炉效率ηb大型>90%,中、小型85-90%。2、主蒸汽管道的散热损失产生锅炉出口和汽机入口焓差,管道效率95-97%,3、汽轮机中能量损失内部损失用相对内效率，外部损失用机械效率表示4、冷源损失汽轮机绝对内效率表示热效率ηt只能到40-45%,中、小型30-35%。17第十七页，共67页。5、发电机中能量损失发电机效率ηg，可达97-98%。6、凝汽式发电机组的总效率中、小型约30%18第十八页，共67页。一、除氧器第二节热力系统主要设备选择容量:与锅炉匹配,每台锅炉一台总出力:按系统全部锅炉额定蒸发量的给水量确定,每台机组一台除氧器除氧水箱容量:35t/h以下20-30min额定蒸发量,65t/h以上10-15min额定蒸发量除氧器布置高度:保证给水泵不汽蚀,大气式6-7m,中压11-13m19第十九页，共67页。二、给水泵2、扬程：锅炉额定蒸发量时，从除氧器水箱出口到省煤器进口总阻力，加20%裕量；加锅筒水位与除氧器给水箱水位静压差；加省煤器入口进水压力；减除氧器工作压力1、容量和台数:应有一台备用，其它应能保证给水并有10%裕量。三、减压减温器2、容量：作为工业抽汽备用时，等于一台最大汽轮机最大抽汽量或背压排汽量1、作用：热电站作为抽汽机组事故时备用或作为尖峰负荷时调峰，中小供热机组，作为厂用蒸汽热源20第二十页，共67页。四、疏水扩容器1、容量:应考虑各种不同参数的管道在不同运行方式下的疏水量，总疏水量包括主蒸汽管道启动疏水、机组暖管疏水和点火管道疏水等五、热网加热器1、基载热网加热器：不设备用，但在停用一台时，其余能满足60%-75%季节性热负荷需要。2、峰载热网加热器或热水锅炉：应根据热负荷性质、供热距离、当地气象条件和热网系统具体情况，综合研究确定。一般热网水泵、热网凝结水泵和热网补水泵都不少于两台，一台备用21第二十一页，共67页。一、概述第三节供热机组的热经济指标治理大气污染、提高能源综合利用率总热效率=[（供热量+供电量×3600kJ/(kW.h))/(燃料总消耗量×燃料单位低位热值)]×100%年平均应大于45%二、热电联产的总热效率热电比=[(供热量/供电量×3600kJ/(kW.h))]×100%三、热电联产热电比5万kW以下机组,全年应大于100%22第二十二页，共67页。按热量法,供热量占锅炉有效热量百分率四、热电成本分摊比电热比=热化发电量/供热量，机组性能指标五、热化发电率Wc为1kg汽轮机抽汽或排汽所做的循环功；机械、发电、漏汽效率23第二十三页，共67页。一、概述第四节发电厂汽水管道设计根据热力系统和布置条件进行主蒸汽管道:过热器出口额定压力或锅炉工作压力。1、设计压力定速给水泵出口管道：最高扬程对应压力和泵进水侧压力之和低压给水管道：除氧器额定压力和最高水位水柱静压之和非调整抽汽管道,加热器疏水管道:最大计算抽汽压力1.1倍,且不小于0.1MPa调整抽汽、背压机排汽管道、减压装置后蒸汽管道:最高工作压力24第二十四页，共67页。凝结水泵入口侧管道:泵入口中心线至汽机排汽缸接口平面水柱静压，≥0.35MPa；出口侧：扬程对应压力和进口侧压力之和锅炉排污管道：定期排污膨胀阀前≥锅筒安全阀最低整定压力与锅筒最高水位至管道连接点水柱静压之和；连续排污膨胀阀前≥锅筒安全阀最低整定压力；阀后不会引起管内压力升高时，设计压力：锅炉压力1.750-4.150MPa，取１.750MPa,锅炉压力4.151-6.200MPa，取2.750MPa给水再循环管道：母管制，节流孔板及以前取高压给水管道设计压力；节流孔板后，未装阀门或双出路上阀门不能同时关时，取除氧器设计压力安全阀后排汽管道：根据水力计算结果确定25第二十五页，共67页。主蒸汽管道:过热器出口额定温度＋允许偏差５℃2、设计温度背压汽轮机排汽管道：排汽最高工作温度减温装置后管道：出口蒸汽最高工作温度调整抽汽：抽汽最高工作温度；非调整抽汽，最大计算工况设计压力下对应温度高压给水管道：高加后最高工作温度凝结水管道：低加后凝结水最高工作温度低压给水管道：除氧器最高工作压力对应温度加热器疏水管道：抽汽管设计压力对应饱和温度26第二十六页，共67页。锅炉排污管道：锅炉排污阀前或排污阀后管道装有阀门或堵板等可能引起管内压力升高时，取安全阀最低整定压力对应饱和温度；阀后不会引起管内压力升高时，设计温度：锅炉压力1.750-4.150MPa，取210℃,锅炉压力4.151-6.200MPa，取230℃给水再循环管道：定压除氧，除氧器额定压力对应饱和温度安全阀排汽管道：根据水力计算结果确定3、设计安装温度20℃27第二十七页，共67页。管道参数等级，公称压力：PN，应符合《管道元件公称压力》(GB1048)4、管道的公称压力和公称通径管道公称通径：DN，应符合《管道元件的公称通径》(GB1047)允许工作压力=PN×设计工况下许用压力/公称压力下对应基准压力（系钢材在指定的某一温度下的许用应力）28第二十八页，共67页。1）强度试验5、水压试验试验压力取较大者,(MPa)。p

设计压力水压试验下，试件内轴向应力值，不得大于屈服极限90%2）严密性试验压力：不小于1.5倍设计压力，并不小于0.2MPa用水温度：不低于5℃，不超过70℃水压试验下，管道轴向应力以及其它轴向应力值，不得大于屈服极限90%水质：清洁，腐蚀性小。29第二十九页，共67页。应符合国家或冶金部有关规定6、管子材料7、许用应力30第三十页，共67页。二、管子的选择单相流体1、管径选择两相流体按两相流体计算方法G-t/h,v-m3/kg,w-m/s,Q-m3/h,Di-mm1）Do/Di≤1.7承受内压力管，最小壁厚（mm）2、壁厚计算Y温度修正系数，η许用应力修正系数，α考虑腐蚀、磨损和机械强度要求的附加厚度31第三十一页，共67页。2）直管计算壁厚和取用壁厚计算壁厚=最小壁厚+壁厚负偏差的附加值取用壁厚：按公称壁厚表示，按产品规格和技术规定厚度选取，但不小于计算壁厚3）直管壁厚负偏差附加值规格为外径*壁厚无缝钢管A-直管壁厚负偏差系数，按表查规格为内径×壁厚无缝钢管，偏差取0焊接钢管，直缝采用钢板壁厚负偏差值；螺旋焊缝按表格规定32第三十二页，共67页。4）弯管壁厚任一点实测最小壁厚，不得小于弯管相应点计算壁厚，且外侧厚度不得小于相连直管允许的最小壁厚采用内径*壁厚直管弯制时，宜加大直管壁厚；采用外径*壁厚，宜采用正偏差壁厚管弯曲半径宜为外径4-5倍，椭圆度不大于5%无缝钢管适于各类参数3、管子类别选择PN2.5及以下参数，可用电焊钢管低温流体输送用焊接钢管，仅适用于PN1.7及以下、设计温度不大于200℃介质33第三十三页，共67页。三、管道附件的选择根据系统和布置要求,按公称通径、设计参数、介质种类及所采用标准选择1、一般规定1）法兰组件设计温度300℃及以下且PN≤2.5管道，平焊法兰；设计温度大于300℃或PN≥4.0管道，对焊法兰宜参照国家标准选配设计压力14MPa以上，或设计温度540℃以上，采用焊接式流量测量装置，其它采用法兰式2、选择原则34第三十四页，共67页。2）弯管及弯头PN≥6.3管道，中频加热弯管；PN＜1.0MPa、DN＜50mm，冷管；PN＜6.3，热成形弯头；纵缝热成形弯头适于PN≤

2.5管，弯曲半径DN+50mm3）异径管钢板焊制异径管适于PN≤2.5管，钢管模压异径管适于PN≥4.0管4）三通PN≤10管，采用挤压或焊接三通，其它按规定5）封头和堵头宜采用椭球形和球形封头，也可采用对接堵头。PN≤2.5,平焊堵头、带加强筋焊接堵头或锥形封头35第三十五页，共67页。6）堵板和孔板两法兰间堵板，回转式或中间式，节流孔板。法兰或焊接连接7）波纹管补偿器按制造厂技术要求选择8）阀门按系统参数、通径、泄露等级、启闭时间选择，满足系统关断、调节、安全运行和布置设计要求。形式、操作方式，据结构、制造特点和安装、运行、检修要求（1）闸阀：关断。双闸板闸阀宜水平管道，闸杆垂直向上，单闸板闸阀可任意位置管道；适于流阻小或介质双向流动36第三十六页，共67页。（2）截止阀：关断。适用于高严密性（3）球阀：调节或关断。迅速关断或开启（4）调节阀：根据使用目的、调节方式和调节范围选，不宜作关断用，应控制噪声、防止汽蚀。设计压力不大于1.6MPa水管或不大于1.0MPa蒸汽管，调节幅度小且不需经常调节，可用截止阀或闸阀（5）止回阀：升降式垂直瓣阀应装在垂直管道，水平瓣阀在水平管，旋启式阀水平管，底阀应装在水泵垂直吸入管端（6）疏水阀（疏水器）：圆盘式、双金属片式、热动力式、脉冲式或浮球式，并水平安装（7）蝶阀：宜于全开、全关，也可调节用37第三十七页，共67页。（8）安全阀：水管上，微启式；蒸汽管，全启或微启式，阀杆垂直向上（9）旁通阀：蒸汽管道启动暖管需先开旁通阀预热；汽轮机自动主汽阀前电动主闸阀；截止阀阀座受力超过50kN；等应设旁通阀9）阀门传动装置（1）各组件应根据阀门和操作器的布置、阀门力矩，按典型设计选用（2）连杆：低压流体输送用焊接钢管（3）使用换向器：操作件离阀门远；传动部件必须转向；等38第三十八页，共67页。1）弯管、弯头、异径管、三通、封头与堵头材料按标准并与所连接的管材一致2）波纹管补偿器的波纹管材料3、附件材料3）法兰组件材料39第三十九页，共67页。四、管道及附件的布置1）布置原则：（1）应结合主厂房土建结构、设备布置及热力系统进行（2）管道走向沿主厂房轴线（3）根据与设备连接的方便和工艺需要，按类别和区域布置（4）高温管道首先要考虑补偿需要和方便，阀门要考虑操作、维护和检修（5）注意路径短捷减阻力（6）有噪声或振动的，布置时注意隔声或消声（7）易引起火灾管道，采取防火措施（8）应靠近梁、柱，便于支吊1、主厂房内汽水管道布置原则2）布置顺序和要点首先按类别，然后按区域40第四十页，共67页。1）两成型部件连接，宜装一段直管2、附件布置原则2）三通附近装异径管时：汇流三通，管在汇流前；分流三通，管在分流后；水泵进口水平管道上偏心异径管，偏心向下布置3）阀门布置：（1）便于操作、维护和检修（2）重型和较大，布置在水平管道，阀杆垂直向上（3）法兰连接阀门或铸铁阀门，布置在弯矩较小处（4）水平布置阀门，阀杆不得朝下（5）地沟内阀门，不妨碍地面通行时，阀杆可漏出地面，手轮高出地面150mm以上，否则，应考虑简便的操作措施4）阀门手轮布置:(1)垂直管道直接操作阀门，手轮距地面（或平台）1300mm(2)平台外侧操作，手轮距平台不大于300mm(3)周围150mm净空距离41第四十一页，共67页。5）不能在地面或楼面操作阀门，装设传动装置或操作平台6）存在两相流动管系，调节阀宜接近接受介质容器7）安全阀布置：（1）主蒸汽和高温管道再热蒸汽应距上游弯头起弯点不小于8倍管子内径距离；入口管距上下游两侧其它附件不小于8倍管内径（2）两个或两个以上布置在同一管道，其间距不小于管内径之和1.5倍（3）排汽管为开式系统，且安全阀管上无支架，应使入口管缩短，出口应平行于主管轴线（4）同一管有多只安全阀时，排放作用力矩力求平衡8）流量测量装置前后应有一定长度直管段42第四十二页，共67页。1）应充分利用管道本身柔性的自补偿，然后增设补偿器3、管道的补偿2）热管道应进行应力计算《汽水管道应力计算规定》(SDGJ6-1990)3）两点间无限位支吊点的无分支管道，验证补偿能力4）波纹管补偿器，可利用其轴向变形吸收直管热膨胀，也可利用补偿器弯曲变形组成单元式或复式补偿器来吸收管道横向热膨胀。锅炉安全阀排汽管，采用套筒式补偿器或疏水盘5）波纹管补偿器应根据波纹管类型考虑其推力和力矩对设备接口或管道固定点影响。43第四十三页，共67页。1）设计温度430℃以上管道宜进行冷紧，冷紧比（冷紧值与全补偿值之比）不宜小于0.7；其它管道，冷紧有效系数，工作状态2/3，冷态14、管道的冷紧2）管道上有限位支吊架时，冷紧量和冷紧口应以限位支吊点为分隔点进行分段计算和设置。3）冷紧口宜选在便于施工的管道弯矩较小处44第四十四页，共67页。五、水力计算1）任务：按给定管道布置及参数计算压降，或确定管内截面上介质状态以及管道通流能力1、一般规定2）计算压降时，应考虑10%裕量3）管子摩擦因数λ按雷诺数及管壁相对粗糙度ε/Di查4）管道总阻力系数ξ1局部阻力系数；λ管道摩擦因数介质运动粘度=比容*动力粘度45第四十五页，共67页。5）等径并联管道流量分配6）并联、串联后等径总阻力系数7）管径不同，则需折算阻力系数8）流速和质量流速9）介质动压46第四十六页，共67页。1）水管或管道始端和终端比体积比不大于1.6或压降不大于初压40%的蒸汽管2、介质比体积变化不大管道2）水管压降H2-H1

–管道终端和始端高差3）水管终端压力4）蒸汽管道压降5）蒸汽管道终端、始端、比体积、压降计算6）若管道质量流速改变则分段计算47第四十七页，共67页。六、支吊架设计1）设计要求1、一般规定（1）据管道系统总体布置综合分析确定。如动载荷、静载荷和偶然载荷;管道位移;管道应力;振动(2)确定间距，考虑载荷合理分布，满足管道强度、刚度、防止振动和疏放水要求（3）支承在可靠的构筑物上，便于施工（6）吊架拉杆可活动部分与垂线间夹角，刚性不大于3°，弹性不大于4°（4）零部件应有足够强度和刚度,结构简单、典型（5）管道吊架螺纹拉杆应有足够调整长度（7）位移或位移方向不同吊点,不合用同一连接件48第四十八页，共67页。（1）固定支架：用于不允许线位移、角位移2）支吊架形式选择（2）滑动支架或刚性支架：用于不允许垂直位移（3）滚动支架：不允许垂直位移并减小摩擦力（4）弹簧支吊架：有垂直位移（5）恒力支吊架：垂直位移较大或需要限制转移载荷（6）导向装置：引导某方向位移，限制其它向（7）限位装置：限制位移（8）减振装置：防止振动（9）阻尼装置：用于需承受地震载荷、冲击载荷或控制管道高速振动位移的地方49第四十九页，共67页。（1）设备接口附近间距和形式，应使设备接口承受推力和力矩在允许范围，不限制接口位移3）支吊架布置（2）布置在集中载荷处（3）设波纹或套管补偿器管道应设支架和导向装置，将热位移引导到补偿器（4）安全阀排汽管道的自重和排汽反力由支架承受（5）在п形补偿器两侧应设导向装置（6）设备接口承受过大推力或力矩时，如装限位装置，其位置及限位方向应通过计算确定（7）室外吊架拉杆，过保温层处应装防雨罩50第五十页，共67页。水平直管2、支吊架间距1）刚度条件：一阶固有频率应大于3.5Hz,单跨管道按简支梁计算，最大挠度不>2.62mm水平直管最大间距2）强度条件：外载应力在允许范围内，单跨管道按简支梁计算，最大弯曲应力不>23.5MPa均布载荷水平管最大间距51第五十一页，共67页。3、支吊架荷载1）考虑以下荷载：（1）管子、阀门、管件和保温结构的重力（2）支吊架零部件自重（3）输送介质重量（4）水压试验或管路清洗介质重量（5）柔性管件由于内部压力产生作用力（6）支吊架约束管道位移所承受约束反力和弹簧支吊架转移载荷（7）管道位移产生摩擦力（8）室外管风雪载荷（9）管道振动力（10）流体动量突变引起瞬态力（11）蒸汽排放产生反作用力（12）地震力2）结构荷载：各工况分别计算，组合同时作用所有荷载最大荷载，并加上本支吊架或临近活动支吊架摩擦力3）支吊架荷载计算：使用经审定计算程序52第五十二页，共67页。3、支吊架荷载4）弹簧支吊架或恒力支吊架的分配荷载荷载：热态吊零时，工作荷载等于分配荷载，冷态吊零时，安装荷载等于分配荷载5）排汽管道的排汽反力（1）与管道轴线垂直的排汽口，其它见p25453第五十三页，共67页。4、弹簧选择1）符合以下要求：（1）弹簧荷载变化系数不大于35%，主要管25%（2）安装和工作荷载不大于最大允许荷载2）弹簧串联，应选用最大允许荷载相同弹簧，热位移按刚度分配；弹簧并联，相同型号弹簧，荷载两侧弹簧承担3）选择计算。按管道工作温度下产生位移进行，分热态吊零和冷态吊零两种荷载分配方式。4）工作高度、安装高度、工作荷载和安装荷载，按冷、热态吊零管道分别计算54第五十四页，共67页。一、原则和形式第五节发电厂主厂房布置汽机间、除氧器间、煤仓间、厂用配电间和锅炉间1、布置原则1)安装检修方便:大件起吊,检修有空间,设施配套任务：根据各车间设备、附属设备、汽水管道及烟风煤粉管布置需要，确定主厂房的柱距，各车间跨度、层数、层高及长度，主厂房的建筑、结构形式2)运行安全可靠:设备便于监视、工作环境良好3)各专业协调一致:主厂房考虑输煤、灰渣，循环水进出凝汽器接口，发电机、热网出线等4)预留扩建场地5)考虑地区特殊条件:地质和气候，地震等55第五十五页，共67页。2、布置形式取决于主、辅设备容量和形式，气象条件，上煤方式，扩建情况，热力系统，燃烧系统等因素。形式：通常分四列式或三列式（除氧间和煤仓间合）1）外煤仓布置：煤仓间在锅炉外侧即靠近除尘排烟侧以煤仓位置分：外煤仓、内煤仓、合并煤仓2）内煤仓布置：煤仓间在锅炉内侧即靠近除氧间3）合并煤仓布置：除氧间和煤仓间合并，在锅炉间和汽机间之间，多用于中小型热电站，链条炉和循环流化床炉等56第五十六页，共67页。3、主厂房的柱距和跨度一般框架结构，钢筋混凝土和梁固接或铰接1）柱距：长度方向相邻两柱中心线距离。根据锅炉、汽轮机容量和形式及布置方式等确定。多用6m，亦采用7m,8m,9m2）跨度：各车间横向轴线间距离。取决于机组容量和布置，以3m为模数增减，15m,18m除氧、煤仓间通常采用现浇结构，7m,7.5m,8m,9m57第五十七页，共67页。二、主厂房设备布置汽轮发电机、给水泵、循环水泵1、汽机间的设备布置1）汽轮发电机布置：一般双层布置，有横向和纵向（1）横向布置：机头朝向锅炉房，单元式，机炉量相同，且厂区布置有条件（3）汽轮发电机组中心线确定：横向布置时，中心线与锅炉中心线对齐；纵向时，考虑凝汽器检修抽芯子长度及给水泵侧维护、检修空间（2）纵向布置：顺序布置和头对头布置两方案，锅炉多于汽机数量，中小容量机组、母管制系统，扩建不便，抽汽供热多采用58第五十八页，共67页。2）凝汽器中心线确定横向布置，考虑发电机检修抽转子空间，管道连接长度、补偿等3）运转层设备布置汽轮发电机一般岛式布置，加热器在小岛零米至运转层中间层，抽气器在运转层平台4）加热器层设备布置0m至运转层，油箱在加热器另一层，要留检修孔5）零米层设备布置给水泵：汽机纵向时，给水泵纵向，靠近除氧间顺序或头对头布置。汽机横向，给水泵在两台机组间横向靠近除氧器循环水泵：汽机A列层，与凝汽器对应59第五十九页，共67页。6）汽机间固定设备布置固定端零米层，低位水箱、低位水泵、工业水泵7）检修场和起吊设施±0.000层1.5倍柱距空地，汽缸盖和发电机转子运转层：汽机隔板汽机间设置桥式起重机60第六十页，共67页。2、除氧间布置一般四层，零米层、管道层、运转层、除氧层1）除氧层：除氧器位置要考虑与给水泵和汽机本体小岛布置相对应，水箱上应设维护检修钢平台。两台除氧器可以集中布置；连排扩容器可在两除氧器中间；软水加热器可靠近固定端高度取决于除氧层容量和形式，检修