赵家组团4#、5#地块边坡治理工程施工图设计说明

工程概况项目概况重庆生物医药产业园位于重庆市开州区，拟规划建设面积3.6平方公里，将围绕智能化、绿色化，主要发展现代中医、生物医药、医疗器械、医用商贸物流四个方面，着力打造三峡库区医药产业聚集区，打造国家级、市级“绿色工厂”，努力推动三峡库区现代中医药产业提档升级。到2025年，力争园区生物医药企业达到60户以上，综合产值达150亿元以上。必将对培育壮大三峡库区中医药大健康产业，守护“一江碧水、两岸青山”，走深走实“产业生态化、生态产业化”之路，助力三峡库区脱贫攻坚和乡村振兴产生重大而深远意义。目前园区内部分地段正在场坪，场坪后不可避免的会产生边坡，赵家组团4#、5#边地块坡治理工程位于重庆生物医药产业园区浦发隧道靠近赵家镇洞口位置一侧，目前边坡高度较大，未采取任何治理措施，边坡多处出现变形、掉块现象，边坡的治理刻不容缓。2021年3月，受业主重庆开州浦里建设开发有限公司委托，我公司承担该项目的工程设计任务。照片1-1边坡实景照片主要设计范围及主要设计内容本高边坡工程为开州区重庆生物医药产业园区内，浦发隧道靠近赵家镇洞口位置处。高边坡全长约1.4km，最大边坡高度超过80m，可达106.3m，平均边坡高度约为40m，高边坡整治最大高度59m，立面面积约10.4万m2。高边坡可分为9段，具体如下：1）A～B段边坡(代表性剖面1～8#剖面)该段边坡长约263m，边坡高约29～57m，边坡优势平均倾向约为87°，边坡下部施工场坪时进行了分阶放坡，主要分成了2阶，每阶5～8m不等，坡角一般44～50°，基岩裸露，未采取护面或支护措施；边坡上部为一基岩陡坎，坡角一般56～75°，局部近似直立。边坡大面积基岩出露，主要为岩质边坡，物质组成主要为泥岩，局部夹薄层砂岩，边部顶部含少量粉质粘土和人工填土，厚度一般小于3.0m。边坡安全等级为一级。图1-2边坡轮廓及分段图2）B～C段边坡(代表性剖面8～19#剖面)该段边坡长约339m，边坡高约24.5～96.3m，边坡倾向一般45～92°，坡角一般43～65°，局部近似直立。边坡大面积基岩出露，主要为岩质边坡，物质组成主要为泥岩，局部夹薄层砂岩，边部顶部含少量粉质粘土和人工填土，厚度一般小于3.0m。边坡安全等级为一级。剖面14～15剖面段为现状浦发隧道，隧道为分左右线，单向三车道，宽约42m，目前已通车但未投入正式运营。隧道上部边坡可分为两阶，第一阶高7.5～11.2m，第二阶高29.9～38.3m，其中第一阶进行了喷浆护面，第二阶及以上部分未做支护措施，岩性以泥岩为主，局部夹薄层砂岩，上部存在少量粉质粘土和人工填土，厚度一般小于3.5m。3）C～D段边坡（代表剖面19～22#剖面）该段边坡长约91m，边坡高约93.1～106.3m，边坡倾向48°，坡角一般43～63°，局部陡坎可达75°。边坡下部施工场坪时进行了分阶放坡，主要分成了2～3阶，每阶6～9m不等，坡角一般43～49°，基岩裸露，未采取护面或支护措施；边坡上部为自然斜坡，主要为原始地貌，人工改造程度低，地形坡状起伏，坡角差别较大，如19～20剖面中部为斜坡较缓，坡角一般18～40°，部分为旱田，边坡中上部较陡，为基岩陡坎，坡角一般39～63°。边坡大面积基岩出露，主要为岩质边坡，物质组成主要为泥岩，局部夹薄层砂岩，边部顶部含少量粉质粘土和人工填土，厚度一般小于4.0m。边坡安全等级为一级。4）D～E段边坡（代表剖面22～26#剖面）该段边坡长约122m，边坡高约91.2～105.5m，边坡倾向80°，坡角一般40～57°，局部陡坎可达70°。其中22～24剖面中部为斜坡较缓，坡角一般15～40°，部分为旱田。边坡大面积基岩出露，主要为岩质边坡，物质组成主要为泥岩，局部夹薄层砂岩，边部顶部含少量粉质粘土和人工填土，厚度一般小于4.0m。边坡安全等级为一级。5）E～F段边坡（代表剖面26～40#剖面）该段边坡长约439m，可分为两部分，上部分为基岩陡坎，高约5～26m，边坡优势平均倾向约为46°，边坡倾角一般78～88°，优势倾角约83°，近似直立。边坡主要由砂岩组成，局部或坡脚夹薄层泥岩，上部覆盖层厚度较小，一般小于1.5m。边坡安全等级为二级。边坡下部分为一崩坡堆积体，边坡下部分为一崩坡堆积体，顺向边坡长约439m，垂直向长29～83m，斜坡高约8～40m，坡角一般8～49°，覆盖层厚度3.5～19.8m，主要由砂、泥岩碎块石和粉质粘土组成，前期场坪在坡脚进行了施工场坪，场坪后形成3～13.5m的岩土质边坡，局部夹杂少量强风化，坡角39～49°，目前土质边坡出现小范围的坡肩垮塌现象。边坡安全等级为二级。6）G～H段边坡（代表剖面41～48#剖面）该段边坡长约181m，边坡高约5.3～26.5m，边坡倾向165°，坡角一般36～45°，局部陡坎可达70°。边坡大面积基岩出露，主要为岩质边坡，物质组成主要为砂岩、泥岩，边部顶部含少量粉质粘土，厚度一般小于2.0m。目前场地进行场坪施工，对边坡坡脚进行施工开挖，目前开挖导致边坡上部出现了裂缝和错台，经调查，裂隙深度宽度约0.02～0.25m，可见深度0.5～2.5m，初步推测原因为边坡沿层面及后缘陡倾裂隙发生变形，安全等级暂定为一级。7）H～I段边坡（代表剖面49、51#剖面）该段边坡长约48m，边坡高约4.1～7.6m，边坡倾向60°，坡角一般25～43°。边坡上部为粉质粘土，厚度一般0.5～3.7m，下部为泥岩夹薄层砂岩，表层岩体风化严重，较破碎。安全等级暂定为二级。8）I～J段边坡（代表剖面50#剖面）该段边坡长约43m，边坡高约16.9～26.1m，边坡倾向178°，坡角一般41～57°,局部可达70°。边坡上部为粉质粘土，厚度一般0.5～3.3m，下部为泥岩夹薄层砂岩，表层岩体风化严重，较破碎，为岩土质混合边坡。安全等级暂定为二级。9）J～A段边坡（代表剖面52～1#剖面）该段边坡长约113m，边坡高约9.9～25.3m，边坡倾向75°，坡角一般41～53°,局部可达65°。边坡上部为粉质粘土，厚度一般0.9～4.6m，下部为泥岩夹薄层砂岩，表层岩体风化严重，较破碎。为岩土质混合边坡。目前场地进行场坪施工，对边坡坡脚进行施工开挖，目前开挖导致边坡上部出现了裂缝和错台，经调查，裂隙深度宽度约0.02～0.12m，可见深度0.3～1.2m，初步推测原因为边坡上部覆盖层沿基岩面发生变形，安全等级暂定为一级。上阶段意见执行情况完善边坡设计说明内容及图面表达、截排水设计、临边安全防护措施等内容。回复：根据专家意见，对边坡设计说明内容及图面表达进行了相应修改，完善了截排水设计、临边安全防护措施内容。复核BC段北侧顺层滑动稳定性及EF段下部土质边坡沿土岩分界面滑动稳定性。回复：根据专家意见，BC北端边坡按照外倾结构面（43°）及顺层倾角（14°）复核了平面滑动稳定性，EF段复核了沿土岩分界面滑动稳定性，计算结果显示该坡率条件下边坡平面滑动安全系数满足规范要求。完善边坡施工顺序、方法和工艺等要求；强调执行“动态设计、信息法施工”原则，加强边坡监测及信息反馈。回复：根据专家意见，施工技术说明中完善边坡施工顺序、方法和工艺等要求，并强调执行“动态设计、信息法施工”原则。设计依据及采用标准规范基本资料（1）设计合同；（2）《赵家组团4#、5#边地块坡治理工程工程地质勘察报告（一次性勘察）》（长江岩土工程总公司（武汉），2021.03）（3）项目建设有关的政策、法律法规以及相关资料；（4）业主单位提供的相关基础资料。主要标准规程（1）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；（2）《地质灾害防治工程设计标准》（DBJ50/T-029-2019）；（3）《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086-2015）；（4）《土工合成材料应用技术规范》（GB/T50290-2014）；（5）《混凝土结构耐久性设计规范》（GB/T50476-2008）；（6）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）；（7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）；（8）《建筑边坡工程施工质量验收标准》（GB/T51351-2019）；（13）《建筑地基基础工程施工质量验收标准》（GB50202-2018）；（9）《重庆市市政工程施工图设计文件编制技术规定》（重庆市城乡建设委员会，2017年版）。（10）《重庆开州浦里新区赵家组团4#、5#地块边坡治理工程超限边坡的论证意见》（重庆市建成施工图审查有限公司，2021年4月）。（11）其他相关的国家及地方规范、规程及强制性条文。对规范强制性条文执行情况本项目设计过程中严格执行现行规范强制性条文的要求，不存在违反现行规范强制性条文的情形。建设条件地理位置与交通开州位于重庆市东北部，地处大巴山南麓、三峡库区腹地、长江三峡水库小江支流回水末端，北邻城口，东邻巫溪、云阳，南接万州，西与四川省宣汉、开江两县接壤，介于北纬30°49′30″～31°41′30″与东经107°55′48″～108°54′之间，地形以山地为主。开州距离万州40km，距离重庆主城区280km，总面积3959平方公里（图2.1-1）。开州交通单一，以陆路运输为主，少量水运。陆路交通以万开高速公路、渝巫公路、开达公路、开城公路、开云公路为骨干，乡镇公路为主体，基本实现村村通。三峡库区175米蓄水后回水至东河白鹤街道、南河的竹溪镇和普里河的长沙镇附近，县城以下均可通航，水路客货运输可通长江。气象与水文开州属亚热带季风气候，四季分明，雨量充沛，气候温和，无霜期长，日照偏少。多年平均日照1463小时。气温南高北低，夏季炎热，多年平均气温18.7℃，最冷月（1～2月）平均气温7℃，最热月（7～8月）平均气温为21～29.4℃，极端最高气温为42℃（1986年8月16日），最低气温-4.5℃（1978年1月25日），相对湿度80%左右。多年年平均降雨量1181.40毫米，5～9月降雨量占全年降雨量的75%，11～3月为枯水期，降雨量占全年11%，4月、10月为平水期，降雨量占全年14%。该区地处大巴山迎风面，常形成雨量中心，一日最大雨量210.5mm（1982年7月11日），三日最大雨量357.7mm。2004年9月3日，南河区域24小时最大降雨量为339.4mm。区内水系为彭溪河水系，普里河为彭溪河右岸一级支流，在渠口镇汇入彭溪河。工程区位于普里河上游长沙镇至赵家镇段，河流总体流向为南西向北东，普里河流量变幅大，洪水期主要集中在降水丰富的5～9月，枯水期则在12月至次年2月间，洪水期洪峰来势凶猛。受三峡库区回水影响，赵家镇处普里河5年一遇洪水位175.1m，20年一遇洪水位175.2m。工程地质条件地形地貌工程区属中低山丘陵地貌，自然条件下，场地地形地貌受岩性和构造控制，在砂岩出露地段常形成陡岩、陡坎，泥岩区多为宽缓台地或斜坡地形。沿线丘陵多呈圆形、浑圆形，目前经人工场坪施工，边坡多形成陡坎，坡面坡度一般35～81°，坡顶和坡脚地形相对较平缓，坡顶地形坡度一般7～37°，坡脚地形坡度一般1～7°，最高点高程306.88，最低点高程199.61m，相对高度一般20～100m，最大高差107.27m。地层岩性场地内出露的地层有人工填土（Qml）、残坡积层（Q4el+dl）、崩坡积层（Q4col+dl），侏罗系中统沙溪庙组（J2s）。现分述如下：（1）第四系（Q4）1）人工填土（Q4ml）：杂色，主要成份为强风化-中风化砂岩、泥岩碎块石含少量的粉质粘土，局部地段含少量的混凝土块，粒径3～25cm，最大者可达50cm，硬杂物含量约45～70%，次含粉质粘土。在区内主要分布于坡脚场坪段和民房拆迁区域。2）粉质粘土（Q4el+dl）：褐红色，可塑，干强度及韧性中等，无摇振反应，刀削面较粗糙～粗糙，主要分布于线路区斜坡上及坡顶，厚度不大，夹杂小碎石。3）碎块石土（Q4col+dl）：杂色，灰色，主要由粉质粘土和砂岩、泥岩碎块石组成，块径差别较大，一般5～50cm，局部块石可达最大1.5cm，个别为孤石，直径超过5.0，差别较大，一般含量25～50%，局部块石和孤石区域含量超过70%，厚度较大，主要分布在BC段边坡下部崩坡堆积体范围内。（2）侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩：褐红色～紫红色泥质结构，中厚层状构造，主要成份为粘土矿物，局部夹灰绿色砂质团块，局部地段夹砂质条带或含砂质较重。砂岩可分为两部分，具体如下：G～A、A～E段砂岩：该段砂岩主要呈暗灰色，局部褐灰色，细粒～中细粒结构，中厚层状构造，主要成份为长石、石英及岩屑，局部夹砂质较重。该段砂岩大部分以夹层或透镜体的形式镶嵌于泥岩中，层薄、厚度不大，泥岩为隔水层，排水条件差，薄层砂岩在裂隙、水的影响下，强度下降。E～F段砂岩：该段边坡上部为砂岩陡坎，砂岩主要呈灰白色，局部褐灰色，细粒～中细粒结构，中～厚层状构造，主要成份为长石、石英及岩屑，该层砂岩厚度大，强度较高。地质构造图3.3-1开州及外围构造纲要图本边坡位于假角山背斜南东翼，地层产状131°～162°∠8°～25°，产状由北向南逐渐变缓，整体稳定，主要发育三组裂隙，裂隙面产状有一定的起伏。边坡稳定性主要受产状、裂隙影响，先按边坡分段分别详述边坡的产状裂隙：1）A-B段该段地层产状143°～150°∠13°～15°，优势产状146°∠14°，层面大部分闭合，局部微张，充填有泥屑或泥化层，层面结合很差，为软弱结构面。主要发育三组裂隙，分别如下：⑴裂隙L1：优势产状倾向63°，倾角43°，裂面多平直，面旧，局部呈棕褐色，微张，充填有泥屑或泥化层，裂隙间距3～6m，延伸长度一般约2～5m，结合程度很差，为软弱结构面；⑵裂隙L2：优势产状倾向211°，倾角58°，裂面较平直，大部分闭合，未见明显的充填物，裂隙间距3～5m，延伸长度一般约2～4m，结合程度很差，为软弱结构面；⑶裂隙L3：优势产状倾向329°，倾角68°，裂面多粗糙，大部分闭合，局部微张，裂隙间距4～6m，延伸长度一般约3～8m，结合程度差，为硬性结构面。2）B-C段该段地层产状143°～150°∠13°～15°，优势产状146°∠14°，层面大部分闭合，局部微张，充填有泥屑或泥化层，层面结合很差，为软弱结构面。主要发育三组裂隙，分别如下：⑴裂隙L1：优势产状倾向63°，倾角43°，裂面多平直，面旧，局部呈棕褐色，微张，充填有泥屑或泥化层，裂隙间距3～5m，延伸长度一般约2～5m，结合程度很差，为软弱结构面；⑵裂隙L2：优势产状倾向161°，倾角77°，裂面较平直，大部分闭合，未见明显的充填物，裂隙间距3～5m，延伸长度一般约2～5m，结合程度很差，为软弱结构面；⑶裂隙L3：优势产状倾向65°，倾角70°，裂面多平直，面旧，局部呈棕褐色，微张，充填有泥屑或泥化层，裂隙间距5～6m，延伸长度一般约3～6m，结合程度很差，为软弱结构面。3）C-E段该段地层产状143°～150°∠13°～15°，优势产状146°∠14°，层面大部分闭合，局部微张，充填有泥屑或泥化层，层面结合很差，为软弱结构面。主要发育三组裂隙，分别如下：⑴裂隙L1：优势产状倾向62°，倾角41°，裂面多平直，面旧，局部呈棕褐色，微张，充填有泥屑或泥化层，裂隙间距3～6m，延伸长度一般约2～5m，结合程度很差，为软弱结构面；⑵裂隙L2：优势产状倾向211°，倾角59°，裂面较平直，大部分闭合，未见明显的充填物，裂隙间距3～5m，延伸长度一般约2～4m，结合程度很差，为软弱结构面；⑶裂隙L3：优势产状倾向329°，倾角68°，裂面多粗糙，大部分闭合，局部微张，裂隙间距4～6m，延伸长度一般约3～8m，结合程度差，为硬性结构面。4）E-F段该段地层产状150°～158°∠9°～11°，优势产状155°∠10°，层面大部分闭合，局部微张，充填有泥屑或泥化层，层面结合很差，为软弱结构面。主要发育三组裂隙，分别如下：⑴裂隙L1：优势产状倾向59°，倾角79°，裂面多平直，张开度0.3～2cm，局部砂岩内可达4cm，充填有岩屑或泥化层，裂隙间距2～6m，延伸长度一般约3～7m，结合程度很差，为软弱结构面；⑵裂隙L2：优势产状倾向211°，倾角58°，裂面较平直，大部分闭合，未见明显的充填物，裂隙间距3～5m，延伸长度一般约2～4m，结合程度很差，为软弱结构面；⑶裂隙L3：优势产状倾向320°，倾角67°，裂面多粗糙，大部分闭合，局部微张，裂隙间距3～6m，延伸长度一般约3～8m，结合程度差，为硬性结构面。5）F-H段该段地层产状139°～146°∠21°～25°，优势产状143°∠23°，层面大部分闭合，局部微张，充填有泥屑或泥化层，层面结合很差，为软弱结构面。主要发育三组裂隙，分别如下：⑴裂隙L1：优势产状倾向50°，倾角63°，裂面多平直，面旧，局部呈棕褐色，微张，充填有泥屑或泥化层，裂隙间距3～7m，延伸长度一般约2～8m，结合程度很差，为软弱结构面；⑵裂隙L2：优势产状倾向209°，倾角81°，裂面较平直，张开度0.3～1.2cm，局部砂岩内部裂隙张开度可达3cm，充填有岩屑或泥化层，裂隙间距3～6m，延伸长度一般约2～5m，结合程度很差，为软弱结构面；⑶裂隙L3：优势产状倾向169°，倾角78°，裂面多平直，面旧，局部呈棕褐色，微张，充填有泥屑或泥化层，裂隙间距4～6m，延伸长度一般约3～8m，结合程度很差，为软弱结构面。6）H-A段该段地层产状136°～145°∠17°～21°，优势产状141°∠18°，层面大部分闭合，局部微张，充填有泥屑或泥化层，层面结合很差，为软弱结构面。主要发育三组裂隙，分别如下：⑴裂隙L1：优势产状倾向63°，倾角43°，裂面多平直，面旧，局部呈棕褐色，微张，充填有泥屑或泥化层，裂隙间距3～6m，延伸长度一般约2～5m，结合程度很差，为软弱结构面；⑵裂隙L2：优势产状倾向209°，倾角81°，裂面较平直，大部分闭合，未见明显的充填物，裂隙间距3～6m，延伸长度一般约2～5m，结合程度很差，为软弱结构面；⑶裂隙L3：优势产状倾向169°，倾角78°，裂面多平直，面旧，局部呈棕褐色，微张，充填有泥屑或泥化层，裂隙间距3～5m，延伸长度一般约3～7m，结合程度很差，为软弱结构面。水文地质3.3.4.1水文地质条件1）地表水边坡范围内未见河流、水库等大的地表水，仅边坡坡顶存在少量鱼塘，范围和深度均较小，大部分干涸，部分存在少量塘水。2）地下水线路区地下水按赋存介质分为第四系孔隙水和基岩裂隙水。（1）第四系孔隙水孔隙水主要分布在崩坡堆积体和坡顶上部覆盖层内，多为上层滞水，主要接受大气降水补给，水量小，随季节变化。（2）基岩裂隙水基岩裂隙水主要分布在裂隙发育的强、中等风化带中，主要受大气降雨补给，地下水随季节变化明显，水量不丰富，以井、泉的形式出露地表，流量小，沿线未见此类基岩区有泉水分布。区内地下水主要靠大气降水、塘等地表水体的补给。（3）地下水位通过地表调查及本次勘察钻孔揭示，边坡上部钻孔和坡脚大部分钻孔基本形成“干孔”，基本无水，坡脚个别钻孔存在少量暂时性上层滞水。3.3.4.2水土腐蚀性评价拟建场地地下水整体较贫乏，边坡上部水塘，均为雨水补给，本次勘察在XK4西北侧附近水塘和XK72西侧附近水塘段各采集1件地表水水样，根据试验结果，地表水及地下水对混凝土具微腐蚀性，对混凝土里的钢筋具微腐蚀性。本次勘察采取了2组粉质粘土进行腐蚀性检测分析，人工填土和碎块石土结合重庆地区经验及参考临近场地判定。工程区土体对混凝土结构及混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性，对钢结构具有微腐蚀性。岩体风化根据钻孔揭示，工程区岩体风化因岩性的不同，风化特征各异，砂岩岩质坚硬，抗风化能力强，粘土岩岩质较软，抗风化能力差。岩体风化可分为强、中等风化带，各风化带岩性不同其风化特征也有明显差异。工程区岩体风化以垂直风化为主，从上向下多具渐变的特点，部分地段受地形地貌、岩性影响具层状风化特征。强风化带：砂岩颜色多为灰～灰白色，岩芯呈碎块、饼状及短柱状，岩质疏松易碎，锤击呈散砂及碎块状；泥岩颜色呈褐红色，岩质软化，岩芯呈饼状及碎块，搅动后呈泥状及颗粒状。厚度约0.5～4.5m。中风化带：砂岩颜色呈灰白色，岩芯多呈柱状、长柱状，少量的短柱状及碎块，锤击声哑。泥岩颜色呈紫红色，岩芯多呈柱状、短柱状，少量的长柱状、饼状及碎块，搅动后呈块状。钻孔未揭示穿中等风化基岩。不良地质现象工程场区基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）地层，岩性为泥岩、砂岩，岩层呈单斜产出。据地质测绘、钻孔揭示可知，工程区存在岩质变形体1处，位于边坡G～H段，土质变形体2处，分别位于位于边坡J～A段和E～F段，具体概况如下：1）G～H段岩质变形体该段变形体长约105m，边坡高约5.3～26.5m，边坡倾向165°，坡角一般36～45°，局部陡坎可达70°。边坡大面积基岩出露，主要为岩质边坡，物质组成主要为砂岩、泥岩，边部顶部含少量粉质粘土，厚度一般小于2.0m。目前场地进行场坪施工，对边坡坡脚进行施工开挖，目前开挖导致边坡上部出现了裂缝和错台，经调查，裂隙深度宽度约0.02～0.25m，可见深度0.5～2.5m，初步推测原因为边坡沿层面及后缘陡倾裂隙发生变形。2）J～A段土质变形体该段变形体长约82m，边坡高约9.9～25.3m，边坡倾向75°，坡角一般41～53°,局部可达65°。边坡上部为粉质粘土，厚度一般0.9～4.6m，下部为泥岩夹薄层砂岩，表层岩体风化严重，较破碎。为岩土质混合边坡。目前场地进行场坪施工，对边坡坡脚进行施工开挖，目前开挖导致边坡上部出现了裂缝和错台，经调查，裂隙深度宽度约0.02～0.12m，可见深度0.3～1.2m，初步推测原因为边坡上部覆盖层沿基岩面发生变形，安全等级暂定为一级。3）E～F段崩坡堆积体该段崩坡堆积体顺向边坡长约439m，垂直向长29～83m，斜坡高约8～40m，坡角一般8～49°，覆盖层厚度3.5～19.8m，主要由砂、泥岩碎块石和粉质粘土组成，前期场坪在坡脚进行了施工场坪，场坪后形成3～13.5m的岩土质边坡，局部夹杂少量强风化，坡角39～49°，目前土质边坡出现小范围的坡肩垮塌现象。边坡安全等级为二级。除此外，工程区未发现岩溶、泥石流、地面塌陷等不良地质现象。岩（土）体物理力学参数建议值设计参数地勘报告根据岩土体试验成果，按照有关规程、规范，并结合地区工程经验提出岩土体的有关物理力学指标建议值。表3.4-1各类岩土体物理力学性指标建议值表暗灰色暗灰色灰白色灰白色重度KN/m3天然*2019.0*20.1/25.1/24.5/24.8饱和*20.520.0*20.5/25.3/24.7/24.9天然////8.18/25.38/48.28饱和////5.23/18.55/39.49岩体抗拉强度KPa////188/596/808地基承载力特征值KPa*140（压实）*150*220*2501569*4005563*25011845内聚力(天然)KPa*5（天然）20.2（天然）*5（天然）/454/1633/2438*2（饱和）14.5（饱和）*3（饱和）内摩擦角(天然)°*26（天然）14.0（天然）*25（天然）/31.7/35.1/35.8*23（饱和）9.8（饱和）*23（饱和）岩体理论破裂角°////60.8/62.5/62.9变形模量MPa////*1343/*3785/1343弹性模量MPa////*1457/*4155/1457泊松比(μ)/*0.23*0.19/*0.34/*0.24/0.34压缩模量MPa/*4.67///////基底摩擦系数/*0.25*0.25*0.35*0.30*0.40*0.35*0.50*0.35*0.55M30砂浆与岩石极限粘结强度标准值KPa////*300/*800/*1300水平抗力系数MN/m3///*20*120*35*350*40*550水平抗力系数的比例系数MN/m4*8*14*50///竖向抗力系数的比例系数MN/m4*7*14*50备注：1、填土地基承载力特征值需现场试验复核后确定；2、带“*”号为经验值。表3.4-2岩层产状裂隙面、界面力学性质参数建议表边坡分段结构面类型结构面特征内摩擦角Φ(°)粘聚力C（KPa）备注A-B段岩层产状：146°∠14°结合很差1325裂隙L1：63°∠43°结合很差1522裂隙L2：211°∠58°结合很差1428裂隙L3：329°∠68°结合一般2255B-C段岩层产状：146°∠14°结合很差1325裂隙L1：63°∠43°结合很差1522裂隙L2：161°∠77°结合很差1326裂隙L3：65°∠70°结合很差1523C-E段岩层产状：146°∠14°结合很差1325裂隙L1：62°∠41°结合很差1522裂隙L2：211°∠59°结合很差1428裂隙L3：329°∠68°结合一般2255E-F段岩层产状：155°∠10°结合很差1326裂隙L1：59°∠79°结合很差1523裂隙L2：211°∠58°结合很差1428裂隙L3：320°∠77°结合一般2255G-H段岩层产状：143°∠23°结合很差1325裂隙L1：50°∠63°结合很差1523裂隙L2：209°∠81°结合很差1428裂隙L3：146°∠81°结合很差1326H-A段岩层产状：141°∠18°结合很差1325裂隙L1：63°∠43°结合很差1522裂隙L2：209°∠81°结合很差1428裂隙L3：169°∠78°结合很差1326土、石工程分级根据《工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2016），对场地内岩、土可挖性分级类别为：1、Ⅱ级(普通土)：人工填土为普通土，岩土施工工程等级为Ⅱ级；2、Ⅲ级(硬土)：粉质粘土、碎块石土、基岩强风化带为硬土，岩土施工工程等级为Ⅲ级；3、Ⅳ级(软石)：中等风化的泥岩,，中层状结构，岩体较完整，岩土施工工程为Ⅳ级；4、Ⅴ级(次坚石)：中等风化的砂岩，中层状结构，岩体较完整，岩土施工工程为Ⅴ级。根据本次勘察的钻孔声波试验和岩体物理力学试验及《工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2016）岩石分类条件判定，工程区强风化泥岩的完整性属破碎，岩石为极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ类，强风化砂岩的完整性属破碎，岩石为软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ类；中等风化泥岩的完整性属较完整，饱和单轴抗压强度标准值5.23MPa，为软岩，岩体基本质量等级为Ⅳ类；暗灰色中风化砂岩的完整性属较完整，饱和单轴抗压强度标准值18.55MPa，为较软岩，岩体基本质量等级为Ⅳ类；灰白色～褐灰色中风化砂岩的完整性属较完整，饱和单轴抗压强度标准值39.49MPa，为较软岩，岩体基本质量等级为Ⅲ类。场地岩体基本质量等级划分见表4.4-1。表3.4-3场地岩体基本质量等级岩性风化程度岩石坚硬程度完整程度岩体基本质量等级泥岩强风化极软岩破碎Ⅴ级中等风化软岩较完整Ⅳ级暗灰色砂岩强风化软岩破碎Ⅴ级中等风化较软岩较完整Ⅳ级灰白色砂岩强风化软岩破碎Ⅴ级中等风化较硬岩较完整Ⅲ级边坡稳定性分析评价及治理措施建议边坡A～B段（代表剖面1～8）1）边坡现状调查经现场调查，该侧边坡主要由泥岩组成，局部夹薄层砂岩，泥岩表面风化严重，受产状、裂隙及卸荷影响，边坡上部常有小范围的滑移垮塌、掉块现象。2）稳定性分析评价图3.5-1剖面1～8段边坡赤平极射投影图根据图3.5-1赤平极射投影图分析可知：边坡为切向坡。边坡下部裂隙L1与边坡倾向夹角24°，为边坡的外倾结构面，裂隙倾角与边坡倾角基本相近，对边坡影响较小；裂隙L2、L3与边坡大角度相交，对边坡影响较小。边坡上部裂隙L1与边坡倾向夹角24°，为边坡的外倾结构面，裂隙倾角小于边坡倾角，对边坡影响较大；裂隙L2、L3与边坡大角度相交，对边坡影响较小。由以上分析可知：该段边坡整体上主要受外倾裂隙L1控制。外倾裂隙L1贯通性差，延伸较短，所以边坡上部岩体未出现大范围的沿外倾裂隙面滑移破坏现象，均为小范围的垮塌、滑移掉块，稳定性分析与边坡现状基本相符，即边坡主要受外倾裂隙L1和自身强度控制，破坏模式为边坡在结构面、风化卸荷作用下，边坡岩土体沿裂隙面小范围滑移垮塌或风化掉块。考虑到外倾裂隙L1贯通性差，延伸较短，边坡不具备沿裂隙面整体滑移或大范围滑移的条件，本次稳定性分析评价以定性分析为主，未对其进行定量分析和计算。边坡安全等级为一级，岩体类型为Ⅲ类，强风化边坡岩体等效内摩擦角取42°，强风化边坡岩体理论破裂角取45°；中风化边坡岩体等效内摩擦角取54°，中风化边坡岩体破裂角取理论破裂角及外倾结构面较小值，即43°。3）治理方案建议图3.5-2边坡代表性剖面根据边坡的现状概况、地质条件及分析评价，提出以下建议：（1）建议中风化岩体按1:1.0～1:1.25、强风化基岩和覆盖层按1:1.5～1:1.75分阶放坡，每8m一阶，两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台，采取格锚支护+植草绿化护坡，并做好截排水措施。（2）该段下部边坡基岩坡角约46°，坡角较缓，适当放坡，并清除表层覆盖层、强风化和松动岩体后，可以采取护面+主动防护网治理措施。（3）随着新技术的发展应用，结合人与自然和谐共处的治理思路，处理好工程与环保的关系，若对边坡采取新技术的支护措施，建议结合地区经验，与类似边坡的支护措施进行工程类比，对新技术进行设计方案专项论证。（4）建议考虑区域后期远景，若后期边坡可能存在场坪改造，建议按“缓放坡、去支护”的思路，减少支护造成的不必要浪费，建议中风化岩体按1:1.5～1:1.75、强风化基岩和覆盖层按1:2.0分阶放坡，每8m一阶，两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台。并做好植草绿化支护和截排水措施。由于边坡高度较大，坡脚应力集中，根据工程类比，应力集中易导致坡脚压碎破坏，建议边坡坡脚设置坡脚挡墙和排水沟，坡顶设置截水沟，后期加强对边坡的变形监测。同时边坡高度1.0倍范围内应进行封闭，防止裂隙水向深度运移、防治裂隙水形成静水压力恶化边坡稳定性。建议边坡施工时应分段开挖，采取动态法设计，信息法、逆作法施工，原则上不宜采取爆破，若要采取爆破应进行施工方案安全论证，控制爆破强度，避免对岩体扰动过大，恶化边坡的稳定性。边坡B～C段（代表剖面8～19）1）边坡现状调查经现场调查，该侧边坡主要由泥岩组成，局部夹薄层砂岩，泥岩表面风化严重，受产状、裂隙及卸荷影响，边坡上部常有小范围的滑移垮塌、掉块现象。2）稳定性分析评价根据图5.2-1赤平极射投影图分析可知：边坡为切向坡。8～14剖面边坡裂隙L1与边坡倾向夹角25°，为边坡的外倾结构面，裂隙倾角小于边坡倾角，对边坡影响较大；裂隙L2与边坡大角度相交，对边坡影响较小；裂隙L3与边坡倾向夹角23°，为边坡的外倾结构面，裂隙倾角大于边坡倾角，对边坡影响较小。14～19剖面边坡裂隙L1与边坡倾向夹角4°，为边坡的外倾结构面，裂隙倾角小于边坡倾角，对边坡影响较大；裂隙L2与边坡大角度相交，对边坡影响较小；裂隙L3与边坡倾向夹角6°，为边坡的外倾结构面，裂隙倾角大于边坡倾角，对边坡影响较小。图3.5-3B～C段边坡赤平极射投影图由以上分析可知：该段边坡整体上主要受外倾裂隙L1控制。外倾裂隙L1贯通性差，延伸较短，所以边坡上部岩体未出现大范围的沿外倾裂隙面滑移破坏现象，均为小范围的垮塌、滑移掉块，稳定性分析与边坡现状基本相符，即边坡主要受外倾裂隙L1和自身强度控制，破坏模式为边坡在结构面、风化卸荷作用下，边坡岩土体沿裂隙面小范围滑移垮塌或风化掉块。考虑到外倾裂隙L1贯通性差，延伸较短，边坡不具备沿裂隙面整体滑移或大范围滑移的条件，本次稳定性分析评价以定性分析为主，未对其进行定量分析和计算。边坡安全等级为一级，岩体类型为Ⅲ类，强风化边坡岩体等效内摩擦角取42°，强风化边坡岩体理论破裂角取45°；中风化边坡岩体等效内摩擦角取52°，中风化边坡岩体破裂角取理论破裂角及外倾结构面较小值，即43°。3）治理方案建议图3.5-4边坡代表性剖面根据边坡的现状概况、地质条件及分析评价，提出以下建议：（1）边坡高度较大，可达96.3m，建议中风化岩体按1:1.0～1.50、强风化基岩和覆盖层按1:1.5～1:2.0分阶放坡，每8m一阶，两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台，采取格锚支护+植草绿化护坡，并做好截排水措施。（2）随着新技术的发展应用，结合人与自然和谐共处的治理思路，处理好工程与环保的关系，若对边坡采取新技术的支护措施，建议结合地区经验，与类似边坡的支护措施进行工程类比，对新技术进行设计方案专项论证。（3）建议考虑区域后期远景，若后期边坡可能存在场坪改造，建议按“缓放坡、去支护”的思路，减少支护造成的不必要浪费，建议中风化岩体按1:1.5～1:2.0、强风化基岩和覆盖层按1:2.0分阶放坡，每8m一阶，两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台。并做好植草绿化支护和截排水措施。由于边坡高度较大，坡脚应力集中，根据工程类比，应力集中易导致坡脚压碎破坏，建议边坡坡脚设置坡脚挡墙和排水沟，坡顶设置截水沟，后期加强对边坡的变形监测。同时边坡高度1.0倍范围内应进行封闭，防止裂隙水向深度运移、防治裂隙水形成静水压力恶化边坡稳定性。建议边坡施工时应分段开挖，采取动态法设计，信息法、逆作法施工，禁止爆破（避免对隧道等临近构筑物造成影响），避免对岩体扰动过大，恶化边坡的稳定性。同时加强隧道的监测和保护。边坡C～D段（代表剖面19～22）1）边坡现状调查经现场调查，该侧边坡主要由泥岩组成，局部夹薄层砂岩，泥岩表面风化严重，受产状、裂隙及卸荷影响，边坡上部常有小范围的滑移垮塌、掉块现象。2）稳定性分析评价图3.5-5剖面19～22段边坡赤平极射投影图根据图3.5-5赤平极射投影图分析可知：边坡为切向坡。边坡下部裂隙L1与边坡倾向夹角14°，为边坡的外倾结构面，裂隙倾角与边坡倾角相差5°，表层存在小范围的不稳定锲形体；裂隙L2、L3与边坡大角度相交，对边坡影响较小。边坡上部裂隙L1与边坡倾向夹角14°，为边坡的外倾结构面，裂隙倾角小于边坡倾角，对边坡影响较大；裂隙L2、L3与边坡大角度相交，对边坡影响较小。由以上分析可知：该段边坡整体上主要受外倾裂隙L1控制。外倾裂隙L1贯通性差，延伸较短，所以边坡上部岩体未出现大范围的沿外倾裂隙面滑移破坏现象，均为小范围的垮塌、滑移掉块，稳定性分析与边坡现状基本相符，即边坡主要受外倾裂隙L1和自身强度控制，破坏模式为边坡在结构面、风化卸荷作用下，边坡岩土体沿裂隙面小范围滑移垮塌或风化掉块。20～20’剖面顶部存在2座高压铁塔，经调查，高压铁塔位于基岩陡坎上部约3.1～6.0m，基岩陡坎高13.6～15.5m，上部覆盖层厚度较小，一般小于2.0m，铁塔以中风化基岩做基础持力层，放坡条件有限。考虑到外倾裂隙L1贯通性差，延伸较短，边坡不具备沿裂隙面整体滑移或大范围滑移的条件，本次稳定性分析评价以定性分析为主，未对其进行定量分析和计算。边坡安全等级为一级，岩体类型为Ⅲ类，强风化边坡岩体等效内摩擦角取42°，强风化边坡岩体理论破裂角取45°；中风化边坡岩体等效内摩擦角取52°，中风化边坡岩体破裂角取理论破裂角及外倾结构面较小值，即41°。3）治理方案建议图3.5-6边坡代表性剖面根据边坡的现状概况、地质条件及分析评价，提出以下建议：（1）建议中风化岩体按1:1.0～1:1.5、强风化基岩和覆盖层按1:1.5～1:2.0分阶放坡，每8m一阶，两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台，采取格锚支护+植草绿化护坡，并做好截排水措施。（2）该段下部边坡基岩坡角约46°，坡角较缓，适当放坡，并清除表层覆盖层、强风化和松动岩体后，可以采取护面+主动防护网治理措施。（3）20～20’剖面顶部存在2座高压铁塔，经调查，高压铁塔位于基岩陡坎上部约3.1～6.0m，上部覆盖层厚度较小，一般小于2.0m，铁塔以中风化基岩做基础持力层。放坡条件有限。建议对坡面适当整平后，直接采取支护措施，避免边坡进一步风化、掉块进而逐步威胁铁塔的安全。（4）随着新技术的发展应用，结合人与自然和谐共处的治理思路，处理好工程与环保的关系，若对边坡采取新技术的支护措施，建议结合地区经验，与类似边坡的支护措施进行工程类比，对新技术进行设计方案专项论证。（5）建议考虑区域后期远景，若后期边坡可能存在场坪改造，建议按“缓放坡、去支护”的思路，减少支护造成的不必要浪费，建议中风化岩体按1:1.5～1:2.0、强风化基岩和覆盖层按1:2.0分阶放坡，每8m一阶，两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台。并做好植草绿化支护和截排水措施。由于边坡高度较大，坡脚应力集中，根据工程类比，应力集中易导致坡脚压碎破坏，建议边坡坡脚设置坡脚挡墙和排水沟，坡顶设置截水沟，后期加强对边坡的变形监测。同时边坡高度1.0倍范围内应进行封闭，防止裂隙水向深度运移、防治裂隙水形成静水压力恶化边坡稳定性。建议边坡施工时应分段开挖，采取动态法设计，信息法、逆作法施工，原则上不宜采取爆破，若要采取爆破应进行施工方案安全论证，控制爆破强度，避免对岩体扰动过大，恶化边坡的稳定性。边坡D～E段（代表剖面22～26）1）边坡现状调查经现场调查，该侧边坡主要由泥岩组成，局部夹薄层砂岩，泥岩表面风化严重，受产状、裂隙及卸荷影响，边坡上部常有小范围的滑移垮塌、掉块现象。2）稳定性分析评价图3.5-7D～E段边坡赤平极射投影图根据图3.5-7赤平极射投影图分析可知：边坡为切向坡。裂隙L1与边坡倾向夹角18°，为边坡的外倾结构面，裂隙倾角与边坡倾角相差7°，表层存在小范围的不稳定锲形体；裂隙L2、L3与边坡大角度相交，对边坡影响较小。由以上分析可知：该段边坡整体上主要受外倾裂隙L1控制。外倾裂隙L1贯通性差，延伸较短，所以边坡上部岩体未出现大范围的沿外倾裂隙面滑移破坏现象，均为小范围的垮塌、滑移掉块，稳定性分析与边坡现状基本相符，即边坡主要受外倾裂隙L1和自身强度控制，破坏模式为边坡在结构面、风化卸荷作用下，边坡岩土体沿裂隙面小范围滑移垮塌或风化掉块。考虑到外倾裂隙L1贯通性差，延伸较短，边坡不具备沿裂隙面整体滑移或大范围滑移的条件，本次稳定性分析评价以定性分析为主，未对其进行定量分析和计算。边坡安全等级为一级，岩体类型为Ⅲ类，强风化边坡岩体等效内摩擦角取42°，强风化边坡岩体理论破裂角取45°；中风化边坡岩体等效内摩擦角取52°，中风化边坡岩体破裂角取理论破裂角及外倾结构面较小值，即41°。中部斜坡较缓段表层存在少量粉质粘土，厚度一般小于1.5m，强风化岩体较破碎，中风化岩体较完整，雨季上部覆盖层和强风化岩体易出现垮塌、溜滩现象，但厚度、规模、范围均较小，中风化岩体稳定性较好。3）治理方案建议图3.5-8边坡代表性剖面根据边坡的现状概况、地质条件及分析评价，提出以下建议：1）建议中风化岩体按1:1.0～1:1.5、强风化基岩和覆盖层按1:1.5～1:2.0分阶放坡，每8m一阶，两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台，采取格锚支护+植草绿化护坡，并做好截排水措施。2）中部斜坡较缓段雨季上部覆盖层和强风化岩体易出现垮塌、溜滩现象，但厚度、规模、范围均较小，中风化岩体稳定性较好。建议结合边坡整体治理方案进行治理，如采取格锚支护+植草绿化护坡，并做好截排水措施。3）随着新技术的发展应用，结合人与自然和谐共处的治理思路，处理好工程与环保的关系，若对边坡采取新技术的支护措施，建议结合地区经验，与类似边坡的支护措施进行工程类比，对新技术进行设计方案专项论证。4）建议考虑区域后期远景，若后期边坡可能存在场坪改造，建议按“缓放坡、去支护”的思路，减少支护造成的不必要浪费，建议中风化岩体按1:1.5～1:2.0、强风化基岩和覆盖层按1:2.0分阶放坡，每8m一阶，两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台。并做好植草绿化支护和截排水措施。由于边坡高度较大，坡脚应力集中，根据工程类比，应力集中易导致坡脚压碎破坏，建议边坡坡脚设置坡脚挡墙和排水沟，坡顶设置截水沟，后期加强对边坡的变形监测。同时边坡高度1.0倍范围内应进行封闭，防止裂隙水向深度运移、防治裂隙水形成静水压力恶化边坡稳定性。建议边坡施工时应分段开挖，采取动态法设计，信息法、逆作法施工，原则上不宜采取爆破，若要采取爆破应进行施工方案安全论证，控制爆破强度，避免对岩体扰动过大，恶化边坡的稳定性。边坡E～F段（代表剖面26～40）（一）边坡上部陡坎稳定性分析评价1）边坡现状调查经现场调查，该侧边坡上部陡坎部分主要由砂岩组成，局部夹薄层泥岩或透镜体，受产状裂隙、风化卸荷影响，部分表层岩体松动，存在小范围的垮塌、掉块现象，在陡坎下形成崩坡堆积体（见照片3.5-9）。照片3.5-9已掉块岩体现场照片2）稳定性分析评价图3.5-10E～F段边坡赤平极射投影图根据图3.5-10赤平极射投影图分析可知：边坡为切向坡。裂隙L1与边坡倾向夹角13°，为边坡的外倾结构面，裂隙倾角与边坡倾角相差7°，表层存在小范围的不稳定锲形体；裂隙L2、L3与边坡大角度相交，对边坡影响较小。为评价计算本边坡选取合理的设计参数，根据现场调查及邻近边坡工程类比，对现状边坡进行稳定性计算，以验证设计参数建议值是否合适。选取34－34’剖面进行稳定性计算，计算模式假设边坡表层岩体沿裂隙面L1滑移。结构面C取23KPa，内摩擦角取16°。计算示意图见图3.5-11，计算结果见表3.5-1。根据34－34’剖面计算结果，在天然状态下，边坡稳定性系数为1.04，小于1.05和安全系数1.30，处于欠稳定状态；在暴雨工状态下，边坡稳定性系数为0.97，小于1.00和安全系数1.30，处于不稳定状态。边坡安全等级为二级，边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡破裂角取45＋φ/2和外倾结构面倾角二者较小值，即取62.9°，岩体等效内摩擦角φe为54°。图3.5-1134－34’剖面边坡稳定性分析图表3.5-134－34’剖面边坡稳定性计算表工况一：天然状态下重度γ(KN/m3)水的重度γ(KN/m3)粘聚力c(KPa)内摩擦角Φ(º)结构面倾角θ(º)体积(m3)面积(m2)后缘裂隙水压力（V）抗滑力下滑力稳定系数Fs安全系数24.802315799.7510.180.00246.50237.361.041.3工况二：连续暴雨状态下重度γ(KN/m3)水的重度γ(KN/m3)粘聚力c(KPa)内摩擦角Φ(º)结构面倾角θ(º)体积(m3)面积(m2)后缘裂隙水压力（V）抗滑力下滑力稳定系数Fs安全系数24.9102315799.7510.18232.60184.23238.310.771.33）边坡上部陡坎治理方案建议根据边坡的现状概况、地质条件及分析评价，提出以下建议：（1）建议对该基岩陡坎边坡清除表层松动岩体后，按1:0.75～1:1.0分阶放坡，每8m一阶，两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台，采取格锚支护+植草绿化护坡，并做好截排水措施。（2）该段岩性主要为砂岩，适当放坡，并清除表层覆盖层、强风化和松动岩体后，可以采取护面+主动防护网治理措施。（3）随着新技术的发展应用，结合人与自然和谐共处的治理思路，处理好工程与环保的关系，若对边坡采取新技术的支护措施，建议结合地区经验，与类似边坡的支护措施进行工程类比，对新技术进行设计方案专项论证。（4）建议考虑区域后期远景，若后期边坡可能存在场坪改造，建议按“缓放坡、去支护”的思路，减少支护造成的不必要浪费，建议中风化岩体按1:1.25～1:1.5、强风化基岩和覆盖层按1:2.0分阶放坡，每8m一阶，两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台。并做好植草绿化支护和截排水措施。由于边坡部分坡脚段为泥岩，受风化差异影响，容易形成岩腔，且边坡高度较大，坡脚应力集中易导致坡脚压碎破坏，建议边坡坡脚加强封闭，应设置坡脚挡墙和排水沟，坡顶设置截水沟，后期加强对边坡的变形监测。同时边坡高度1.0倍范围内应进行封闭，防止裂隙水向深度运移、防治裂隙水形成静水压力恶化边坡稳定性。建议边坡施工时应分段开挖，采取动态法设计，信息法、逆作法施工，原则上不宜采取爆破，若要采取爆破应进行施工方案安全论证，控制爆破强度，避免对岩体扰动过大，恶化边坡的稳定性。（二）边坡下部崩坡体稳定性分析评价1）边坡现状调查照片3.5-12坡肩垮塌现场照片边坡下部分为一崩坡堆积体，顺向边坡长约439m，垂直向长29～83m，斜坡高约8～40m，坡角一般8～49°，覆盖层厚度3.5～19.8m，主要由砂、泥岩碎块石和粉质粘土组成，前期场坪在坡脚进行了施工场坪，场坪后形成3～13.5m的岩土质边坡和土质边坡，局部夹杂少量强风化，坡角39～49°，目前边坡出现小范围的坡肩垮塌、裂缝现象（见照片3.5.4-1）。边坡安全等级为二级。2）稳定性分析评价（1）剖面26～32段照片3.5-13边坡裂缝现场照片该段边坡长约181m，前期场坪在坡脚进行了施工场坪，场坪后形成6～13.5m的岩土质边坡，上部覆盖层以崩坡积碎块石土为主，下部基岩以强风化泥岩为主，坡角39～49°，经调查，发现裂缝，裂缝主要崩坡体前缘，长一般5～13m，宽2～12cm(（见照片3.5-13）)。为评价计算本边坡选取合理的设计参数，根据现场调查及邻近边坡工程类比，对现状边坡进行稳定性计算，以验证设计参数建议值是否合适。选取29－29’剖面进行稳定性计算。饱和碎块石土重度取20.5KN/m3，界面参数饱和C取18kPa，内摩擦角取13.5°。计算示意图见图3.5-14，计算结果见表3.5-2。图3.5-1429－29’剖面边坡稳定性分析图表3.5-229－29’剖面边坡稳定性计算表条块号滑体体积V1重度γ1滑面传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数长度倾角内聚力内摩擦角RiTiPim3/mKN/m3mºKPaºψKN/m(KN/m)(KN/m)FsFst168.220.523.351.018.013.5630.61086.5461.60.581.302112.020.515.345.018.013.51.0665.21623.51411.90.321.303104.520.510.223.018.013.50.8657.0837.01369.10.331.304152.220.514.610.018.013.50.91000.5541.8811.10.561.305152.620.514.29.018.013.51.0997.4489.4308.50.771.30636.120.512.47.018.013.51.0399.590.20.01.011.30根据29－29’剖面计算结果，在暴雨状态下，边坡稳定性系数为1.01，小于1.05和安全系数1.30，处于欠稳定状态。（2）剖面32～40段该段边坡长约262m，前期场坪在坡脚进行了施工场坪，场坪后形成3～10.2m的土质边坡，上部覆盖层以崩坡积碎块石土为主，坡角39～46°，经调查，目前边坡出现小范围的坡肩垮塌现象（见照片3.5-15）。边坡安全等级为二级。照片3.5-15坡肩垮塌现场照片经勘察，该段边坡崩坡堆积体后缘岩土界面较陡，但厚度较小，前缘岩土界面较缓，局部反倾，厚度较大，且无剪出口，如图3.5-16。可知该段边坡阻滑段大于下滑段，且无剪出口，边坡发生整体性滑移破坏的可能较小，破坏模式主要为边坡坡肩发生坡肩垮塌或坡面在雨水冲刷下溜滩。图3.5-1638－38’剖面岩土界面特征图3）边坡下部崩坡体治理方案建议根据边坡的现状概况、地质条件及分析评价，提出以下建议：剖面26～30段：该段边坡根据29－29’剖面计算结果，在暴雨状态下，边坡稳定性系数为1.02，小于1.05和安全系数1.30，处于欠稳定状态。（1）该段边坡崩坡堆积体覆盖层的特征为后缘岩土界面较陡，但厚度较小，前缘岩土界面较缓，厚度较大。则下滑力主要位于后缘，前缘多为阻滑段，则边坡不应在前缘施工开挖或减载，不应在后缘加载或回填。建议采取支挡措施。支挡工程以中风化基岩做基础持力层。该考虑到边坡下滑力主要位于后缘，可采取后缘减载+支挡的工程措施。（2）建议考虑区域后期远景，若后期边坡可能存在场坪改造，建议将崩坡堆积体清除，清除后后缘基岩陡坎坡角可达51°，建议采取格锚+植草绿化的治理措施。（3）须做好边坡的植草绿化支护和截排水措施。剖面30～40段：该段边坡阻滑段大于下滑段，且无剪出口，边坡发生整体性滑移破坏的可能较小，破坏模式主要为边坡坡肩发生坡肩垮塌、土体小范围圆弧滑动或坡面在雨水冲刷下溜滩。（1）该段边坡崩坡堆积体后缘岩土界面较陡，但厚度较小，前缘岩土界面较缓，局部反倾，厚度较大。则下滑力主要位于后缘，前缘多为阻滑段，则边坡不宜在前缘大范围的施工开挖或减载，不应在后缘加载或回填。目前边坡坡角39～46°，存在坡肩垮塌或坡面在雨水冲刷下溜滩现象，建议坡脚设置坡脚墙，对坡面进行整平护面+绿化。（2）建议考虑区域后期远景，若后期边坡可能存在场坪改造，建议将场坪高程以上的崩坡堆积体清除。（3）须做好边坡的植草绿化支护和截排水措施。建议边坡施工时应分段施工、及时支护，采取动态法设计，信息法、逆作法施工，禁止野蛮施工，避免对岩体扰动过大，恶化边坡的稳定性。后期加强对边坡的变形监测。同时边坡高度1.0倍范围内或后缘应进行封闭，防止裂隙水向深度运移、防治裂隙水形成静水压力恶化边坡稳定性。边坡G～H段（代表剖面41～48）1）边坡现状调查目前场地进行场坪施工，对边坡坡脚进行施工开挖，目前开挖导致边坡上部出现了裂缝和错台，经调查，裂隙深度宽度约0.02～0.25m，可见深度0.5～2.5m，初步推测原因为边坡沿层面及后缘陡倾裂隙发生变形和短距离错动（见照片3.5-17），安全等级暂定为一级。照片3.5-17边坡裂缝、错台现场照片2）稳定性分析评价图3.5-18G～H段边坡赤平极射投影图根据图3.5-18赤平极射投影图分析可知：岩层产状与边坡倾向夹角22°，边坡为顺向坡。裂隙L1、L2与边坡大角度相交，对边坡影响较小。裂隙L3与边坡倾向夹角19°，为边坡的外倾结构面。由以上分析可知：该段边坡整体上主要受层面和外倾裂隙L3控制。边坡在后缘陡倾裂隙切割影响下，沿层面发生变形破坏，稳定性分析与边坡现状基本相符。为评价计算本边坡选取合理的设计参数，根据现场调查及邻近边坡工程类比，对现状边坡进行稳定性计算，以验证设计参数建议值是否合适。选取46－46’剖面进行稳定性计算。结构面参数:天然状态下C取29KPa，内摩擦角取15°,饱和状态下C取25KPa，内摩擦角取13°。计算示意图见图3.5-19，计算结果见表3.5-3。计算采用公式如下：Fs=R/TR=(Wcosα-Qsinα-Vsinα-U)tgφ+clT=Wsinα+Qcosα+VcosαV=1/2*rwhw2U=1/2*rwlhwQ=ζeW式中：Fs——稳定性系数R——滑坡抗滑力（kN/m）；T——滑坡下滑力（kN/m）；W——滑坡体自重（kN/m）；V——后缘裂隙水压力（kN/m）；U——滑面水压力（kN/m）；Q——作用于滑坡体地震力（kN/m）（本次计算不予考虑）；α——滑动面倾角（°）；φ——滑面内摩擦角标准值（°）；c——滑面粘聚力标准值（kPa）；l——滑面长度（m）；rw——水的重度，取10kN/m3；hw——裂隙充水高度（m），取裂隙深度的1/2～2/3；ζe——地震水平系数，岩质取0.05，土质取0.0125。图3.5-1946－46’剖面边坡稳定性分析图表3.5-346－46’剖面边坡稳定性计算表工况一：天然状态下岩石重度γ(KN/m3)粘聚力c(KPa)内摩擦角Φ(º)结构面倾角θ(º)单位宽度体积(m3)单位宽度面积(m2)裂隙深度后缘裂隙水压力（V）滑面水压力(U)抗滑力下滑力稳定系数Fs安全系数24.5291523231373.832.8469.62329.12238.61.041.35工况二：连续暴雨状态下岩石重度γ(KN/m3)粘聚力c(KPa)内摩擦角Φ(º)结构面倾角θ(º)单位宽度体积(m3)单位宽度面积(m2)裂隙深度后缘裂隙水压力（V）滑面水压力(U)抗滑力下滑力稳定系数Fs安全系数24.7251323231373.832.8469.62017.12256.60.891.35根据46－46’剖面计算结果，在天然状态下，边坡稳定性系数为1.04，小于1.05和安全系数1.35，处于欠稳定状态；在暴雨工状态下，边坡稳定性系数为0.89，小于1.00和安全系数1.35，处于不稳定状态。若不采取合理的治理措施，在雨季连续暴雨下，边坡可能发生滑移破坏，滑移破坏后产生新的凌空面，后缘的岩体亦会发生新的顺层破坏。边坡安全等级为一级，边坡岩体类型为Ⅲ类，边坡破裂角取45＋φ/2和外倾结构面倾角二者较小值，即取23°，岩体等效内摩擦角φe为54°。3）边坡治理方案建议根据边坡的现状概况、地质条件及分析评价，提出以下建议：（1）建议该侧边坡按层面23°顺层放坡，采取植草绿化护坡，并做好截排水措施。（2）随着新技术的发展应用，结合人与自然和谐共处的治理思路，处理好工程与环保的关系，若对边坡采取新技术的支护措施，建议结合地区经验，与类似边坡的支护措施进行工程类比，对新技术进行设计方案专项论证。边坡上部存在数根电杆，部分已倾斜，位于放坡影响范围内，建议及早协商搬迁事宜。边坡背后为厂房边坡，距离放坡后缘最近约25m，施工时应做到文明施工，禁止爆破，同时加强对厂房边坡的监测和保护，后期加强对边坡的变形监测。同时边坡高度1.0倍范围内应进行封闭，防止裂隙水向深度运移、防治裂隙水形成静水压力恶化边坡稳定性。建议边坡施工时应分段开挖，采取动态法设计，信息法、逆作法施工，禁止爆破，避免对岩体扰动过大，恶化边坡的稳定性和威胁后缘厂房边坡。边坡H～I段（代表剖面49、51）1）边坡现状调查经现场调查，该侧边坡主要粉质粘土和强风化岩体组成，表面风化严重，坡肩和边坡表面常有小范围的坡肩垮塌现象。2）稳定性分析评价粉质粘土和强风化岩体力学性质较差，在雨水冲刷下，坡肩和边坡表面易发生小范围的坡肩垮塌、强风化岩体掉块现象。边坡安全等级为二级，岩体类型为Ⅳ类，强风化边坡岩体等效内摩擦角取42°，强风化边坡岩体理论破裂角取45°。3）边坡治理方案建议根据边坡的现状概况、地质条件及分析评价，提出以下建议：（1）该侧边坡主要粉质粘土和强风化岩体组成，表面风化严重，粉质粘土和强风化岩体力学性质较差，建议该侧边坡按按1:1.5～1:2.0放坡，采取格构支护+植草绿化护坡，并做好截排水措施。（2）随着新技术的发展应用，结合人与自然和谐共处的治理思路，处理好工程与环保的关系，若对边坡采取新技术的支护措施，建议结合地区经验，与类似边坡的支护措施进行工程类比，对新技术进行设计方案专项论证。图3.5-20边坡代表性剖面边坡I～J段（代表剖面50）1）边坡现状调查经现场调查，该侧边坡主要由泥岩组成，局部夹薄层砂岩，泥岩表面风化严重，受产状、裂隙及卸荷影响，边坡上部常有小范围的滑移垮塌、掉块现象。2）稳定性分析评价根据图3.5-21赤平极射投影图分析可知：边坡为顺向坡。裂隙L1、L2与边坡大角度相交，对边坡影响较小；裂隙L3与边坡倾向夹角9°，为边坡的外倾结构面，裂隙倾角大于边坡倾角对边坡影响较小，该侧边坡主要受层面控制。图3.5-21I～J段边坡赤平极射投影图由以上分析可知：该段边坡整体上主要受层面控制。为评价计算本边坡选取合理的设计参数，根据现场调查及邻近边坡工程类比，对现状边坡进行稳定性计算，以验证设计参数建议值是否合适。选取50－50’剖面进行稳定性计算。结构面参数:饱和状态下C取26KPa，内摩擦角取13°。计算示意图见图3.5-22，计算结果见表3.5.22-1。图3.5-2250－50’剖面边坡稳定性分析图表3.8.22-150－50’剖面边坡稳定性计算表重度γ(KN/m3)粘聚力c(KPa)内摩擦角Φ(º)结构面倾角θ(º)体积(m3)面积(m2)分子分母稳定系数Fs安全系数剩余下滑力土体面积土体重度25.326131828352.003288.572725.501.211.3254.578320根据50－50’剖面计算结果，在暴雨工状态下，边坡稳定性系数为1.21，小于安全系数1.30，处于基本稳定状态。根据现场调查，边坡未发现沿层面的滑移、裂缝现象，仅为上部覆盖车和强风化岩体、表层岩体发生的垮塌、掉块现象。稳定性计算与现状基本相符。边坡安全等级为二级，岩体类型为Ⅲ类，强风化边坡岩体等效内摩擦角取42°，强风化边坡岩体理论破裂角取45°；中风化边坡岩体等效内摩擦角取55°，中风化边坡岩体破裂角取理论破裂角及外倾结构面较小值，即18°。3）治理方案建议根据边坡的现状概况、地质条件及分析评价，提出以下建议：（1）建议中风化岩体按顺层放坡并采取护面措施；或按1:1.0～1:1.25、强风化基岩和覆盖层按1:1.5分阶放坡，每8m一阶，两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台，采取格锚支护+植草绿化护坡，并做好截排水措施。（2）随着新技术的发展应用，结合人与自然和谐共处的治理思路，处理好工程与环保的关系，若对边坡采取新技术的支护措施，建议结合地区经验，与类似边坡的支护措施进行工程类比，对新技术进行设计方案专项论证。（3）建议考虑区域后期远景，若后期边坡可能存在场坪改造，建议按“缓放坡、去支护”的思路，减少支护造成的不必要浪费，建议中风化岩体按1:1.5～1:1.75、强风化基岩和覆盖层按1:2.0分阶放坡，每8m一阶，两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台。并做好植草绿化支护和截排水措施。由于边坡高度较大，坡脚应力集中，根据工程类比，应力集中易导致坡脚压碎破坏，建议边坡坡脚设置坡脚挡墙和排水沟，坡顶设置截水沟，后期加强对边坡的变形监测。同时边坡坡肩至层面后缘范围内应进行封闭，防止裂隙水向深度运移、防治裂隙水形成静水压力恶化边坡稳定性。建议边坡施工时应分段开挖，采取动态法设计，信息法、逆作法施工，原则上不宜采取爆破，若要采取爆破应进行施工方案安全论证，控制爆破强度，避免对岩体扰动过大，恶化边坡的稳定性。边坡J～A段（代表剖面52～1）1）边坡现状调查目前场地进行场坪施工，对边坡坡脚进行施工开挖，目前开挖导致54～1#段剖面段出现边坡上部出现了裂缝和错台，经调查，裂隙深度宽度约0.02～0.12m，可见深度0.3～1.2m，初步推测原因为边坡上部覆盖层沿基岩面发生变形，安全等级暂定为二级。2）稳定性分析评价（1）剖面52～54段该段边坡上部覆盖层以粉质粘土为主，下部基岩为泥岩夹薄层砂岩，上部覆盖层厚度一般0.3～3.2m，岩土界面倾角一般小于11°，该段边坡土质部分发生整体滑移的可能较小，主要破坏模式为上部覆盖层坡肩垮塌或在雨水冲刷下溜滩。岩质部分根据图3.5-23赤平极射投影图分析可知：边坡为切向坡。裂隙L1与边坡倾向夹角12°，为边坡的外倾结构面，裂隙倾角与边坡倾角相近，表层不稳定岩体主要为强风化；裂隙L2、L3与边坡大角度相交，对边坡影响较小，该侧边坡岩质部分主要裂隙L1和自身强度控制，主要破坏模式边坡在结构面和风化卸荷的影响下，表层岩体风化、掉块。图3.5-23J～A段边坡赤平极射投影图（2）剖面54～1段该段边坡上部覆盖层以粉质粘土为主，下部基岩为泥岩夹薄层砂岩，上部覆盖层厚度一般0.6～5.6m，岩土界面较陡，目前边坡上部出现了裂缝和错台，发生了变形。照片3.5-24边坡错台照片为验证该段边坡土质部分的稳定性，为选取合理的设计参数，根据现场调查及邻近边坡工程类比，对现状边坡进行稳定性计算。选取57－57’剖面进行稳定性计算。饱和碎块石土重度取20KN/m3，粉质粘土饱和C取14.5kPa、内摩擦角9.8°；岩土界面参数饱和C取11kPa，内摩擦角取8°。计算示意图见图3.5-25，计算结果见表3.5-5。图3.5-2557－57’剖面边坡稳定性分析图表3.5-557－57’剖面边坡稳定性计算表条块号滑体体积V1重度γ1滑面传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数长度倾角内聚力内摩擦角RiTiPim3/mKN/m3mºKPaºψKN/m(KN/m)(KN/m)FsFst18.520.07.337.014.59.8129.3102.30.01.261.35217.120.05.922.014.59.80.9140.3128.10.01.101.35323.520.06.519.011.08.01.0134.0153.023.60.881.35423.720.06.118.011.08.01.0130.5146.544.00.771.35519.520.05.617.011.08.01.0114.0114.047.80.721.35610.920.07.115.011.08.01.0107.756.40.01.041.35根据57－57’剖面计算结果，在暴雨状态下，边坡稳定性系数为1.04，小于1.05和安全系数1.35，处于欠稳定状态。岩质部分根据赤平极射投影图分析可知：边坡为切向坡。裂隙L1与边坡倾向夹角12°，为边坡的外倾结构面，裂隙倾角与边坡倾角相近，表层不稳定岩体主要为强风化；裂隙L2、L3与边坡大角度相交，对边坡影响较小，该侧边坡岩质部分主要裂隙L1和自身强度控制，主要破坏模式边坡在结构面和风化卸荷的影响下，表层岩体风化、掉块。边坡安全等级为一级，岩体类型为Ⅲ类，强风化边坡岩体等效内摩擦角取42°，强风化边坡岩体理论破裂角取45°；中风化边坡岩体等效内摩擦角取54°，中风化边坡岩体破裂角取理论破裂角及外倾结构面较小值，即43°。3）边坡治理方案建议剖面52～54段边坡土质部分发生整体滑移的可能性较小，主要破坏模式为上部覆盖层坡肩垮塌或在雨水冲刷下溜滩；岩质部分主要破坏模式边坡在结构面和风化卸荷的影响下，表层岩体风化、掉块。剖面54～1段边坡土质部分根据57－57’剖面计算结果，在暴雨状态下，边坡稳定性系数为1.02，小于1.05和安全系数1.30，处于欠稳定状态；岩质部分主要破坏模式边坡在结构面和风化卸荷的影响下，表层岩体风化、掉块。根据边坡的现状概况、地质条件及分析评价，提出以下建议：（1）考虑到上部覆盖层整体厚度较小，建议清除覆盖层后，建议中风化岩体按1:1.0～1:1.25、强风化基岩按1:1.5分阶放坡，每8m一阶，两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台，采取格锚支护+植草绿化护坡，并做好截排水措施。（2）随着新技术的发展应用，结合人与自然和谐共处的治理思路，处理好工程与环保的关系，若对边坡采取新技术的支护措施，建议结合地区经验，与类似边坡的支护措施进行工程类比，对新技术进行设计方案专项论证。（3）建议考虑区域后期远景，若后期边坡可能存在场坪改造，建议按“缓放坡、去支护”的思路，减少支护造成的不必要浪费，建议中风化岩体按1:1.5～1:1.75、强风化基岩和覆盖层按1:2.0分阶放坡，每8m一阶，两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台。并做好植草绿化支护和截排水措施。由于边坡高度较大，坡脚应力集中，根据工程类比，应力集中易导致坡脚压碎破坏，建议边坡坡脚设置坡脚挡墙和排水沟，坡顶设置截水沟，后期加强对边坡的变形监测。同时边坡高度1.0倍范围内应进行封闭，防止裂隙水向深度运移、防治裂隙水形成静水压力恶化边坡稳定性。建议边坡施工时应分段开挖，采取动态法设计，信息法、逆作法施工，禁止野蛮施工，避免对岩体扰动过大，恶化边坡的稳定性。高边坡设计高边坡设计原则根据高边坡工程地质条件、防护对象及工程建设条件，制定合理的设计方案，通过工程的建设实施，消除高边坡安全隐患，保障人民的生命财产安全，促进经济社会的可持续发展。为此，工程设计遵循如下原则：（1）坚持以人为本、人与自然和谐共处的治理思路，处理好工程建设和保护环境的关系。（2）坚持局部服从总体治理的原则，高边坡工程布局符合地方规划建设的要求，合理确定工程规模。（3）设计方案充分考虑结构安全性、可靠性和耐久性。（4）正确处理近期与远景、新建和已建工程等的相互关系，避免干扰和产生新的工程问题。（5）在查清高边坡特性的基础上，对高边坡进行稳定复核，并采用经济合理的处理措施，保证高边坡的稳定安全；防护措施的选用应充分考虑施工条件及施工安全。（6）条件允许时，高切坡防护措施应尽量与邻近相关工程相结合，尽量与城市景观建设相协调。（7）在保证设计结构安全可靠、经济合理的前提下，根据当地实