现浇箱梁门式支架搭设专项施工方案

PAGE1PAGE1杭州市九堡大桥北接线工程现浇箱梁支架模板专项施工方案编制：审核：审批*************建设有限公司杭州市九堡大桥北接线工程项目部二0一一年三月十五日目录TOC\o"1-2"\h\u12482一、编制依据 130797二、适用范围 120046三、概况 220752四、支架设计简述 25469五、支架体系荷载验算 423945六、竹胶板底模验算 1031614七、横梁、纵梁验算 1112449八、门洞搭设方案： 1219681（一）、编制依据 1219223（二）.门洞布置 131475（三）.荷载计算： 1427461（四）.门洞验算 146626（五）、安全防护措施 1920880九、支架搭设操作重点 2032037十、搭设与拆除注意事项 2127383十一、地基处理 2222139十二、支架基础承载力验算 248433十三、支架预压方案 24222041、荷载计算 243272、工艺流程及各步骤具体操作 25152503、砂袋数量计算 26178824、对加载后各测量点标高值H2进行测量 2717215、测量卸载前各测量点标高值H3 27172616、卸载 27297077、观测卸载后各测量点标高H4 2716366十四、支架施工及高空作业应急救援 28一、编制依据1、杭州市九堡大桥北接线工程设计图纸；2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；3、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2008；4、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010；5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001;6、《竹胶合板模板》JG/T3026-1995；7、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）文；8、其他施工及验收规范和相关技术文献二、适用范围本方案适用于杭州市九堡大桥北接线工程ZX29#—ZX32#一联预应力现浇箱梁支架模板搭设。三、概况1、简述：ZX14~ZX17墩现浇预应力连续箱梁，横断面为等变截面形式。顶板宽度24.8m，底板宽度15m，梁高2.0m，箱体为单箱三室结构。该联箱梁支架搭设高度在最高18.472。全联混凝土浇筑总量约计约计1500m3。2、模板本工程箱梁模板采用双面覆膜15mm厚竹胶板，板材密度0.8g/cm，表面平整度高，可以满足混凝土成品的外观平整度要求，保证箱梁砼表面光洁、色泽统一。根据桥梁曲线线性参数进行胶模板的裁切拼装，保证线形圆顺美观。以满足砼成品的外观要求。每块板1.22m×2.44m，约36kg。在门式支架顶托上纵向铺设3根48×3mm的钢管，横向铺设10cm×10cm的木挡料，中心间距25—30cm，上铺15mm厚竹胶板，模板表面洁净、光滑、平整、无破损。模板横缝必须设在木横挡上。模板及支撑不得有松动、跑模或下沉等现象。模板体系搁置在支架体系上，分两次立模，第一次为底板、腹板、翼板及隔板，第二次为顶板。箱梁工作孔设置在支点1/4跨径处，长1.3m，宽90CM，待施工完成后按原设计恢复。四、支架设计简述1．搭设高度的确定：根据实际需要，选择MF1219（ф48×3.5mm，宽1.20m、高1.90m）、可调底座（0.4m）以及调节杆，根据模板厚度、纵横方木的厚度以及处理后的地基表面高程确定具体的各部位搭设高度。2.门架的平面相对平行于连续梁纵轴线，门架与门架横向之间用交叉拉杆连续拉接。门式支架纵向每排间距根据实际跨度调整，最大不超过90cm，过度区域范围内纵向排距加密为60cm，采用钢管扣件连接。横向间距为60cm；沿纵横向设置扫地杆件及水平连接杆，与门式支架采用扣件连接。当门架尺寸不足时，采用Ø48的钢管，与门架采用扣件连接。门架安装时应由一端向另一端延伸，不得相对进行。每搭设完一层门架后，应检查并调整水平度及垂直度。水平加固杆必须和门式支架同步搭设并连接牢固。配备扭力扳手，对水平加固杆和每个节点的杆件进行检查。3、杆件布置形式工程施工时依据箱梁断面构造形式，根据其各部位荷载不同进行支撑架的布置。支撑架横杆步距为0.9m。各部位结构支撑架立杆的布置形式参见下表。各部位支撑架布置形式：（详见ZX14#—ZX17#联支架布置图）位置横向布置间距（m）纵向布置间距（m）腹板箱室板翼板横梁部位过渡段跨中段备注11#—12#0.60.60.60.60.90.912#—13#0.60.60.60.60.90.913#—14#0.60.60.60.60.90.94、支架搭设施工流程支架设计支架设计地基处理地基处理测量放线测量放线摆放底托及第一层支架摆放底托及第一层支架连接横杆检查立杆连接横杆检查立杆调节下托丝杠调节下托丝杠用水准仪找平用水准仪找平分层向上拼装分层向上拼装达到标高后加斜撑达到标高后加斜撑调平顶托标高、安放方木对曲线段各杆件块用脚手管连接加固调平顶托标高、安放方木对曲线段各杆件块用脚手管连接加固整体检查整体检查下道工序下道工序五、支架体系荷载验算1、一榀门架稳定承载力计算：支架采用MF1219型及同类型支架，搭设高度18.472m，一榀门架的稳定承载力计算：I=I0+I1×h1/h0=12.19×104+1.42×104×1550/1900=13.35×104mm4;i=√I/A1=√13.35×104/489=16.52mm门架立杆细长比：根据H=18.472m，查《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》λ=135根据λ=135，查表得门架立杆稳定系数φ=0.371根据f=205N/mm2；A=489×2mm2；一榀门架轴向力设计值：Nd=φAf=0.371×489×2×205×10-3=74.38KN2、支架自重荷载计算参数：A、箱梁钢筋混凝土比重取26KN/m3，N1按各部位不同断面面积计算B、模板方木及钢管自重取N2=0.6KN/m2C、支架自重荷载N3（搭设高度按15m计算）D、施工人员、机械荷载取N4=1.0KN/m2E、砼振捣及冲击荷载N5=2.0KN/m2参考《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》，支架自重荷载N3计算：1）门架自重、扣件、交叉支撑杆、水平加固杆、连接棒、锁臂等杆件自重按每米高架体取值：n1=0.275KN/m2）剪刀撑、扫地杆均采用φ42×2.5mm钢管，设纵向剪刀撑和水平剪刀撑，顶部作业面周边设栏杆、挡脚板、密目网，以上各项分布到每米高架体的重量取值：n2=0.081KN/m3、风荷载计算：门架立杆排列按等距计算，：Nwn=12Mwq/(2n-1)nlbNwn——一榀门架立杆风荷载作用下的最大附加轴力标准值；Mwq——倾覆力矩标准值；n——门架列数；本案n=44lb——立杆相邻距离；本案取lb=0.6m1）满堂支架风荷载标准值计算：wkf=μz*μs*w0作用于顶部1.5m工作面模板的风荷载标准值：wkfm=μz*μs*w0式中μz为风压高度变化系数；本案风压高度变化系数μz=1.10，μs为风荷载体型系数；架体按规范取值0.27；顶部加密目网的工作面取值0.8；w0为基本风压值；杭州地区50年一遇基本风压W0=0.45kN/m2；wkf=μz*μs*w0=1.10×0.27×0.45=0.134kN/m2；wkfm=μz*μs*w0=1.10×0.8×0.45=0.396kN/m2；2）作用于计算单元架体上的水平力计算：支架排距按1m计算（实际布设排距均不大于1m）Fwf=laHwkf=（1.0+0.6)×18.472×0.134=3.96kNFwfm=laHwkf=（1.0+0.6）×1.5×0.396=0.95kN3）倾覆力矩计算：Mwq=H（0.5Fwf+Fwfm）=18.472×（0.5×3.96+0.95)=54.123kN.m4）门架立杆轴力标准值计算：Nwn=12Mwq/(2n-1)nlb=12×54.123/(87×44×0.6）=0.283kN4、端横梁部位（2.0m高）支架承载力验算：端横梁处现浇混凝土自重：G1=2.0×1×1×26=52KN/m2

;每1榀门架承受的砼重量为:N1=0.6×0.6×52=18.72KN模板方木及楞木自重：N2=0.6×0.6×0.60=0.216KN；支架自重：N3=（0.275+0.081）×18.472=6.576KN施工人员、机械荷载取：N4=0.6×0.6×1.0=0.36KN砼振捣冲击荷载：N5=0.6×0.6×2.0=0.72KN1）不附加风荷载时：计算立杆的轴向力N：按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010（5.4.2-1）式：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2×（18.72+0.216+6.576)+1.4×（0.36+0.72）=32.126kNN=32.126KN＜φAf=74.38KN满足稳定承载力要求2）附加风荷载时：按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010（5.4.2-2）式和（5.4.2-3）式计算：N1=1.2×(N1+N2+N3)+0.9×1.4×(N4+N5+Nwn)=1.2×(18.72+0.216+6.576)+0.9×1.4×（0.36+0.72+0.283)=32.332KNN2=1.35×(N1+N2+N3)+1.4×［0.7×(N4+N5)+0.6×Nwn)］=1.35×(18.72+0.216+6.576)+1.4×［0.7×（0.36+0.72）+0.60×0.283)］=35.737KN取：35.737KN＜φAf=74.38KN满足稳定承载力要求5、取ZX29—ZX30过渡区域实腹板部位支架承载力验算：

中腹板处：每1榀门架承受的砼重量为:N1=0.6×2×0.9×26=28.08KN；模板方木及楞木自重：N2=0.6×0.9×0.6=0.324KN；支架自重：N3=（0.275+0.081）×18.472=6.576KN施工人员、机械荷载取：N4=0.9×0.6×1.0=0.54KN砼振捣冲击荷载：N5=0.9×0.6×2.0=1.08KN1）不附加风荷载时：计算立杆的轴向力N：按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010（5.4.2-1）式：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2×（28.08+0.324+6.576）+1.4×（0.54+1.08）=44.244KN；N=44.244KN＜φAf=74.38KN满足稳定承载力要求2）附加风荷载时：按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010（5.4.2-2）式和（5.4.2-3）式计算：N1=1.2×(N1+N2+N3)+0.9×1.4×(N4+N5+Nwn)=1.2×(28.08+0.324+6.576)+0.9×1.4×（0.54+1.08+0.283)=44.374KNN2=1.35×(N1+N2+N3)+1.4×［0.7×(N4+N5)+0.6×Nwn)］=1.35×(28.08+0.324+6.576)+1.4×［0.7×（0.54+1.08）+0.60×0.283)］=49.048KN取：49.048KN＜φAf=74.38KN满足稳定承载力要求6、翼板部位承载力验算：

翼板处现浇混凝土自重：G1=（0.2+0.55）×4.9/2×0.9×26=42.998KN/m2

;每1榀门架承受的砼重量为:N1=42.998/6=7.166KN；模板方木及楞木自重：N2=0.6×0.9×0.6=0.324KN；支架自重：N3=（0.275+0.081）×18.472=6.576KN施工人员、机械荷载取：N4=0.6×0.9×1.0=0.54KN砼振捣冲击荷载：N5=0.6×0.9×2.0=1.08KN1）不附加风荷载时：计算立杆的轴向力N：按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010（5.4.2-1）式：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2×（7.166+0.324+6.574）+1.4×（0.54+1.08）=19.145KN；N=19.145KN＜φAf=74.38KN满足稳定承载力要求2）附加风荷载时：按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010（5.4.2-2）式和（5.4.2-3）式计算：N1=1.2×(N1+N2+N3)+0.9×1.4×(N4+N5+Nwn)=1.2×(7.166+0.324+6.574)+0.9×1.4×（0.54+1.08+0.283)=19.275KNN2=1.35×(N1+N2+N3)+1.4×［0.7×(N4+N5)+0.6×Nwn)］=1.35×(7.166+0.324+6.574)+1.4×［0.7×（0.54+1.08）+0.60×0.283)］=20.812KN取：20.812KN＜φAf=74.38KN满足稳定承载力要求六、竹胶板底模验算底模采用δ＝15mm的覆膜竹胶板,横向方木采用10cm×10cm，按30cm间距排列；纵向钢管间距按60cm排列。计算端横梁部位（2.0米高）模板承载力：计算单元为60cm×30cm，按连续梁考虑。截面参数及材料力学性能指标：竹胶板容许应力[σ]横向=70Mpa；[σ]纵向=50Mpa；弹性模量E横向=6×103Mpa；E纵向=4×103MPa。为保险起见，以上参数按纵向取值使用W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7m3强度计算：此部位单位面积荷载：Q1=1.2×（2×26+0.6）+1.4×（1.0+2.0）=67.32KN/m2;分配到计算单元：q=0.6×0.3×67.32=12.118kN/mMmax＝ql2/8＝12.118×0.30×0.30/8＝0.136KN.mσmax＝Mmax/W＝0.136×103/3.75×10-5＝3.63MPa≤[σ]=50MPa合格刚度计算：Q2=1.2×（2×26+0.6）=63.12KN/m2;分配到计算单元：q=0.6×0.30×63.12=11.36kN/mf＝ql4/(150EI)＝11.36×103×0.304/(150×4×109×2.81×10-7)＝0.55mm≤[f0]＝300/400＝0.75mm挠度合格箱室顶底板、腹板处单位面积荷载较端梁处小得多，不再进行竹胶板承载力验算。七、横梁、纵梁验算1、横梁验算：取端横梁处（2.0m高）验算横梁方木承载力。该处门架横向间距0.6m，列距为0.6m，采用简支梁模式，横木按0.6m跨径计算，横向楞木每30cm一根排列（中心距）。该处砼自重为：G1=2.0×1×1×26=52.0KN/m2G2=1.2×（52+0.6）+1.4×（1.0+2.0）=67.32KN/m2楞木上的均布荷载为：q=67.32×0.6×0.30/0.6=20.2KN/m跨中弯矩为：M1=(0.6×0.6×20.2)/8=0.91KN.m楞木采用鱼鳞云杉，弹性模量E=9×106KN/m2,其允许弯应力[σw]=13Mpa,拟采用10cm×10cm的方木。其截面模量为：W1=0.1×0.1×0.1/6=1.67×10-4m3弯应力σw1=M1/W1=0.91×103/(1.67×10-4)=11Mpa<[σw]=13Mpa挠度验算：I1=W1×0.1/2=8.35×10-6m4挠度f1=5ql4/（384EI）=(5×20.2×103×0.64)/(384×9×109×8.35×10-6)=0.45mm<600/400=1.5mm。2、纵梁验算：纵梁采用3根48×3mm的钢管，纵梁计算长度按0.9m；纵梁与10cm×10cm的横木相结合。取端横梁处（2.0m高）验算纵梁方木承载力。纵梁按0.9m为跨径计算，横向楞木在纵梁上每30cm一根排列（中心距）。该处门架纵向排距0.6m，横向列距0.6m，采用简支梁模式。G1=2.0×1×1×26=52.0KN/m2G2=1.2×（52.0+0.6）+1.4×（1.0+2.0）=67.32KN/m2钢管上的均布荷载为：q=67.32×0.6×0.6/0.6=40.392KN/m查《路桥施工计算手册》P437得：钢管弹性模量E=2.1×105KN/m2,其允许弯应力[σw]=215Mpa,钢管采用3根48×3mm,其截面模量为:W1=4.493×103mm3×3,惯性矩：I1=1.078×105mm4，容许挠度值：[f]=3mm。弯应力σw1=ql2/10W1=40.392×6002/10×3×(4.493×103)=108Mpa<[σw]=215Mpa挠度验算：f1=ql4/（150EI）=(40.392×6004)/(150×2.1×105×1.078×105)=1.5mm<3mm。八、门洞搭设方案：（一）、编制依据1、杭州市九堡大桥北接线工程设计图纸；2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；3、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2008；4、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010；5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001;6、《装配式公路钢桥多用途使用手册》7、《路桥施工计算手册》7、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）文；8、其他施工及验收规范和相关技术文献（二）.门洞布置为确保道路正常通行，需在道路主要路口设置门洞，以便机动车和非机动车畅通运行。九桥路东西横穿本工程ZX30#~ZX31#现浇箱梁段，因而在该处设置东西向两车道，两侧附加非机动车道的门洞，中间搭设钢管护栏。跨ZX30#~ZX31#两墩之间，门洞净宽7m，高4.5m。横向设置钢管门柱。门柱下部为钢筋混凝土基础，基础顶面预埋16mm厚钢板，门柱与钢板之间焊接，焊接方式为围焊，四周设加劲缀板;门柱上设一道36b号工字钢横梁（横桥向），其上架设双排单层贝雷架纵梁,纵梁上铺设间距0.9m的横向36b号工字钢,工字钢上搭设门式支架。门柱钢管采用螺旋钢管，直径Φ426mm，壁厚8mm，计算长度4.5m。门洞立柱横向间距按箱梁结构分为4.9m+4.5m+5.6m+4.5m+4.9m，每根立柱上部设封口钢板，钢板厚16mm。每排门柱上，所有型钢间连接点均点焊加固，各型钢横纵梁间设联系杆，提高传力体系整体性。各种钢管及型钢必须是有生产资质的厂家生产，质量标准要满足相关规范要求。使用前要逐件进行外观和质量检查，决不允许有裂痕、变形或锈蚀等缺陷的构件使用。（三）.荷载计算：（1）、门洞处现浇箱梁砼总方量：148.986m3,G=148.986×26=3873.636KN，门架截面积：A=25×9=225m2。砼自重产生的荷载：q=G/A=3873.636/225=17.216KN/m2。（2）、门洞上部支架自重，按支架搭设尺寸27M×9M×4.5M：（0.275+0.081）×5=1.78KN/m2。（3）、模板自重：0.65KN/m2。（4）、施工荷载：1KN/m2。（5）、振捣产生荷载：2KN/m2。（四）.门洞验算(1)门洞，净宽7m，高4.5m，跨越门洞纵梁为双排单层贝雷架，纵梁最大间距0.6m。纵梁：I=500994cm4，E=2.1×105MPa，W=7157cm3,每片纵梁单位长度自重96kg。横梁：I=16500cm4，E=2.1×105MPa，W=919cm3,每片横梁单位长度自重65.689kg纵断面图横断面图a、I36b工字钢做分配梁验算承载力：取腹板梁2M高间距5.6M段验算横梁的承载力：G=（10.1×0.65+0.6×0.2×2+0.4×0.2×2+(2-0.65)×0.6×2）×26=223.21KN/m2工字钢的单位长度荷载：0.65KN/m荷载按1.3倍的系数考虑，则每平方米的重量为：(223.21+0.65+1.78+1+2）×1.3=297.232m2Q=(297.232+0.65)/5.6=53.193KN/m2作用在工字钢上支架间距为：0.9×0.6，按两等跨连续梁集中荷载计算：q总=53.193×0.6×0.9=28.725KNIx＝16500cm4Wx=919cm3M=q总L2/8=28.725×5.62/8=112.605kN·mσw=M/Wx=112.605×106/919×10-3=122.5MPa＜[σw]=145MPa强度满足要求。f＝5q总L4/384EI=5×28.725×5.64/384×2.1×105×16500×10-8=10.6mm＜［5600/400］=14mm,刚度满足要求b、纵梁验算取腹板梁2M荷载最大处验算纵梁的承载力：纵梁采用双排单层贝雷架，单位长度荷载：0.96KN/m，两立柱纵向间距为8M，每片纵梁长9M，共12片。G=(2×0.6×26+0.65+1.78+1+2+0.65+0.96×2)×0.6×8=188.16KN/m.荷载按1.3倍的系数考虑，则每平方米的重量为：188.16×1.3=244.608KN/m.Q=244.608/8=30.576KN/mIx＝500994cm4Wx=7157cm3M=q总L2/8=30.576×82/8=244.608kN·mσw=M/Wx=244.608×106/7157×10-3=34.2MPa＜[σw]=145MPa强度满足要求。f＝5q总L4/384EI=5×30.576×84/384×2.1×105×500994×10-8=1.55mm＜［8000/400］=20mm,刚度满足要求。c、横梁验算立柱最大间距5.6M，横梁单位长度荷载：0.65KN/m。荷载按1.3倍的系数考虑，则每平方米的重量为：G=（17.216+1.78+0.65+1+2+0.65+0.96×2+0.65）×1.3=33.626KN/mIx＝16500cm4Wx=919cm3M=q总L2/8=33.626×5.62/8=131.814kN·mσw=M/Wx=131.814×106/919×10-3=143MPa＜[σw]=145MPa强度满足要求。f＝5q总L4/384EI=5×33.626×5.64/384×2.1×105×16500×10-8=12.4mm＜［5600/400］=14mm,刚度满足要求。f、门柱承受竖向力Φ426×8mm钢管的面积A=105.05cm2，钢管回转半径为：I=√(d2+d12)/4=√(4262+4102)/4=147.812mm门柱间设横向及斜向联系杆以增加受力，门柱受压验算长度按4.5m计算：长细比:λ=L/i=4500/147.812=30查《钢结构设计规范》（GB50017-2003），得.Ø=0.918风荷载计算：门柱排列按等距计算：Nwn=12Mwq/(2n-1)nlbn——门架列数；本案n=6lb——立杆相邻距离；取最大值lb=5.6m1）满堂支架风荷载标准值计算：wkf=μz*μs*w0作用于顶部1.5m工作面模板的风荷载标准值：wkfm=μz*μs*w0式中μz为风压高度变化系数；本案风压高度变化系数μz=1.10，μs为风荷载体型系数；架体按规范取值0.27；顶部加密目网的工作面取值0.8；w0为基本风压值；杭州地区50年一遇基本风压W0=0.45kN/m2；wkf=μz*μs*w0=1.10×0.27×0.45=0.134kN/m2；wkfm=μz*μs*w0=1.10×0.8×0.45=0.396kN/m2；2）作用于计算单元架体上的水平力计算：支架排距按1m计算（实际布设排距均不大于1m）Fwf=laHwkf=（1.0+0.6)×11×0.134=2.358kNFwfm=laHwkf=（1.0+0.6）×1.5×0.396=0.95kN3）倾覆力矩计算：Mwq=H（0.5Fwf+Fwfm）=11×（0.5×2.358+0.95)=23.419kN.m4）门架立杆轴力标准值计算：Nwn=12Mwq/(2n-1)nlb=12×23.419/(11×6×5.6）=0.760kN不附加风荷载时：Nj=1.2×(NG)+1.4×(NQ).=1.2×((17.216+1.78+0.65)×225+0.65×27×12+0.96×9×12+0.83×12×4)+1.4×(1+2)=5733.564KN.附加风荷载时：Nj=1.2×(NG)+0.9×1.4×(NQ+Nwn)=1.2×((17.216+1.78+0.65)×225+0.65×27×12+0.96×9×12+0.83×12×4)+0.9×1.4×(1+2+0.76)=5734.102KNNj=1.35×(NG)+1.4×(0.7×NQ+0.6×Nwn)=1.35×((17.216+1.78+0.65)×225+0.65×27×12+0.96×9×12+0.83×12×4)+1.4×(0.7×(1+2)+0.6×0.76)=6449.113KN.取最大荷载:6449.113KN单根门柱的最大荷载Nk=6449.113/12=537.426KN强度验算：σ=N/A=537.426×103/10505=51.159MPa＜[σw]=140MPa抗压强度故满足要求。稳定性验算：[N]=Ø×A×[σ]=0.918×10505×140/1000=1350.103KN>N=537.426KN，满足要求。g、地基承载力验算：门洞立柱扩大基础采用C25钢筋砼，基础与地面基础面积S=长×宽=27×0.8=21.6m2；门洞立柱截面积：A=0.143,上部结构传递到基础的单根门柱最大荷载为：Nk=537.426KN。基础承受单根门柱承载力验算：P=Nk/A=537.426/0.143=3758.224KN/m2<[951129/21.6=44033.75KN/m2].地基承载力满足要求。（五）、安全防护措施1、在九桥路跨线处向前200米处设置施工提示牌，标明前方施工限高4.5m，并设置警示灯,提示过往车辆注意。2、施工路段预备大型清障车辆，如吊车、运行车等。发现故障车辆、事故车辆及时协助运出交通导行路段，确保车辆通行安全。3、在限高架上涂刷红白相间的颜色，并在横梁架上缠反光膜，设立限高4.5m反光标示牌。4、施工现场需在来车方向提前100米处摆放红锥桶进行交通导流，设置充足的警示灯、照明灯、施工提示牌等交通安全防护设施。5、在施工路段分派专人24小时观察交通导行路段的车辆通行情况和限高架、箱梁支架门洞的安全情况。6、在门洞来车方向的两侧浇筑混凝土防撞块，在防撞块迎车方向粘贴反光膜。7、支架下部用防护挡板封闭，在防撞块头部及门洞顶部设置警示灯，标志牌,门洞内设照明灯。8、在门洞前方100m范围内设红锥体导流交通。9、在预留门洞的两个车道支架周围挂设红黄反光串灯。10、支架门洞顶工字钢上密排2cm木板，再铺一层密目网，以防杂物坠落。支架门洞两侧设置防护栏杆,并进行封闭。11、进入门洞区域内施工的人员必须身穿反光背心,听从统一指挥。12、在门洞区域内施工作业时，设专人负责指挥车辆行驶，疏导交通。九、支架搭设操作重点1、搭设前应对施工人员进行技术安全交底。2、材料进场时对支架及构配件进行查验，对没有质量证明资料和外观有缺陷的不合格构配件严禁进场使用。3、在已处理好的地基上按施工方案要求的平面尺寸，弹出门架位置线，以桥梁中心线为基准在地面上放出箱梁腹板、翼板投影线。4、可调底座螺栓伸出长度不宜超过20cm。5、门架安装应自一端向另一端延伸，要保证横隔梁与箱梁结合部位支架加密的合理、稳固、连续。在搭设时要逐层改变方向不得相对进行并及时检查水平度、垂直度。顶托上的方木必须平整置放在卡槽内并楔紧，预防偏心。6、门式支架的各个部件在竖直方向上必须调整成垂直状态。7、横向水平加固的位置：用φ48钢管在支撑门架的顶层,与门架面平行，用扣件固定在横向水平加固管上，每排门架均设置一道，顶层门架中间加设一道。。8、纵向水平杆加固的设置：用φ48钢管在支撑门架的顶层设置纵向加固水平钢管，与交叉拉杆平行，用扣件固定在门架水平杆的中间。间距不大于三个跨宽。9、门式脚手架的底层门架下端应设置纵、横向通长的扫地杆。纵向扫地杆应固定在距门架底端不大于200mm出的门架立杆上，横向扫地杆宜固定在紧靠纵向扫地杆下方的门架立杆上。10、在脚手架的周边和内部设置纵向、横向不超过8M连续竖向剪刀撑，由底到顶连续设置，剪刀撑搭接长度不小于1m。在顶层和竖向梅间隔4步及以下应设置连续的水平剪刀撑。水平剪刀撑应在竖向剪刀撑交叉层设置。11、对整架的加固应根据结构施工要求以及现场实际情况按行业标准《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》中的要求施工。12、预压材料必须均匀平衡向后退进，不得集中堆入。13、在浇筑砼时必须派人在支架下观察、测量地基、支架、模板等变形情况，并准备相应的补救措施，严禁在脚手架上固定、架设砼泵、泵管及起重设施等。14、支架搭设期间和搭设完成后，严禁吊车吊臂、吊绳、吊钩以及吊装物碰撞支架和模板，吊装过程中应安排专人指挥，吊车司机必须按操作规程操作。15、当浇筑好的砼达到规定拆模的强度后方可落架，拆除支架前应设置警戒区。十、搭设与拆除注意事项（一）搭设1、支架搭设前，工程技术负责人应按行业标准《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》要求和施工组织方案向施工人员进行技术、安全交底。2、材料进场时对支架及构配件进行查验，对没有质量证明资料和外观有缺陷的不合格构配件严禁进场使用。3、在已处理好的地基上按施工方案要求的平面尺寸，弹出门架位置线，底座、垫体安放位置应准确无误。4、门架安装应自一端向另一端延伸，要保证横隔梁与箱梁结合部位支架加密的合理、稳固、连续。在搭设时要逐层改变方向不得相对进行并及时检查水平度、垂直度。顶托上的方木必须平整置放在卡槽内并楔紧，预防偏心。5、预压材料必须均匀平衡向后退进，不得集中堆入。6、在浇筑砼时必须派人在支架下观察、测量地基、支架、模板等变形情况，并准备相应的补救措施，严禁在脚手架上固定、架设砼泵、泵管及起重设施等。7、当浇筑好的砼达到规定拆模的强度后方可落架，拆除支架前应设置警戒区。（二）拆除1、拆除时，必须在班前进行拆除技术、安全交底，有组织有程序的进行，按后装先拆、先装后拆的原则，从一端拆向另一端，自上而下、先外后里进行，对拆除支架构配件按规格、型号摆放整齐、文明施工。2、拆除门架时应安排专人统一指挥，作业过程中施工人员及机械司机要听从指挥。3、拆除过程中施工人员必须站在临时设置的脚手板上作业，并按照规定配戴安全帽、安全带等安全防护用品。4、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接杆应放入袋内，锁扣应先传递至地面并放到室内堆存。5、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。6、拆下的门架、钢管与配件，应成捆用机械或人工送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。十一、地基处理1、地基处理施工流程施工准备→抽水→清淤→测量放线→分层填筑塘渣碎石→摊铺水泥稳定碎石→碾压。2、河塘、沟渠、泥浆池处理在支架搭设范围内的河塘、沟渠以及施工桩基用的泥浆池，必须进行抽水清淤后，填筑碎石土或塘渣，粒径要均匀。利用自卸汽车运输、推土机或挖掘机进行回填工作，清淤后回填底部可以先用粒径稍大的土石方满铺基底，以保证清淤后的基底的稳定，分层填筑、分层压实。全断面纵向填筑，最大压实厚度不大于30cm。由于箱梁现浇支架基础填筑位置位于道路施工区域，各项技术指标需满足路基填筑规范要求。振动压路机碾压时，振动压路机先慢后快，先静压后弱振、再强振的操作程序进行碾压，振动频率先弱后强。顶层压实面平整，无积水，无明显碾压轮迹，无显著的局部凸凹，便道路基路拱按1%横坡设置，排水坡面斜向线路外侧，进入临时集水坑。3、原地面处理将原地面腐植地表层上耕植土清除，然后按照该部位道路基础标高填筑塘渣，铺筑水泥稳定碎石，确保地基承载力[σ]达到200KPa。4、支架垫层处理支架搭设前，按前述方案对地基进行回填压实，搭设支架范围内进行整平、碾压，保证地基密实度达到93%以上（主线范围内的路基压实标准按施工设计要求进行施工），以保证支架基础的稳定。地基处理后，应该加强箱梁施工内的排水工作，支架地基外两侧1.0m处设置50*50cm纵向临时排水沟，及时排除雨水、积水及梁体养生用水，防止地基在水的浸泡下导致支架下地基沉陷。临时排水沟的外表面用7.5#砂浆进行喷洒抹面，防止雨水的冲刷。十二、支架基础承载力验算基础：20cm水泥含量为3%的水泥稳定碎石底基层+30cm宕渣垫层支架底托几何尺寸为：12cm×12cm，因水泥稳定碎石养护后形成半刚性板体固结，可作为荷载传递载体，传递角按45°计算。为保险起见不计算塘渣层受力传递面积。底座地基承载力计算面积：A=（0.20×tg45o+0.12/2）2×3.14=0.2123cm2取支架最不利部位计算：端横梁部位（2.0m高）地基承载力验算计算立杆的轴向力N=28.08KN；P1=28.08/0.2123=132.266Kpa.道路底基层20cm3%水泥稳定碎石设计7天无侧限抗压强度为2.5～2.8Mpa，完全能够满足支架基础承载能力。使用前将通过试验检测验证基础强度值。十三、支架预压方案为了保证箱梁在浇筑砼后满足设计的外形尺寸及挠度要求，检验支架的整体稳定性及支架的实际承载能力，克服砼浇筑过程中支架的不均匀沉降，避免箱梁砼因支架不均匀沉降而出现裂缝，通过预压检测设置及调整预拱度值，在浇筑箱梁砼前必须进行支架的压载试验，方式采用砂袋进行预压。1、荷载计算以49#—50#箱梁跨中截面为例，取1m梁段计算，其他类型截面在施工前作详细技术交底。由于箱梁翼板较薄，所以翼板支架不预压。上图中S1=2.05m2，S2=1.50m2，S3=2.17m2，S4=2.01m2。恒载：模板、支架、方木总重：G1=17×0.65=11.05KN分摊到S1部分的重量为：2/17×11.05=1.3KN分摊到S2部分的重量为：2.7/17×11.05=1.755KN分摊到S3部分的重量为：2/17×11.05=1.3KN分摊到S4部分的重量为：3.6/17×11.05=2.34KN。所以：S1部分受力总重为：m1=2.05×26+1.3=54.6KNS2部分受力总重为：m2=1.5×26+1.755=40.755KNS3部分受力总重为：m3=2.17×26+1.3=57.72KNS4部分受力总重为：m4=2.01×26+2.34=54.6KN活载：总活载（含人员、机械设备、砼振捣力、风荷载）取：3KN/m2G2=17×3=51KN分摊到S1部分的重量为：2/17×51=6KN分摊到S2部分的重量为：2.7/17×51=8.1KN分摊到S3部分的重量为：2/17×51=6KN分摊到S4部分的重量为：3.6/17×51=10.8KN荷载组合：S1部分荷载组合为：M1=1.2×54.6+1.4×6=73.92KN约计：7.54tS2部分荷载组合为：M1=1.2×40.755+1.4×8.1=60.25KN约计：6.15tS3部分荷载组合为：M1=1.2×57.72+1.4×6=77.66KN约计：7.92tS4部分荷载组合为：M1=1.2×54.6+1.4×10.8=80.64KN约计：8.23t2、工艺流程及各步骤具体操作（1）铺设箱梁底模板铺设好箱梁底模板，